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1、圖書分類號： 密 級： 畢業(yè)設計(論文) 液壓皮帶張緊和監(jiān)測裝置設計液壓皮帶張緊和監(jiān)測裝置設計 THE DEVICE DESIGN OF THE HYDRAULIC TENSIONER AND THE DETECTION OF THE BELT CONVEYOR 學生姓名 學院名稱機電學院 專業(yè)名稱機械設計制造及其自動化 指導教師 2011 年5 月27 日 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) I 徐州工程學院學位論文原創(chuàng)性聲明 本人鄭重聲明： 所呈交的學位論文，是本人在導師的指導下，獨立進行研 究工作所取得的成果。除文中已經(jīng)注明引用或參考的內(nèi)容外，本論文不含任何 其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的

2、作品或成果。對本文的研究做出重要貢 獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標注。 本人完全意識到本聲明的法律結果由本人承擔。 論文作者簽名： 日期： 年 月 日 徐州工程學院學位論文版權協(xié)議書 本人完全了解徐州工程學院關于收集、保存、使用學位論文的規(guī)定，即： 本校學生在學習期間所完成的學位論文的知識產(chǎn)權歸徐州工程學院所擁有。 徐州工程學院有權保留并向國家有關部門或機構送交學位論文的紙本復印件 和電子文檔拷貝，允許論文被查閱和借閱。徐州工程學院可以公布學位論文的 全部或部分內(nèi)容，可以將本學位論文的全部或部分內(nèi)容提交至各類數(shù)據(jù)庫進 行發(fā)布和檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文

3、。 論文作者簽名： 導師簽名： 日期： 年 月 日 日期： 年 月 日 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) I 摘要 本論文是設計一種用于帶式輸送機的液壓自動張緊及檢測裝置。首先，通過查閱資 料，分析了現(xiàn)有的張緊裝置的優(yōu)缺點，并在此基礎上設計了裝置的總體布局。其次，通 過對工況要求的分析，選擇液壓張緊的方式，并查閱資料設計了該裝置的液壓系統(tǒng)，主 要部件液壓缸以及對部分輔助液壓元件進行了計算和選擇。最后，通過與指導老師交流 和查閱資料選擇了用單片機控制的液壓檢測裝置對皮帶進行自動張緊。采用單片機具有 反應快，實時監(jiān)控等優(yōu)點，達到生產(chǎn)使用的要求。該裝置可作為大型帶式輸送機的張緊 裝置，例如煤礦上的帶式

4、輸送機等。 關鍵詞關鍵詞 帶式輸送機；液壓系統(tǒng)；液壓缸；單片機；絞車 全套圖紙，加全套圖紙，加 153893706 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) II Abstract This paper is to design a hydraulic auto-tensioner and a detection device for the belt conveyor. First accessing to information, I analyzed the advantages and disadvantages of the existing tensioning device. And on

5、 this basis, I designed the overall layout of the device. Secondly I analyzed the working conditions and selected the hydraulic tensioning mean, then designed the hydraulic system of the device and the important hydraulic cylinder. I also calculated and chose the hydraulic components on the part of

6、the auxiliaries. Finally with the guidance of teacher and accessing to information I selected SCMs to control the hydraulic cylinder for the belt conveyor. I used SCMs, which have a quick reaction and a real-time monitoring, to achieve the requirements of the production and use. The device can be us

7、ed as a large belt tensioning device, such as the coal conveyor and so on. Keywords belt conveyor hydraulic system hydraulic cylinder SCM winch 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) I 目目 錄錄 摘要I AbstractII 1 1 緒論緒論.1 1.1 帶式輸送機簡述.1 1.2 帶式輸送機的工作原理.1 1.3 帶式輸送機的構成及特點.1 1.3.1 帶式輸送機的構成.1 1.3.2 帶式輸送機的特點2 1.4 帶式輸送機張緊裝置的作用和類型3 1.5

8、 現(xiàn)有帶式輸送機張緊裝置的原理及特點.3 1.5.1 重錘式張緊裝置3 1.5.2 螺旋式張緊裝置4 1.5.3 鋼繩絞車式張緊裝置4 1.5.4 電控自動張緊裝置4 1.6 帶式輸送機液壓張緊裝置.5 1.7 液壓式自動張緊裝置的設計.7 2 2 皮帶運輸機液壓自動張緊裝置的總體結構皮帶運輸機液壓自動張緊裝置的總體結構.8 2.1 總體結構各部件的確定.8 2.1.1 執(zhí)行部件的選擇8 2.1.2 控制部件的選擇8 2.1.3 動力及其它部件的選擇8 2.2 系統(tǒng)結構布置簡圖繪制.8 2.2.1 張緊裝置總體組成及其作用9 2.2.2 系統(tǒng)結構布置簡圖9 3 3 張緊裝置的液壓系統(tǒng)設計張緊裝

9、置的液壓系統(tǒng)設計.10 3.1 設計參數(shù)和拉緊裝置應該滿足要求分析.10 3.1.1 設計參數(shù)10 3.1.2 設計要求分析10 3.2 工況分析并確定液壓缸參數(shù).11 3.1.1 負載分析初步確定各工況的負載和速度11 3.1.2 初步確定液壓缸參數(shù)11 3.3 液壓缸的設計.12 3.3.1 液壓缸的類型確定12 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) II 3.3.2 液壓缸的安裝形式13 3.3.3 液壓缸重要技術性能參數(shù)的計算14 3.3.4 缸筒的設計與計算14 3.4 活塞桿的設計與計算.17 3.4.1 活塞桿尺寸的確定17 3.4.2 活塞桿的形式和材料及技術要求17 3.4.3 活

10、塞桿的強度計算18 3.4.4 活塞桿的結構設計18 3.5 活塞的設計與計算.19 3.5.1 活塞的結構形式19 3.5.2 活塞的材料及技術要求19 3.5.3 活塞的尺寸的確定20 3.6 導向套的設計與計算.20 3.7 端蓋和缸底的設計與計算.21 3.7.1 端蓋的設計21 3.7.2 端蓋的材料和技術要求22 3.8 其他零件的設計與計算.22 3.8.1 油口的設計與計算22 3.8.2 擋圈的設計選擇23 3.8.3 軸套的設計與計算24 3.9 液壓缸的密封防塵導向的選擇.24 3.9.1 端蓋和活塞桿的密封防塵24 3.9.2 端蓋和缸筒的密封25 3.9.3 活塞和活

11、塞桿的密封26 3.9.4 活塞和缸筒的密封26 3.10 液壓回路的分析及選擇.26 3.10.1 液壓回路的選擇26 3.10.2 液壓回路的組合及其動作原理28 3.11 液壓元件的選擇.29 3.11.1 液壓泵的計算與選擇29 3.11.2 驅(qū)動電機的計算和選擇30 3.11.3 液壓元件型號30 3.11.4 油管的計算和選擇30 3.11.5 蓄能器，油箱的選擇31 4 4 外設的選用外設的選用.33 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) III 4.1 絞車的選型.33 4.2 滑輪的設計與選用.33 5 5 張緊裝置的控制系統(tǒng)設計張緊裝置的控制系統(tǒng)設計.35 5.1 控制功能分析.

12、35 5.2 硬件的選擇.36 5.2.1 單片機的選擇36 5.2.2 壓力傳感器的選擇37 5.2.3 模數(shù)轉換器的選擇38 5.2.4 變頻器的選擇39 5.3 程序流程圖的設計.42 5.3.1 單片機 2 控制變頻器程序流程圖42 5.3.2 單片機 1 的程序流程圖43 5.4 電路圖的繪制.44 結論結論.46 致謝致謝.47 參考文獻參考文獻.48 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 1 1 1 緒論緒論 1.1 帶式輸送機簡述 帶式輸送機，又稱膠帶輸送機，現(xiàn)場俗稱“皮帶” 。它是冶金，電力和化工等工礦企 業(yè)常見的連續(xù)動作是運輸設備之一，尤其在煤炭工業(yè)中，使用更為廣泛。在煤礦上，帶

13、 式輸送機主要用于采區(qū)順槽，采區(qū)上（下）山，主要運輸平巷及斜井，較常用于地面生 產(chǎn)和選煤廠中。 1.2 帶式輸送機的工作原理 帶式輸送機的結構示意圖如圖 1-1 所示，輸送帶繞經(jīng)驅(qū)動滾筒 1 和機尾換向滾筒 5 形成無機閉合帶。上下兩股輸送帶是由安裝在機架上的托輥 3 支撐著。拉緊裝置的作用 是給輸送帶正常云狀所需要的張緊力。工作時，驅(qū)動滾筒通過它與輸送帶之間的摩擦力 驅(qū)動輸送帶運行。 圖 1-1 帶式運輸機工作原理圖 1.驅(qū)動滾筒 2.清掃裝置 3.托輥 4.輸送帶 5.機尾換向滾筒 6.拉緊裝置 1.3 帶式輸送機的構成及特點 1.3.1 帶式輸送機的構成 帶式輸送機主要有輸送帶，驅(qū)動裝置

14、，托輥及支架，拉緊裝置，制動裝置，儲帶裝 置和清掃裝置組成。如圖 1-2 為 SSJ 系列可伸縮帶式輸送機；如圖 1-3 為 TD75 型通用固 定帶式輸送機。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 2 1.3.2 帶式輸送機的特點 帶式輸送機鋪設傾角一般為 1618,一般向上運輸取較大值，向下運輸取較小值。 帶式輸送機能力大，調(diào)度組織簡單，維護方便，因而運營費低。此外，結構簡單，運行 平穩(wěn)可靠，運行阻力小，耗電量低，容易實現(xiàn)自動化也是它的特點。 圖 1-2 SSJ 系列可伸縮帶式輸送機 圖 1-3 TD75 型通用固定帶式輸送機 輸送帶最初是由傳送帶發(fā)展而來的，隨著輸送機的用途不斷擴大和科學技術的

15、發(fā)展， 輸送帶為了滿足輸送機的要求，品種不斷擴大，但所有的輸送機在運行一段時間后都有 可能使輸送帶變長，變形等，輸送帶的變長由彈性伸長和永久伸長組成。所以，需要采 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 3 用張緊裝置來克服由于輸送帶變長而引起的缺陷。帶式輸送機裝置是礦用帶式輸送機不 可缺少的重要組成部分，它直接關系到帶式輸送機的安全運行及使用壽命等。 1.4 帶式輸送機張緊裝置的作用和類型 為了保證輸送機能正常運轉，張緊裝置勢必不可少的裝置之一。張緊裝置有四個主 要作用： 1.保證帶式輸送機驅(qū)動滾筒分離點的足夠張力，從而保證驅(qū)動裝置依靠摩擦傳動所 必須傳遞的摩擦牽引力，以帶動輸送機正常運轉。 2.保

16、證承載分置最囂張鋰電的必須張緊力，限制輸送帶在托輥之間的垂度，保證帶 式輸送機的正常運行，不致因輸送帶松弛而導致打滑，跑偏等現(xiàn)象。 3.補償塑性變形與過渡工況式輸送帶伸長量的變化。由于負載變化會引起輸送帶發(fā) 生長度變化，蠕變現(xiàn)象也會造成輸送帶伸長，所以張緊力是變化的，必須經(jīng)常調(diào)節(jié)拉緊 滾筒的位置，才能保證帶式輸送機的正常工作。 4.為輸送帶重新接頭作必要的行程準備。每每部帶式輸送機都有若干個接頭，可能 在某一時間街頭會出現(xiàn)問題，必須截頭重做，而這時可通過放松拉緊裝置重新接頭來解 決。 現(xiàn)有張緊裝置大致五種，分別是：重錘車式張緊裝置，螺旋式張緊裝置，鋼繩絞車 式張緊裝置，電控式自動張緊裝置和液壓

17、式自動張緊裝置。 1.5 現(xiàn)有帶式輸送機張緊裝置的原理及特點 1.5.1 重錘式張緊裝置 如圖 1-4 所示，機尾換向滾筒 1 固定在小車 2 上，垂直懸吊的重錘 3 和小車 2 相連， 由于重錘 3 的重量可以為一定值，所以皮帶的張力，拉緊力恒定，同時重錘靠自重張緊， 能自動補償皮帶的伸長，但其需要的空間大，占地面積大，往往受空間限制而無法使用， 易于使用在固定式長距離運輸機上。 圖 1-4 重錘車式張緊裝置 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 4 1.滾筒 2.小車 3.重錘 1.5.2 螺旋式張緊裝置 如圖 1-5 所示，拉近滾筒的軸承座安裝在活動架上，活動架可以在導軌上滑動，旋 轉螺旋桿使

18、活動架上的螺母和活動架一起前進和后退，達到張金和放松的目的。其結構 簡單，但行程太小，只適用于短距離的運輸機上，且當皮帶自行伸長時，不能自動張緊。 圖 1-5 螺旋式張緊裝置 1.5.3 鋼繩絞車式張緊裝置 如圖 1-6 所示，這種張緊裝置是利用小型絞車張緊。絞車一般用蝸輪蝸桿減速器帶 動卷筒來纏繞鋼繩從而張緊皮帶。這種張緊裝置的優(yōu)點是體積小，拉力大，所以被廣泛 運用到井下帶式運輸機中，但其不能自行張緊。 圖 1-6 鋼繩絞車式張緊裝置 1.5.4 電控自動張緊裝置 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 5 自動張緊裝置不僅能根據(jù)主動滾筒的牽引力來自動調(diào)節(jié)拉緊力，而且還能補償皮帶 的伸長。如圖 1-

19、7 所示，是電控自動張緊裝置的一種，此張緊裝置只能保持張緊力恒定， 相當于重錘是拉緊裝置，不能根據(jù)其工況隨時改變張緊力。 圖 1-8 電控自動張緊裝置 1.控制箱 2.永久磁鐵 3.控制桿 4.彈簧 5.緩沖器 6.電動機 7.減速器 8.鏈傳動 9.傳動齒輪 10.滾 筒 11.鋼絲繩 12.拉緊滾筒及活動小車 13.皮帶 電動機 6 啟動后，經(jīng)過彈性連軸節(jié)帶動蝸輪減速器 7，在經(jīng)過傳動裝置 8（鏈傳動） 帶動下面的滾筒，下面的滾筒通過傳動比為 1:1 的齒輪 9 帶動上面的滾筒，兩個滾筒 10 旋轉方向相反，這樣通過鋼繩 11 可以移動小車 12，是皮帶 13 存儲或放出，張緊或放松。 控

20、制桿 2 的一端通過鋼繩繞過兩個定滑輪組后與動滑輪相連，另一端連有兩根彈簧 4，通 過調(diào)節(jié)彈簧可以做到滿足所需要的拉力。在鋼繩拉力和彈簧拉力的共同作用下，控制桿 處于中間位置。當膠帶張緊力小于調(diào)節(jié)好的數(shù)值時，彈簧對控制桿的作用力大于鋼繩對 控制桿的作用力，原被拉伸的彈簧縮回，帶動控制桿向右偏斜。裝在控制桿上的磁鐵 3 接通安裝在控制箱 1 中的張緊繼電器，開動絞車使皮帶拉緊，鋼繩對控制桿的張緊力逐 漸增加，彈簧又逐漸伸長。當皮帶的張緊力恢復到調(diào)節(jié)好的數(shù)值時，控制桿回到中間位 置。這時永久磁鐵離開張緊繼電器，繼電器斷開，絞車停止轉動，從而張緊過程結束。 反之，當膠帶張緊力大于調(diào)節(jié)好的數(shù)值時，可以

21、開動絞車反轉，以放松皮帶。緩沖器 5 的作用是使張緊力的震蕩受到阻尼作用。此裝置中的張緊力調(diào)節(jié)可以通過調(diào)節(jié)彈簧實現(xiàn)。 1.6 帶式輸送機液壓張緊裝置 ZYL500J 型帶式輸送機自控液壓拉緊裝置 帶式輸送機自控液壓拉緊裝置是根據(jù)我國帶式輸送機的特點，吸取世界工業(yè)發(fā)達國 家的先進技術，考慮大師輸送機在工作時所需拉緊力不同，經(jīng)合理的張力模型分析研究 而設計的。如圖 1-9 所示，ZYL500J 型自控液壓拉緊裝置適用于長距離歹勢輸送機的張緊， 主要由拉緊油缸，液壓泵站，蓄能站，電氣控制開關，張緊小車和拉緊附件等五大部分 組成。其中液壓泵站，蓄能站和電氣控制開關不需要做地基，僅要求安放地點不落物料

22、徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 6 和水即可。 圖 1-9 ZYL500J 型帶式輸送機自控液壓拉緊裝置液壓原理圖 1，13，15.吸油濾油器 2.組電機泵組 3，14.電磁溢流閥 4.手動換向閥 5.液控單向閥 6，12.壓力 表 7.拉緊油缸 8.蓄能器 9.截止閥 10.壓力繼電器 11.溢流閥 16.副電機泵組 17.卸荷溢流閥 18.電液電 磁換向閥 20.平衡閥 21.制動器 22.液壓馬達 液壓系統(tǒng)的工作原理如下： 將旋鈕開關調(diào)整到自動位置，按下啟動按鈕準備進入啟動過程 自動狀態(tài) 1.輸送機啟動 控制開關得到啟動信號后，電磁鐵 2DT,4DT 及主電機得電啟動張緊絞車正轉，張緊

23、力上升至啟動設定值，電磁鐵 2DT，4DT 及主電機失電張緊絞車停止正轉，并返回允許啟 動信號，進入啟動過程。輸送機在啟動過程中張緊系統(tǒng)不允許參與任何動作。輸送機啟 動完成后，并發(fā)出滿速信號或通過時間延時 t 秒?？刂崎_關得到滿速信號或延時 t 秒后， 電磁鐵 2DT，3DT 及主電機得電啟動張緊絞車反轉，張緊力下降至運行上限設定值。電磁 鐵 2DT，3DT 及主電機失電張緊絞車停止反轉，進入正常運行階段。 2.正常運行階段 在正常運行期間，當系統(tǒng)張緊力低于測力裝置變送設定下限值時，電磁鐵 2DT，4DT 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 7 及主電機得電啟動張緊絞車正轉，張緊力上升至測力裝置變

24、送設定上限值。電磁鐵 2DT，4DT 及電機失電張緊絞車停止正傳。 在正常運行期間，當活塞桿伸出行程達到頭行程開關時，發(fā)出報警故障燈閃爍信號。 通知值班司機輸送機停車后需要調(diào)整活塞桿伸出位置。 在正常運行期間，當活塞桿縮回行程達到頭行程開關時，發(fā)出報警故障燈閃爍信號。 通知值班司機輸送機停車后需要調(diào)整活塞桿伸出位置。 若系統(tǒng)張緊力超過設定高限值時，電磁鐵 2DT,3DT 及主電機得電啟動張緊絞車反轉， 張緊力下降至運行上限設定值。電磁鐵 2DT，3DT 及主電機失電張緊絞車停止反轉。 3.停機階段與正常運行階段工況相同，等待再次啟動準備信號。 1.7 液壓式自動張緊裝置的設計 液壓式自動張緊裝

25、置有很多形式，其最終目的就是不僅能根據(jù)主動滾筒的牽引力來 自動調(diào)節(jié)拉緊力，而且還能補償皮帶的伸長以及在輸送機皮帶調(diào)整時能方便操作等。 本設計采用液壓缸和絞車結合的液壓式自動張緊裝置，一定程度上滿足了上述目的， 定為生產(chǎn)實際帶來很大效益。 通過上文分析，結合他們的優(yōu)點，下面將分三部分對液壓式自動張緊裝置的結構布 置，液壓系統(tǒng)和液壓缸等進行設計，計算。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 8 2 2 皮帶運輸機液壓自動張緊裝置的總體結構皮帶運輸機液壓自動張緊裝置的總體結構 2.1 總體結構各部件的確定 通過對整個張緊裝置的作用以及應滿足的要求的分析和選擇，確定裝置應具有的部 件如下。 2.1.1 執(zhí)行

26、部件的選擇 由前文可知張緊裝置在其工作過程中的作用如下： 1.保證帶式輸送機驅(qū)動滾筒分離點的足夠張力，從而保證驅(qū)動裝置依靠摩擦傳動所 必須傳遞的摩擦牽引力，以帶動輸送機正常運轉。 2.保證承載分支最小張力點的必須張力，限制輸送帶在托錕之間垂度，保證帶式輸 送機的正常運行，不致因輸送帶松弛而導致打滑，跑偏等現(xiàn)象。 3.補償塑性變形與過渡工況式輸送帶伸長量的變化。由于負載變化會引起輸送帶發(fā) 生長度變化，蠕變現(xiàn)象也會造成輸送帶伸長，所以張緊力是變化的，必須經(jīng)常調(diào)節(jié)拉緊 滾筒的位置，才能保證帶式輸送機的正常工作。 4.為輸送帶重新接頭作必要的行程準備。每每部帶式輸送機都有若干個接頭，可能 在某一時間街

27、頭會出現(xiàn)問題，必須截頭重做，而這時可通過放松拉緊裝置重新接頭來解 決。 可見，張緊裝置因具有自動調(diào)節(jié)拉緊力，響應快，體積小，控制簡單等特點。根據(jù) 設計要求，液壓自動張緊裝置的執(zhí)行元件可選擇工程液壓缸結合調(diào)度絞車的形式，以滿 足皮帶機在正常工作，斷帶調(diào)整，重新接頭以及位置轉移時對張緊裝置的不同要求。 2.1.2 控制部件的選擇 1.皮帶運輸機在煤礦生產(chǎn)中大多用在井下和地上選煤，在井下使用時應保證其工作 過程中不產(chǎn)生電火花，所以張緊裝置應有防爆控制箱。 2.張緊裝置正常工作時，可采用泵斷續(xù)的供油，利用蓄能器實現(xiàn)油缸的自動張緊和 特殊情況下啟動保護作用，以降低能耗。 3.在皮帶運輸機尾部拉緊小車的軌

28、道上設置行程開關，來控制液壓缸張緊系統(tǒng)快速 動作，以防在斷帶時拉緊小車的快速后退和油缸中某一腔的液壓急劇變化而造成很大的 沖擊對系統(tǒng)帶來巨大的破壞。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 9 2.1.3 動力及其它部件的選擇 1.設置液壓泵站，為系統(tǒng)提供動力。 2.設置固定繩座，選擇系統(tǒng)所用的鋼繩以及其他附屬元件。 2.2 系統(tǒng)結構布置簡圖繪制 2.2.1 張緊裝置總體組成及其作用 由上文分析，選擇可知，張緊裝置總體有以下幾個部分組成： 1.油缸，正常工作時的執(zhí)行元件。 2.慢速調(diào)度絞車，在皮帶機斷帶調(diào)整，重新接頭時工作。 3.防爆控制箱，皮皮帶機在井下工作時起隔離，防爆作用。 4.液壓泵站，提供壓

29、力油，提供系統(tǒng)動力。 5.蓄能器，在液壓泵間隔空轉是為系統(tǒng)提供動力，并在特殊情況下起保護作用。 6.行程開關，起斷帶保護的作用。 7.其他部件，為系統(tǒng)起固定，連接，傳動等作用。 2.2.2 系統(tǒng)結構布置簡圖 如圖 2-1 所示： 圖 2-1 皮帶機液壓自動漲緊裝置系統(tǒng)結構布置簡圖 1.皮帶 2.拉緊小車 3.小車軌道 4.鋼繩 5 .行程開關 6.液壓泵站 7.滑輪組 8.防爆控制箱 9. 蓄能器 10. 慢速調(diào)度小車 11.壓力傳感器 12. 拉緊油缸 13. 固定繩索 系統(tǒng)結構布置圖說明： 1.此圖為示意圖，詳見工程圖。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 10 2.拉緊油缸的中線位置，滑輪組

30、，鋼繩的布置位于同一水平面內(nèi)。 3.防爆控制箱 8，液壓泵站 6 為無地基放置件，可根據(jù)使用場合的不同靈活放置。 4.滑輪組之間的垂直距離要盡可能大，以保證拉緊小車的穩(wěn)定性。 3 3 張緊裝置的液壓系統(tǒng)設計張緊裝置的液壓系統(tǒng)設計 3.1 設計參數(shù)和拉緊裝置應該滿足要求分析 3.1.1 設計參數(shù) 1.啟動張力是正常運行的 1.3-1.5 倍要求 2.被拉緊皮帶寬 1 米 3.最大拉緊力 150KN 4.張緊速度：V1=2m/min，快退速度為：V2=4m/min 5.張緊行程：S=1000mm 3.1.2 設計要求分析 結合生產(chǎn)實際，考慮多方面原因得出以下拉緊裝置應滿足的要求： 1.如圖 3-1

31、 所示，實現(xiàn)油缸的張緊，松開以及特殊時期的動作 2.張緊系統(tǒng)能隨皮帶張力的大小的變化而動作，實現(xiàn)皮帶的張緊力在一范圍內(nèi)保持 不變，哲理取皮帶的張力 F 的范圍為： 0.95FA穩(wěn)，所以能滿足最小穩(wěn)定速度的要求。 2.計算進給液壓缸各運動階段的壓力，流量和功率 通過估計，工作時背壓 P背=Pa，快退時背壓 P背=Pa,同時根據(jù)上面計算 5 106 5 108 出的液壓缸的直徑及活塞桿的直徑等，計算出液壓缸各運動階段的壓力，流量和功率， 如下表 3-2。 表 3-2 液壓缸的壓力流量和功率 工況 負載 F(KN) 回油腔壓 力 P2(Mp) 進油腔壓 力 P1(Mp) 輸入油量 Q(L/min)

32、輸入功率 N(KW) 計算公式 啟動階 段 116.67 P2=P123.22 變化值變化值 )( 211 AAFP VAAQ)( 21 QPN 1 張緊階 段 83.30.67.1524.532.92 1221 / )(APAFP 11 VAQ QPN 1 快速后 退階段 00.81.3528.970.65 2211 / )(APAFP 22 VAQ QPN 1 3.3 液壓缸的設計 3.3.1 液壓缸的類型確定 根據(jù)設計要求，設計液壓系統(tǒng)為中高壓系統(tǒng)，根據(jù)不同類型液壓缸所需滿足的工況 情況的不同，可選擇“雙作用單桿直線液壓缸” ，根據(jù)機械設計手冊選擇焊接型液壓 缸，因為這類液壓缸暴露在外面

33、的零件較少，外表光潔，外形尺寸小，能承受一定的沖 擊負載和惡劣的外界環(huán)境條件。但由于前端蓋螺紋強度和預緊時端蓋對操作的限制，因 而不能用于過大的缸的內(nèi)徑和較高的工作壓力，缸的內(nèi)徑常用于 D530MPa,則：材料的許用 b 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 16 應力：=/n=530/3=176.67MPa b 2.缸筒的尺寸參數(shù)選擇 （1）缸筒內(nèi)徑的確定 由前面計算得到：缸筒內(nèi)徑 D=125mm （2）缸筒壁厚的計算 按薄壁筒計算， =10.27mm 式 2 ALPy 3 530 2 12525 . 1 22.23 （3.10） 式中 Py試驗壓力，當工作壓力 P16MPa 時,Py=1.25P

34、； 液壓缸的內(nèi)徑；AL 材料的許用應力。 查手冊取工程液壓缸的外徑的標準值為 146mm,即缸筒壁厚為 10.5mm，=10.271.2mm 式中 Fmax=116670N； L=D=0.46m；146 . 0 14. 3 =0.6=。 6 1067.1766 . 0 即一般焊接即可滿足要求。 （2）結構形式 鑒于此液壓缸用于皮帶運輸機張緊裝置中，主要為礦上所用，且內(nèi)徑 D600MPa,340MPa。 b s 顯然，活塞桿符合要求。 3.4.4 活塞桿的結構設計 1.活塞桿和活塞的連接 液壓系統(tǒng)為中壓系統(tǒng)，本著滿足方便安裝，連接強度高等要求，選擇卡環(huán)式連接， 如圖 3-8 所示。 2.活塞桿端

35、部和負載的拖動機構相連接，考慮到液壓缸工作時軸線固定不動，可采 用螺栓連接。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 20 圖 3-8 活塞桿和活塞的連接 1.缸底 2.缸壁 3.活塞 4.活塞桿 5.軸套 6.擋圈 7.卡環(huán) 3.5 活塞的設計與計算 3.5.1 活塞的結構形式 根據(jù)液壓缸使用的情況（密封，有無導向環(huán)等） ，選用有導向環(huán)形活塞，具體結構形 式如圖 3-9 所示。 圖 3-9 活塞的密封和導向 1.YX型密封圈 2.導向環(huán) 3.活塞 4.缸壁 3.5.2 活塞的材料及技術要求 查表可選“有導向環(huán)活塞” ，材料為 45 號鋼，外加導向環(huán)。 技術要求（如圖 3-10）： 1.活塞外徑 D

36、對內(nèi)徑 D1的徑向跳動公差值按 7，8 級精度選取。 2.端面 T 對內(nèi)徑 D1軸線的垂直度公差值按 7,8 級精度選取。 3.外徑 D 的援助度公差值按 8,9 或 10 級精度選取。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 21 圖 3-10 活塞的技術參數(shù) 3.5.3 活塞的尺寸的確定 根據(jù)以往經(jīng)驗，可取活塞的寬度為活塞外徑的 0.6-1.0 倍，這里取活塞的寬度為活 塞外徑的 0.8 倍，即 h=0.8D=10cm。 5 . 128 . 0 3.6 導向套的設計與計算 導向套在活塞往復運動中起導向支承作用，導向套的性能的好壞對液壓缸的性能有 很大的影響。 最小導向長度及中隔圈長度的確定 當活塞

37、桿全部伸出時，從活塞支承面中點到導向套活動面中點的距離稱為最小導向 長度 H，如圖 3-11 所示。 圖 3-11 最小導向長度 一般情況下，最小導向長度應滿足下面的要求： 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 22 式 220 DL H （3.17） =0.1125m 2 125 . 0 20 8 . 0 H 式中 L最大工作行程 m； D缸筒的內(nèi)徑 m。 因為缸徑大于 80mm，所以導向套滑動面的長度 A 為： A=（0.6-1.0）d=0.8d=0.64m 式8 . 08 . 0 （3.18） 式中 d活塞桿的直徑 m。 導向套的長度為：b=（2/3）d=(2/3) 80=53.33mm,這里

38、取 b=60mm，以滿足要求。 由于液壓缸的行程長度較長，一個導向套不能滿足要求，增加導向套會增加系統(tǒng)摩 擦，降低效率，故可在導向套和活塞之間裝一個中隔圈，使活塞桿在全部外伸時仍有足 夠的支承長度，通常支承長度應滿足： LG(D+d/2)m 式 （3.19） LG0.125+0.08/2=0.165m 一般情況下，當行程長度超過缸筒內(nèi)徑的 8 倍時，可裝一個 100mm 的中隔圈；超過 的部分每增加 700mm，中隔圈的長度即增加 100mm。 由于此液壓缸的行程要求為 1000mm，缸筒內(nèi)徑為 125mm 為 8 倍，所以可選擇安裝一 個長度為 100mm 的中隔圈。 根據(jù)以上計算，同時考慮

39、盡量減少設計零件，又因為液壓缸工作時相對滑動少，磨 損也少，所以取端蓋結合導向支承環(huán)的方式導向，這里取端蓋的長度（圖 3-12）h=80mm, 導向支承長度為 l=30mm，具體布置見工程圖。 3.7 端蓋和缸底的設計與計算 3.7.1 端蓋的設計 在單活塞桿液壓缸中，有活塞桿通過的缸蓋叫端蓋，無活塞桿通過的缸蓋叫缸頭或 缸底。缸蓋的設計主要考慮活塞桿的導向，密封，防塵等問題。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 23 圖 3-12 端蓋 3.7.2 端蓋的材料和技術要求 如圖 3-12 所示。 1.端蓋的材料采用 45 號鋼。 2.技術要求： （1）直徑 D1,D2,D3的圓柱度公差值按 9,1

40、0,11 級精度選?。?（2）D2，D3與 D1的同軸度公差值為 0.03mm； （3）端面 A,B 與直徑 D1軸心線的垂直度公差值按 7 級精度選?。?（4）導向孔的表面粗糙度 Ra=1.25um 3.7.3 液壓缸缸底尺寸的確定 如圖 3-5 所示。 選擇缸底形狀為平面有油口型，材料為 35 號鋼，計算如下： =30.47mm 式 )( 433 . 0 0 dAL ALP ALh y 5 530 )017 . 0 125 . 0 ( 125 . 0 25 . 1 22.23 125 . 0 433 . 0 （3.20） 式中 Py試驗壓力 MPa，當工作壓力 P16MPa 時， Py=1

41、.25P； 液壓缸的內(nèi)徑 m；AL D0油口的直徑 m； 材料的許用應力 MPa。 根據(jù)計算，同時考慮到油口在缸底的布置，取缸底尺寸 h=65mm。 3.8 其他零件的設計與計算 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 24 3.8.1 油口的設計與計算 1.液壓缸油口的連接形式 采用螺紋連接。 2.液壓缸油口直徑的計算（圖 3-13） 圖 3-13 油口 油口的計算根據(jù)活塞的最高運動速度和油口的最高液流速度計算如下： =16.25mm 式 0 0 13 . 0 V V ALd 4 4 125 . 0 13 . 0 （3.21） 式中 d0油口的直徑 mm； 缸筒的內(nèi)徑 m；AL V液壓缸的最大輸出速

42、度，v=4m/min； V0油口液流速度 m/s，通常取油口液流速度為 2.5-5m/s。 根據(jù)計算以及 D=125mm，查機械設計手冊表 17-6-25 得 EC=M27 2，EE=17mm，螺 紋精度為 6H。 3.8.2 擋圈的設計選擇 根據(jù)設計要求，查表選用彈性擋圈 A 型(GB/T 894.1-1986),材料 62Mn，熱處理 44- 51HRC,表面氧化處理。如圖 3-14 所示，其尺寸如下： 1.端蓋用擋圈： d0=125mm,d=105mm,s=3mm,b=12.6mm,d1=4mm，d2=121m=3.2mm,n6mm,重量 54 . 0 30 . 1 07 . 0 22

43、. 0 0 63 . 0 18 . 0 0 為每 1000 個 89.97Kg。 2.活塞用擋圈： 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 25 d0=70mm,d=50mm,s=2.5mm,b=7.6mm,d1=3mm,d2=56.5mm，m=2.7mm,n5.3mm, 54 . 0 30 . 1 07 . 0 22 . 0 0 35 . 0 14 . 0 0 重量為每 1000 個 32.5Kg。 圖 3-14 擋圈以及和軸的配合圖 3.8.3 軸套的設計與計算 軸套的尺寸由擋圈和卡環(huán)決定，一般取其截面的長，寬分別為卡環(huán)，擋圈的長，寬 的二倍（卡環(huán)固定用） ；端蓋用軸套的尺寸由卡環(huán)決定。 3.9

44、液壓缸的密封防塵導向的選擇 3.9.1 端蓋和活塞桿的密封防塵 活塞桿在端蓋中作往復運動，其密封屬于動密封，且液壓缸工作壓力大于 16MPa，所 以可采用 YX型密封圈，擋圈結合 J 形防塵圈的密封方式，如圖 3-15,圖 3-16,圖 3-17,圖 3-18 所示。 圖 3-15 端蓋和活塞桿的密封和防塵 1.擋圈 2.YX密封圈 3.J 型防塵圈 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 26 圖 3-16 J 型防塵圈 圖 3-17 軸用 YX型密封圈 圖 3-18 孔用 YX型密封圈 查手冊（根據(jù) JB/ZQ4265-86）選擇，密封圈代號 d80（d=80mm，H=14mm，H1=12.5mm

45、）材料：聚氨酯3；擋圈規(guī)格： d=80mm,D=92mm，T=20.15mm，材料：聚四氟乙烯；防塵圈代號：J 型防塵圈 070 . 0 0 050 . 0 140 . 0 d80，d1=81.50.6mm，d2=75.50.6mm，D1=124.50.6mm,H=10mm(允許公差-0.5mm)， h=5mm（允許公差-0.5mm） ，材料：聚氨酯橡膠。查手冊（根據(jù) ZB/ZQ4265-88）取擋圈的 規(guī)格為：d=80mm；T=1.35-4.35mm，材料為：聚四氟乙烯。 3.9.2 端蓋和缸筒的密封 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 27 圖 3-19 端蓋和缸體的密封 1.擋圈 2.O 型

46、密封圈 3.卡環(huán) 缸蓋和缸筒連接在一起，其密封屬于靜密封，如圖 3-19 所示，這里采用 O 型密封圈 加擋圈的密封方式，擋圈的作用是防止密封圈被擠壓損壞。 查手冊（根據(jù) GB3452.1-92）取 O 型密封圈尺寸為： D=125mm，d2=70.15mm，b=9.3mm，D=75mm，d2=5.30.13mm,b=6.9mm,由于增加了擋圈， 其密封槽分別為 b=12.3mm，b=9mm，其密封圈材料為：耐油通用橡膠 I-4。查手冊（根據(jù) ZB/ZQ4265-88）取擋圈的規(guī)格為：d=75mm；T=1.35-4.35mm，材料為：聚四氟乙烯。 3.9.3 活塞和活塞桿的密封 活塞和活塞桿連

47、接在一起作往復運動，屬于靜密封，可采用 0 型密封圈結合擋圈的 密封方式（如圖 3-20） 。 圖 3-20 O 型密封圈的尺寸圖 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 28 圖 3-21 擋圈的尺寸 3.9.4 活塞和缸筒的密封 活塞在缸筒中作往復運動，其密封屬于動密封，可選擇 YX型密封圈如圖 3-18 所示。 查手冊（根據(jù) JB/ZQ4264-86）得 YX型密封圈 D125（D=125mm，H=14mm，H1=12.5mm， 溝槽長度為 16mm，深度為 10mm，材料為聚氨酯-4） 。 3.10 液壓回路的分析及選擇 3.10.1 液壓回路的選擇 1.選擇蓄能供能回路和過載保護回路（如圖

48、3-22） 設置蓄能器 6 可在一定時間內(nèi)保持系統(tǒng)壓力動態(tài)平衡，同時其采用二位二通電磁閥 5 可起到斷帶保護的作用。圖示壓力油流動方向為啟動后壓力油流動方向，此時，蓄能器 蓄能。啟動階段，由于系統(tǒng)壓力較高，此時二位二通電磁閥 7 應斷開，4YA 得電，啟動完 畢后接通。 圖 3-22 蓄能，供能，斷帶保護回路 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 29 2.選擇斷帶保護回路（如圖 3-22） 實際工作中，當意外的事情（如突然斷帶等）發(fā)生時，會對液壓缸產(chǎn)生很大的沖擊， 此時若對系統(tǒng)不加以保護，定會造成嚴重的損失。為防止類似事情的發(fā)生，在小車軌道 上設置行程開關，斷帶時，小車快速右移，觸動行程開關，行程

49、開關通過給單片機信號 控制二位二通電磁換向閥 5，使 5YA 得電，左位工作，油液壓力下降，通過二位二通電磁 換向閥 5 流回油箱，從而保護系統(tǒng)。 3.過載保護回路（如圖 3-23） 實際工作過程中，若皮帶機突然過載，即油缸無桿腔壓力突然增大，此時可以通過 設置壓力溢流閥，設置溢流閥壓力為某一定值，當油缸中的壓力達到此值時即通過溢流 閥 8 卸荷，活塞桿左移，過載消除，液壓缸恢復原位，保持皮帶拉壓力在一個很小范圍 內(nèi)變化。同理，油缸無桿腔壓力突然減小時（皮帶輕載） ，活塞桿右移拉緊皮帶。 圖 3-23 過載和快退保護回路 3.10.2 液壓回路的組合及其動作原理 根據(jù)以上選擇的液壓回路，考慮各

50、個回路及元件之間的先后動作組合成符合設計要 求的液壓系統(tǒng)并繪制液壓系統(tǒng)圖（如圖 3-24） 。 其基本動作原理簡要如下： 1.啟動階段：啟動系統(tǒng)，泵 12 開始工作，油液通過二位四通電磁閥 2，調(diào)速閥 3， 液控單向閥 4，進入液壓缸無桿腔，油液壓力達到一定值后，活塞，活塞桿帶動滑輪組以 及拉緊小車右移，進而拉緊皮帶，液壓缸有桿腔油液經(jīng)二位三通閥 10，經(jīng)二位四通電磁 閥 2 回油箱。 2.張緊階段：控制二位二通電磁閥 7,4YA 失電，油路同上。但油液進入液壓缸無桿 腔的同時經(jīng)二位二通電磁閥 7 進入蓄能器 6，蓄能器 6 蓄能；當液壓缸的壓力達到一定值 （系統(tǒng)工作時的壓力值） ，單片機控制

51、電磁溢流閥 1,1YA 得電，使電磁溢流閥 1 的二位二 通閥接通，油液從泵源直接回油箱，泵空轉（停止工作） 。 3.保壓階段：由蓄能器為液壓缸補充由于油液損失而造成的壓力不足等，以維持液 壓缸的正常的工作壓力；由于油液損失的繼續(xù)，以致蓄能器的補充也難以維持時（系統(tǒng) 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 30 壓力小于規(guī)定值時） ，單片機控制電磁溢流閥 1,1YA 失電，使電磁溢流閥 1 的二位二通閥 斷開，油液重新向液壓缸無桿腔，蓄能器供油；到蓄能器的壓力達到一定值（系統(tǒng)工作 時的壓力值） ，單片機控制電磁溢流閥 1,1YA 得電，使電磁溢流閥 1 的二位二通閥接通， 油液從泵源直接回油箱，泵空轉

52、（停止工作） 。這樣系統(tǒng)反復此過程，保證液壓缸工作的 正常壓力。 4.快退階段：系統(tǒng)要停止工作時，控制二位四通電磁閥 2,2YA 得電，油液通過二位 三四通電磁閥 10 進入液壓缸有桿腔，無桿腔油液通過液控單向閥 4 和調(diào)速閥 3 回油箱， 同時二位二通電磁閥 5，5YA 得電，二位二通電磁閥 5 接通，蓄能器 6 卸荷。當液壓缸碰 到障礙物或油路堵塞（液控單向閥壞了）油液可通過溢流閥 8 回油箱，從而保護系統(tǒng)。 5.實際工作中，當意外的事情（如突然斷帶等）發(fā)生時，會對液壓缸產(chǎn)生很大沖擊， 此時若對系統(tǒng)不加以保護，定定會造成嚴重損失。為防止類似事情發(fā)生，在小車軌道上 設置行程開關。斷帶時，小車

53、快速右移，觸動行程開關，行程開關通過給單片機信號控 制二位二通電磁換向閥 5，使 5YA 得電，左位工作，油液壓力下降，通過二位二通電磁換 向閥 5 流回油箱，從而保護系統(tǒng)。 6.實際工作過程中，若皮帶機突然過載，即油缸無桿腔壓力突然增大，此時可以通 過設置壓力溢流閥壓力為某一定值，當油缸中的壓力達到此值即通過溢流閥 8 卸荷，活 塞桿左移，過載消除，液壓缸恢復原位，保持皮帶拉壓力在一個很小的范圍內(nèi)變化。同 理，油缸無桿腔壓力突然減小時（皮帶輕載） ，活塞桿右移拉緊皮帶。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 31 圖 3-24 液壓原理圖 1. 電磁溢流閥 2. 兩位四通電磁閥 3. 調(diào)速閥 4.

54、 液控單向閥 5. 兩位兩通電磁閥 6. 蓄能器 7. 兩位 兩通電磁閥 8. 溢流閥 9. 溢流閥 10. 兩位三通電磁閥 11. 背壓閥 12. 液壓泵 13. 濾油器 14. 油箱 3.11 液壓元件的選擇 3.11.1 液壓泵的計算與選擇 1.確定液壓泵的工作壓力 PP 液壓泵在啟動，張緊和快退各工況都向系統(tǒng)供油，由表 3-2 可知，最大工作壓力為： P1=23.22MPa，在出口節(jié)流調(diào)速中，由于此油路簡單，故取進油路壓力損失P1=0.5MPa。 則泵的最高工作壓力為： PP=P1+P=23.22+0.5=23.72MPa 式 （3.22） 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 32 2.確

55、定液壓泵的流量 液壓泵的流量應考慮液壓缸最大工作流量和回路的泄露，常取回路泄露系數(shù) K=1.1- 1.4，如取 K=1.1，則液壓缸工作流量 Q泵為： Q泵=K Qmax=1.1 28.97=31.87L/min 式 （3.23） 3.選擇液壓泵的規(guī)格和型號 根據(jù) PP,Q泵的值，查閱機械設計手冊表 17-5-21 選擇型號為：T6，額定流量： 10-214L/min，取 32L/min，額定壓力：24.5-28MPa，額定轉速：600-1800r/min。 3.11.2 驅(qū)動電機的計算和選擇 1.由表 3-2 可知，液壓缸的最大輸出功率在張緊階段，此時的 P1=7.15MPa，Q泵 =24.

56、53L/min，液壓缸的總效率取：=0.9，則電動機驅(qū)動功率 N電為： 泵 =2.92KW 式 3 10 泵 泵泵 電 QP N 3 3 6 109 . 0 1060 53.24 1015 . 7 90 . 0 （3.24） 式中 =Pmax/PN=23.72/24.5-28=0.97-0.85。 2.選擇電機的規(guī)格和型號 考慮到需要的功率和電機的使用要求（井下使用要考慮防爆）及其安裝和泵的連接 形式等，由機械零件設計手冊表 19-3 查得，選擇 YB 系列隔爆型異步電動機，型號 為 YB132S-6 的電機，PN=3KW,滿載轉速=960r/min。 3.11.3 液壓元件型號 根據(jù)所擬定的

57、液壓系統(tǒng)圖，計算通過各個元件的最大流量和最高工作壓力，選擇液 壓元件的規(guī)格。選好的元件規(guī)格如表 3-3 所示。 表 3-3 元件的規(guī)格 規(guī)格 序號名稱型號 壓力 MPa流量 L/min 最大使用流 量 L/min 1 濾油器 ZU-H6310S31.56349 2 液壓泵 T624.5-283232 3 兩位四通電磁閥 4WE62031.510049 4 調(diào)速閥 MSA10EF4931.560049 5 液控單向閥 AF3-Eb20B2145 6 兩位兩通電磁閥 2WE62031.510049 7 兩位兩通電磁閥 2WE62031.510049 8 蓄能器 NXQ1/2-L1031.5 9 溢

58、流閥 Y2Hd20F31.55049 10 溢流閥 Y2Hd20F31.55049 11 兩位三通電磁閥 3WE61031.55049 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 33 12 背壓閥 FBF3-20B31.55049 13 電磁溢流閥 3.11.4 油管的計算和選擇 1.吸油管道 Q泵=32L/min，通過流量 1m/s，則吸油管內(nèi)徑為： =0.026m=26mm 式 V Q d 4 601 10324 3 （3.25） 根據(jù)機械設計手冊表 17-8-2，取公稱通徑 d=32mm，外徑 42mm，管子壁厚 5mm， 管接頭聯(lián)接螺紋 M42 2。 2.壓油管道 Q=24.53L/min，通過

59、流量 3.5m/s，則壓油管內(nèi)徑為： 公式同上，d=12.20mm，根據(jù)機械設計手冊表 17-8-2，取公稱通徑 d=15mm，外 徑 22mm 管子壁厚 2.5mm，管接頭聯(lián)接螺紋 M22 1.5。 3.回油管道 Q=32L/min，通過流量 2.5m/s，則回油管內(nèi)徑為： 公式同上，d=16.49mm，根據(jù)機械設計手冊表 17-8-2，取公稱通徑 d=20mm，外 徑 28mm，管子壁厚 3.5mm，管接頭聯(lián)接螺紋 M27 2。 以上三種管皆為無縫鋼管。 3.11.5 蓄能器，油箱的選擇 1.蓄能器的工作容積的確定 根據(jù)蓄能器在系統(tǒng)中起保壓，補充漏油和輔助動力源的作用，蓄能器的容積為： =

60、11.77L 式 12 02 0 /1 / PP PP VV 05 . 1 95 . 0 1 95 . 0 18 . 1 （3.26） 式中 V供液容積，V=1/4V有； P2供油壓力，P2=0.95P0； P1充油壓力，P1=1.05P0； P0充氣壓力。 考慮到蓄能器的功用，容積盡量取大一些，能使系統(tǒng)的穩(wěn)定供油時間更長些。 由機械設計手冊查表取型號為 NXQ1/2-L10/*,公稱容積為 10L,壓力為 31.5MPa 的蓄能器，考慮到蓄能器的主要作用是長時間保壓，使用時采取兩個并聯(lián)使用。蓄能器 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 34 安裝在便于檢查和維修的位置，并遠離熱源。皮囊式蓄能器應油

61、口向下，充氣閥朝上豎 直安放。蓄能器與液壓泵之間應裝設液控單向閥。各蓄能器應牢固地固定在支架上，并 固定在地基上，預防蓄能器從固定部位脫開而發(fā)生飛起傷人事故。 2.油箱容積的確定 油箱的有效容量與系統(tǒng)的流速有關，根據(jù)以上數(shù)據(jù)可知，油箱的功能主要是儲油和 散熱，由于工作時主要由蓄能器提供油液，系統(tǒng)散發(fā)的熱量少，所以取=2，則： V=2 32=64L 式 （3.27） 根據(jù)油箱容積規(guī)格，由機械設計手冊查表 17-8-160 工作容量 66L,工作容積 20L,同 時為滿足工作要求，應選封閉式油箱。 為了在相同的容量下取得最大的散熱面積，油箱外形以立方體或長六面體為宜，油 箱的頂蓋要安放泵和電機，閥

62、的集成裝置有時也要安放在箱蓋上，最高油面只允許達到 油箱高度的 80%，油箱一般用鋼板焊接而成。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 35 4 4 外設的選用外設的選用 4.1 絞車的選型 根據(jù)設計要求，由絞車操作工選擇標準型號為 JD-1.6 的調(diào)度絞車，牽引力 16KN，繩速 36-72m/min，繩徑 15.1mm，容繩量 400m，滾筒規(guī)格（直徑 寬度） 300 356mm，減速比 40.12。絞車電動機型號 JBJD-22-4,功率 22KW,轉速 1478r/min。 4.2 滑輪的設計與選用 1.滑輪的尺寸的確定 由于此設計中的滑輪尺寸不大，受力不高，故可選鑄造型滑輪。按鋼絲繩中心來

63、計 算滑輪的最小直徑，即： Dmin=hd 式 （4.1） 式中 Dmin滑輪的最小直徑 mm； H與鋼絲繩和卷筒級別有關的系數(shù)，查表取 h=18（GB3811-83） ； D鋼絲繩的直徑 mm。 則 Dmin=18 11.5=207mm。 2.選擇滑輪并校核 查手冊可組合滑輪型號：滑輪 B11.5 207-50JB/9005.3，即標準為 JD-1.6，型號為 A 型，鋼絲繩直徑為 11.5mm，滑輪直徑為 207mm，滑輪軸直徑為 50mm 的滑輪。 由于此滑輪為小尺寸，低受力型，其強度尺寸主要決定于鑄造工藝，這里不在校核。 3.繪制滑輪工程圖 圖 4-1 為其技術參數(shù)簡圖： 徐州工程學院

64、畢業(yè)設計(論文 ) 36 圖 4-1 滑輪技術參數(shù)圖 具體尺寸：d=11.5mm，R=mm（繩槽表面粗糙度為 2 級） ， 3 . 0 0 5 . 6 B1=36mm，E=2.5mm，C=1.0mm，R1=12mm，R2=10mm，R3=2.5mm，R4=3.0mm，M=8mm，N=0，S= 9mm，t20.3mm,t3=D/1000=0.207mm。 徐州工程學院畢業(yè)設計(論文 ) 37 5 5 張緊裝置的控制系統(tǒng)設計張緊裝置的控制系統(tǒng)設計 5.1 控制功能分析 液壓張緊裝置的控制主要要求為: 1.啟動時提供正常工作時壓力的 1.3-1.5 倍的張緊壓力，這主要靠單片機控制變頻 器，改變電動

65、機的頻率從而改變電動機的轉速，因此改變供油壓力，達到啟動要求。單 片機控制二位二通電磁閥 7,4YA 得電，油液進入液壓缸無桿腔的同時不經(jīng)二位二通電磁 閥 7 進入蓄能器 6。 2.通過單片機定時器編程控制延時 0.1s。 3.張緊階段：靠單片機控制變頻器，改變電動機的頻率從而改變電動機的轉速，因 此改變供油壓力，達到正常工作要求。單片機控制二位二通電磁閥 7,4YA 失電，油液進 入液壓缸無桿腔的同時經(jīng)二位二通電磁閥 7 進入蓄能器 6，蓄能器 6 蓄能，并且單片機控 制 3YA 得電。當液壓缸內(nèi)的壓力達到正常工作的壓力時，單片機控制電磁溢流閥 1,1YA 得電，使電磁溢流閥 1 的二位二通閥接通，油液從泵源直接回油箱，泵空轉（停止工作） 。 4.保壓階段：當液壓缸內(nèi)的壓力小于正常工作的壓力時，單片機控制電磁溢流閥 1,1YA