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傳統(tǒng)化石燃料的使用已經(jīng)達到了一個危機點，對此有很多原因，如不可再生能源是有限儲量的和化石燃料對環(huán)境造成了損害[1]。因此，世界各地的研究人員正在探索各種選項為了找到合適的替代品來代替化石燃料，無論是部分或完全代替[2]。已經(jīng)用于替代石油基燃料的替代燃料包括蔬菜油、醇、液化石油氣（LPG），液化天然氣（LNG）、壓縮天然氣（CNG）、生物氣、煤氣、氫氣等，在這種情況下，氫氣（H2）作為非石炭、無毒的氣體燃料，已引起人們的極大興趣和潛力巨大。氫氣是一種極有可能的替代燃料，可以來自各種自然資源。其他包括：煤，油頁巖和鈾或可再生能源的基礎(chǔ)上太陽能。氫氣可以從電解水和煤的氣化陽離子商業(yè)形成；水和太陽也能電解化學熱分解，雖然仍處于發(fā)育階段[3]。點燃氫氣所需的能量是非常低的，因此它的使用在火花點火（硅）發(fā)動機是不合適的。再次，在壓縮點火（CI）引擎，將不會自動點燃由于其自燃溫度高（858k）。因此，“雙燃料”模式出現(xiàn)的最佳方式是利用氫氣在內(nèi)燃機[4]。雙燃料環(huán)境可以通過最初使用少量的柴油（作為先導燃料）來啟動燃燒，然后供給氫氣（作為主要燃料），以提供剩余的能量來運行周期。關(guān)于電源輸出，氫提高了混合的能量密度，在稀薄的條件下，通過增加氫碳比在雙燃料運行，從而提高扭矩在寬的開節(jié)氣門條件[5]。氫氣可通過滲碳的發(fā)動機提供，歧管或進氣道噴射或缸內(nèi)噴射[6,7]。然而，氫氣在進氣歧管或端口注入需要小迪陽離子在發(fā)動機和提供更好的輸出功率超過增碳作用[8–10]。易等人的實驗作品[11]建立了進氣道噴射，提供比缸內(nèi)噴射不同當量比更高的效率。 瓦德和幀計算出氫氣柴油雙燃料模式制動熱效率（ηbth）主要是依賴于氫氣的加入量。氫氣的量越大，制動熱效率的值越高。已經(jīng)從氫氣柴油雙燃料模式看出，90%的濃縮氫比在70%負荷給出高30%的效率，但由于爆震問題不能完全超出負載范圍之外[3]。然而，發(fā)現(xiàn)制動熱效率下降時，氫氣的量是小于或等于5%。在他們的分析中，一個極其稀薄的氫氣空氣混合物的限制火焰?zhèn)鞑ニ俣雀?，從而降低氫氣燃燒效率[12]。然而，氫氣柴油雙燃料模式實驗工作完成后，除了上面提到的，并不能證明這種下降制動熱效率與氫氣有關(guān)。根據(jù)Shudo等人，氫燃燒會導致燃燒室壁的冷卻損失比碳氫化合物燃燒更高，因為它的燃燒速度和淬熄距離都較短。由王和張的研究表明，引入氫進入柴油發(fā)動機會導致能量釋放率增加的早期階段的燃燒，這都增加了指示效率[15]。這也是降低排氣溫度的原因。據(jù)他們說，在50%、75%和100%的負載中提供固定的氫氣供應(yīng)量，氫氣取代率為13.4%，10.1%和8.4%分別與高能量的擴散速度和高的能量釋放。 正常和大量的廢氣再循環(huán)（EGR）實踐H2柴油雙燃料模式可以降低電力生產(chǎn)和燃料消耗[16]。增加壓縮比（鉻）的氫燃料的柴油發(fā)動機提高功率，效率，峰值壓力，峰值熱釋放率和碳氧化物的排放，但不增加排放[17]。一項研究表明，推進噴射定時的噴射定時變化，雖然提供了有利的減排，但使發(fā)動機的運作效率更低和不穩(wěn)定[18]。Sahoo等人對合成氣柴油雙燃料模式改為H2和一氧化碳的實驗研究：在20%、40%、60%共比100:0，80%和100%滿負荷在氫最大可能供應(yīng)直到敲門[19]。這項研究表明，在80%的負載，在最大72.3%柴油置換率下發(fā)動機提供了最大的19.75%制動熱效率。一些研究人員[20]研究了在每一個負載的柴油數(shù)量的變化，以提高制動功率（英國石油公司）。進氣歧管中氫氣供給量的增加會導致發(fā)動機的空氣流量減少。因此，發(fā)動機的容積效率（η），ηBTH減少。因此，有研究和了解發(fā)動機性能的變化，無論是氫氣和柴油供應(yīng)，同時保持在每一個負載條件下恒定的壓力。 鑒于此，本研究的目的是在五個相應(yīng)負載條件下的通過改變?nèi)剂希ㄔ圏c和初級）的數(shù)量確定氫氣柴油最大的容積效率和保持恒定的速度和BP。一些柴油和氫氣的重要物理和熱力學性能示于表1。選擇負載條件20%、40%、60%、80%和100%的滿負荷。由Sahoo等人報道[19]，在上述荷載雙燃料運行期間最大的柴油替代率分別為26%，42%，58%，72%，和44%。其他性能參數(shù)的研究包括燃油消耗（BSFC），制動具體的能源消耗（BSEC），容積效率（η）和排氣溫度（EGT）。為了認可實驗結(jié)果和分析，通過二次法律分析，以提供計算可用的燃料，冷卻水，廢氣，可用性破壞和火用效率的直方圖。以這種方式，目前的實驗和分析研究，在每一個負載的恒功率，將以最佳的效率建立優(yōu)化的氫氣組合物的數(shù)量。 表1：氫氣和柴油特性[19] 性能 柴油機 氫氣 化學成分 CH H 密度（kg/m） 850 0.085 熱值 (MJ/kg) 42 119.81 十六烷值 45-55 _ 自動點火溫度（K） 553 858 理論空燃比 14.92 34.3 能量密度 (MJ/Nm) 2.82 2.87 2．實驗裝置 實驗是一個安裝在印度高哈蒂技術(shù)學院能源中心基洛斯卡TV1 CI柴油發(fā)動機上進行（IIT）的。圖1是發(fā)動機試驗臺的示意圖。原機的規(guī)格見表2。發(fā)動機負荷是由渦流式測功機進行測試。液體燃料從燃料箱的燃料泵和噴油器供給發(fā)動機。發(fā)動機的燃油噴射系統(tǒng)由三孔的直徑0.3毫米的噴嘴噴霧角度為120度。U型管式壓力計用于流量的水頭差的發(fā)動機，同時允許空氣通過孔板流量計。發(fā)動機缸體和氣缸蓋被一個冷卻的外套所包圍，通過該冷卻夾套冷卻發(fā)動機。為了測量廢氣的比熱，還提供了一種管換熱器的反流管的量熱器。K型熱電偶進行溫度測量，安裝在相應(yīng)位置[21]。 表2：柴油機規(guī)范[21] 參數(shù) 規(guī)格 發(fā)動機型號 基爾洛斯卡爾TV1 細節(jié) 單缸，四沖程柴油，水冷卻，壓縮點火 孔與沖程 87.5×110mm 壓縮比 17.5:1 額定功率 5.2kW(7BHP)1500rpm 氣箱 與孔板流量計和壓力計 測功機 電渦流加載單元，0–16kg 燃油噴射口 205條23度 BTDC靜態(tài) 量熱器類型 管道布置 浮子流量計 水流量測量 圖1：裝置示意圖 圖2：可調(diào)杠桿臂布置圖 3．實驗步驟 表3是在不同載荷下的設(shè)計實驗矩陣。首先，該引擎可以在穩(wěn)態(tài)柴油變化負荷下運行幾分鐘。發(fā)動機和熱量計的冷卻水供應(yīng)設(shè)置為每小時270和80升，根據(jù)發(fā)動機供應(yīng)商的指示。此后，負荷逐漸增加至3.2公斤（20%負載），發(fā)動機被允許運行，直到達到一個穩(wěn)定狀態(tài)，然后，發(fā)動機冷卻水的入口和出口溫度，量熱器冷卻水和廢氣測量。水頭差，柴油流量和發(fā)動機轉(zhuǎn)速也被記錄下來?？烧{(diào)節(jié)的杠桿臂然后轉(zhuǎn)動壓燃油切斷閥，這將降低燃料供給速度。 當所有的燃料替換率的數(shù)據(jù)被記錄下來，發(fā)動機被恢復到它的柴油模式。增加由渦流測功機的負載，并在該負載的所有柴油置換率的測量程序重復。最大燃料替代率（見表3）五加載條件（20%，40%，60%，80%和100%滿負荷）是從工作由該等人報道[19]。最后，氫氣供應(yīng)完全停止，發(fā)動機被允許在“無負載條件”運行之前完成關(guān)閉。 表3：實驗矩陣 載荷 柴油置換比 發(fā)動機運轉(zhuǎn) 20% 10,20,26 速度 40% 10,20,30,40,42 1500±50RPM 60% 10,20,30,40,50,58 噴油提前角 80% 10,20,30,40,50,60,70,72 23 BTDC 100% 10,20,30,40,44 4．分析過程 在每個柴油替代率采集的數(shù)據(jù)集和各負荷下，根據(jù)下列方程分別計算相關(guān)參數(shù)。 柴油替代率（Z）： 剎車電源可以寫為： 柴油模式的制動熱效率測量 雙燃料模式的制動熱效率 雙燃料模式的制動特定燃料消耗量計算 為雙燃料模式的制動特定的能源消耗 可以計算出的體積效率 5．熱力學分析 利用熱力學定律分析了氫柴油雙燃料試驗的結(jié)果。它提供了顯著的信息，在發(fā)動機的不同部分提供適當分布的燃料[24]。此外，利用或破壞的能量被量化的可用性分析。最后，這種分析給出了精確的氫和柴油組合物，應(yīng)保持提取的最大能量量從燃料供給的能量。因此，“第一定律（能量）”以及“第二定律（火用）”的發(fā)動機的研究，在下面的章節(jié)中描述正確的方程。 5.1能量分析 根據(jù)熱力學第一定律，在一個系統(tǒng)中所提供的能量是守恒的，在它的不同的過程和組成部分[25]。在內(nèi)燃機中，燃料供給（Q）在不同的過程中被轉(zhuǎn)移，即軸功率（P），在冷卻水的能量（Q），廢氣中的能量（Q）和無數(shù)的能量損失（Q）在摩擦形式的輻射，熱傳遞到周圍的環(huán)境，操作的輔助設(shè)備等等，這些不同形式的能量是根據(jù)下列表達式計算[26]。 所提供的燃料能量，即能量輸入可以計算如下： 能量轉(zhuǎn)移到軸可以測量 將能量轉(zhuǎn)移到冷卻水中，可以計算為 能量流通過廢氣 對于一個更精確的熱力學分析，計算出的排氣氣體的特定的熱量從排氣氣體量熱儀的能量平衡。最后，從能量平衡，數(shù)不清的能量損失 5.2火用分析 可用性可以被描述為所提供的能量的能力來執(zhí)行一個有用的量的工作[27]。在發(fā)動機燃料的化學有效性（A）提供轉(zhuǎn)換成不同類型的分析，即軸的可用性，冷卻水的可用性、廢氣的可用性和破壞性在摩擦，形式的輻射，熱傳遞到周圍的環(huán)境，操作輔助設(shè)備，等這些形式的能量是根據(jù)以下的解析表達式，如在文獻[28]計算。 所提供的燃料的化學可用性 被記錄為冷卻水的可用性可以被測量的可用性轉(zhuǎn)移到軸的可用性 廢氣的可用性可以計算為 從廢氣量熱儀的能量平衡和柴油燃料完全燃燒的產(chǎn)品中估計出廢氣常數(shù) 無數(shù)的可用性破壞取決于可用性的平衡 因此，火用效率（η）可以估計為 6．結(jié)果與討論 本文的研究結(jié)果和討論部分，分為兩節(jié)，即，性能分析和二次法律分析。性能分析討論制動熱效率、燃油消耗率、組織、效率，EGT和柴油雙燃料模式最大的制動熱效率的比較。后來，第二定律分析表明燃料的供應(yīng)量，冷卻水和廢氣，破壞性和火用效率 6.1性能分析 H2的柴油量的變化對ηBTH對五加載條件的影響如圖3所示。除了20%的負荷，其他所有負載條件下，H2的量增加ηBTH增加，但只是達到一定的極限下。這表明，在較低的負載區(qū)域，氫氣不能燃燒，柴油結(jié)果在貧燃燒效率里。然而，這種情況隨著負載的增加而提高。對ηBTH最大值約在負荷條件20%和80%的柴油替代率之間包括50%和60%。隨著ηBTH增加也是生產(chǎn)燃油消耗率遇到的負荷和H2取代率的增加（除了20%負載）如圖4的例子。這是因為隨著氫氣的增加，增加的能量供給量增加到汽缸的增加。因此，相同的血壓所需的燃料的總量與緩解能源供應(yīng)有關(guān)。然而，某一點的H2置換后，發(fā)動機不能更有效地運行，從而減少ηBTH。這是因為在氣缸內(nèi)的空氣（或更精確的氧）的可訪問性引起的體積效率的大幅度降低，這可以從圖5清楚，在柴油替代負荷百分比增加BSEC的減少。由于H2進行單位質(zhì)量比柴油高能量（見表1），在每一個載荷代替柴油相同功率H2需要量較低。然而，在20%的負載條件下，傳統(tǒng)的差的燃燒效率意味著稍微更多的氫氣是必需的，以實現(xiàn)相同的功率為三柴油置換率研究。 圖3：制動熱效率隨柴油置換的變化 圖4：制動比燃油消耗隨柴油置換的變化 圖5：容積效率隨柴油置換的變化 6.2第二定律分析 實驗觀察在目前的工作中的結(jié)果是通過公式（14）（20）來處理實現(xiàn)第二規(guī)律分析，提出了圖6—8作為柴油的替代功能。隨著負載的增加，發(fā)動機需要更多的燃料燃燒，并實現(xiàn)更高的功率。然而，隨著H2量的增加和在試點柴油供應(yīng)的減少，燃料的可用性降低，這是因為在H2的增加，發(fā)動機獲得更多的燃料（即H2）具有能量密度高、可彌補需要在特定的負載同BP運行發(fā)動機的能量（圖6）。雖然BP保持每個加載條件恒定的柴油替代燃料的可用性研究，減少與H2置換的結(jié)果在軸的可用性百分比增加，從10清晰。 柴油置換的冷卻水供應(yīng)百分比如圖9所示。雖然有輕微的增加，在可用的工作中獲得的冷卻水與負載的增加，氫氣的增加，再平衡50%柴油置換。這是因為在雙燃料系統(tǒng)中的氫氣的增加，降低了在燃燒過程中，由于其更好的利用在排氣冷卻水的能量被浪費的機會。然而，超過50%的柴油置換，在冷卻水增加了可用的工作由于能量流通過冷卻水。 圖6：燃料可用性:隨柴油替代的變化 圖7：軸可用性隨柴油置換的變化 圖8：可用能效率隨柴油置換的變化 圖9：冷卻水供應(yīng)隨柴油置換的變化 7．不確定性分析 發(fā)動機性能和可用性的各種參數(shù)的不確定性分析，通過使用擾動技術(shù)[33]。計算各獨立參數(shù)的不確定性是：發(fā)動機轉(zhuǎn)速、發(fā)動機負荷（1.1%）（1.5%）、液體流量、氣體流量（2%）（1.3%），水的流速（1.2%）、低熱值的液態(tài)和氣態(tài)燃料（1%）和溫度（1.6%）。使用這些值，計算出的發(fā)動機性能和可用性參數(shù)，預計在±4.3%以內(nèi)。 8．結(jié)論 在這項調(diào)查中，一個實驗研究和第二定律分析的氫氣柴油雙燃料柴油發(fā)動機。對五種不同負荷的柴油機進行了各種柴油置換試驗，獲得最佳性能點，然后進行二次法分析，建立了研究結(jié)果。這項研究的結(jié)果可以概括如下： 1．增加的負載和氫氣取代率ηBTH增加的雙燃料發(fā)動機上有一個特定的點。對于80%的負載，這取決于發(fā)生了多達60%柴油替代。ηBTH的下降超出這一范圍是由于在η體積減； 2．在油耗減少，在H2供應(yīng)增加下，組織各負荷結(jié)果有恒定的BP。這是因為氫氣比柴油具有較高的能量； 3．在最高負荷增加，在幾乎相同的燃料消耗下有嚴重導致EGT高燃燒率和較低的效率； 4．對最大效率的比較表明，在氫氣供應(yīng)的無休止地增加發(fā)動機的效率不會提高。為了從發(fā)動機中獲得最有效的性能，它必須在在雙燃料模式40%到60%柴油置換的負載條件下運行； 5．燃料供應(yīng)量隨負荷的增加而增加，以應(yīng)對英國石油公司的上漲。然而，應(yīng)對這一事實，供應(yīng)高能量氫氣的增加，燃料的可用性降低。上述事實再次增加了軸作為燃料輸入的可用性百分比，雖然保持固定在每一個負載； 6．在低到中范圍的柴油置換，增加氫氣供應(yīng)的，補償增加在冷卻水的可用性與負載也增加。在高負載范圍內(nèi)這一區(qū)間的排氣火用流減少，使燃燒效率和效率更高； 7．氫氣柴油雙燃料系統(tǒng)運行更高效、并提供更好的性能，當氫氣柴油基本保持在40%，50%，60%和40% 到100%的負載范圍內(nèi)BP保持恒定。然而，由于發(fā)動機的表現(xiàn)差，雙燃料系統(tǒng)運行對20%負載是不優(yōu)選的。 參考文獻： [1] L. Barreto, A. Makihira, K. Riahi, The hydrogen economy in the 21st century: a sustainable development scenario, International Journal of Hydrogen Energy 28 (3) (2003) 267–284. [2] J. A. A. Yamin, Comparative study using hydrogen and gasoline as fuels: Combustion duration effect, International Journal of Energy Research 30 (14) (2006) 1175–1187. [3] N. Saravanan, G. Nagarajan, An experimental investigation of hydrogen-enriched air induction in a diesel engine system, International Journal of Hydrogen Energy 33 (6) (2008) 1769–1775. [4] G. Gopal, P. S. Rao, K. V. Gopalakrishnan, B. S.Murthy, Use of hydrogen in dual-fuel engines, Inter-national Journal of Hydrogen Energy 7 (3) (1982) 267–272. [5] Y.J.Qian,C.J.Zuo,J.T.H.M.Xu, Effect of intake hydrogen addition on performance and emission characteristics of a diesel engine with exhaust gas recirculation, proceedings of the institution of mechanical engineers, Journal of Mechanical Engineering Science 225 (2011) 1919–1925. [6] L. M. Das, Near-term introduction of hydrogen engines for automotive and agriculture application, International Journal of Hydrogen Energy 27 (5) (2002) 479–487. [7] N. Saravanan, G. Nagarajan, Experimental investigation on a dual fuel engine with hydrogen injec-tion, International Journal of Energy Research 33 (3) (2008) 295–308. [8] J.T. Lee, Y. Y. Kim, J. A. Caton, The development of a dual injection hydrogen fueled engine with high power and high efficiency, in: Proceedings of the 2002 Fall Technical Conference of the ASME Internal Combustion Engine Division, no. ICEF2002-514, New Orleans, Louisiana, USA, 2002, pp. 323–333. [9] L. M. Das, Hydrogen engine Research and Development (R&D) in Indian Institute of Technology (IIT), Delhi, International Journal of Hydrogen Energy 27 (9) (2002) 953–965. [10] N. Saravanan, G. Nagarajan, An experimental investigation on manifold-injected hydrogen as a dual fuel for diesel engine system with different injection duration, International Journal of Energy Research33 (15) (2009) 1352–1366. [11] H. S. Yi, S. J. Lee, E. S. Kim, Performance evaluation and emission characteristics of in-cylinder injection type hydrogen fueled engine, International Journal of Hydrogen Energy 21 (7) (1996) 617–624. [12] K. S. Varde, G. A. Frame, Hydrogen aspiration in direct injection type diesel engine-its effect on smoke and other engine performance parameters, International Journal of Hydrogen Energy 8 (7) (1983) 549–555. [13] N. Saravanan, G. Nagarajan, G. Sanjay, C. Dhanasekaran, C. Kalaiselvan, Combustion analysis on a diesel engine with hydrogen in dual fuel mode, Fuel 87 (17–18) (2008) 3591–3599. [14] T. Shudo, H. Suzuki, Applicability of heat transfer equations to hydrogen combustion, JSAE Review 23 (3) (2002) 303–308. [15] W. Wang, L. Zhang, The research on internal combustion engine with the mixed fuel of diesel and hydrogen, in: International Symposium on Hydrogen Systems, Beijing, China, 1985, pp. 83–94. [16]B. Shin, Y. Cho, D. Han, S. Song, K.M. Chun, Hydrogen effects on emissions and brake thermal efficiency in a diesel engine under low-temperature and heavy conditions, International Journal of Hydrogen Energy 36 (10) (2011) 6281–6291. [17] M. Masood, S. N. Mehdi, P. R. Reddy, Experimental investigations on a hydrogen-diesel dual fuel engine at different compression ratios, Journal of Engineering for Gas Turbines and Power 129 (2) (2007) 572–578. [18] E. Tomita, N. Kawahara, Z. Piao, S. Fujita, Y. Hamamoto, Hydrogen combustion and exhaust emissions ignited with diesel oil in a dual fuel engine, in: SAE, no. 2001-01-3503, 2001. [19] B. B. Sahoo, N. Sahoo, U. K. Saha, E?ect of h2: coratio in syngas for a dual fuel diesel engine operation, Applied Thermal Engineering xx (2011) 1–8. [20] N. Saravanan, G. Nagarajan, Performance and emission studies on port injection of hydrogen with varied flow rates with diesel as an ignition source, Applied Energy 87 (7) (2010) 2218–2229. [21] B. B. Sahoo, N. Sahoo, U. K. Saha, Assessment ofa syngas diesel dual-fuelled compression ignition engine, in: Proceedings of the ASME 2010 4th International Conference on Energy Sustainability, no. ES2010-90218, Phoenix, Arizona, USA, 2010, pp. 515–522. [22] Engine Test Setup 1 Cylinder, 4 Stroke, Diesel, Instruction Manual, Apex Innovations, India. [23] B. B. Sahoo, U. K. Saha, N. Sahoo, E?ect of loadlevel on the performance of a dual fuel compression ignition engine operating on syngas fuels with varying h2/co content, ASME Journal of Engineering for Gas Turbines and Power 133 (12) (2011) 12 pages. [24] M. A. Rosen, I. Dincer, Exergy analysis of waste emissions, International Journal of Energy Research 23 (5) (1999) 1153–1163. [25] N. M. Al-Najem, J. M. Diab, Energy analysis of a diesel engine, International Journal of Heat Recovery Systems & CHP 12 (6) (1992) 525–529. [26] B. B. Sahoo, U. K. Saha, N. Sahoo, P. Prusty, Analysis of throttle opening variation impact on a diesel engine performance using second law of thermodynamics, in: Proceedings of the 2009 Spring Technical Conference of the ASME Internal Combustion Engine Division, no. ICES 2009–76069, Milwaukee, Wisconsin, USA, 2009, pp. 703–710. [27] J. B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill Book Company, New York, NY, 1988. [28] P. F. Flynn, K. L. Hoag, M. M. Kamel, R. J. Primus, A new perspective on diesel engine evaluation based on second law analysis, in: International Congress & Exposition, no. 840032, Society of Automotive Engineers: Warrendale,PA,Detroit,MI,1984. [29] T. J. Kotas, The Exergy Method of Thermal Plant Analysis, Butter worth, London, UK, 1985. [30] V. S. Stepanov, Chemical energies and exergies of fuels, Energy 20 (3) (1995) 235–242. [31] M. S. Kumar, A. Ramesh, B. Nagalingam, Use of hydrogen to enhance the performance of avegetable oil fuelled compression ignition engine, International Journal of Hydrogen Energy 28 (10) (2003) 1143–1154. [32] M. A. Rosen, Second-law analysis: Approaches and implications, International Journal of Energy Research 23 (5) (1999) 415–429. [33] S. J. Kline, F. A. McClintock, Describing uncertainties in single-sample experiments, Mechanical Engineering 75 (1) (1953) 3–12. [34] R. J. Moffat, Contributions to the theory of single sample uncertainty analysis, ASME Journal of Fluids Engineering 104 (2) (1982) 250–260. 學 生： 簽字： 年 月 日 指導教師： 簽字： 年 月 日