《CECS145-2002 給水排水工程 埋地矩形管管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《CECS145-2002 給水排水工程 埋地矩形管管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程（59頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)準(zhǔn) 給水排水工程 埋地矩形管管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程 SpecificationforStructuraJdesignofburiedrectangular pipelineofwatersupplyandSewerageengineering CECS145：2002 主編單位:北京市市政工程設(shè)計研究總院批準(zhǔn)單位：中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會旅行日期：2003年3月1日 本規(guī)程的內(nèi)容原屬于《給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GBJ69—84中的第七章。為了逐步與國際接軌，并便于工程應(yīng)用和今后修訂，現(xiàn)按照中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會（94）建標(biāo)協(xié)字第11號《關(guān)于下達(dá)推薦性標(biāo)準(zhǔn)編制計劃

2、的函》的要求進(jìn)行修訂，并獨立成本。 本規(guī)程系根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068和《工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GBJ50153規(guī)定的原則，采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法編制，并與有關(guān)的結(jié)構(gòu)專業(yè)設(shè)計規(guī)范協(xié)調(diào)一致。 本規(guī)程在修訂過程中,總結(jié)了近十多年來原《給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GBJ69-84的工程實踐經(jīng)驗，吸取了國外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的內(nèi)容，并經(jīng)中國工程標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會管道結(jié)構(gòu)委員會多次討論,使內(nèi)容有了充實和完善。 根據(jù)國家計委標(biāo)［1986U649號文《關(guān)于請中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化委員會負(fù)責(zé)組織推薦性工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)試點工作的通知》的要求。現(xiàn)批準(zhǔn)協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)《給水排水工程埋地矩形管管

3、道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》，編號為CECSI45：2002,推薦給工程建設(shè)設(shè)計、施工、使用單位采用。 本規(guī)程第3.1.1,3.1.2.3.1.3.3.2.1.3.2.3、5.2,2、5.2.5、5.3.2,5.3.3,7.1.1,7.2.7條建議列入《工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文》。 本規(guī)程由中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會管道結(jié)構(gòu)委員會CECS/TC17（北京西城區(qū)月壇南街乙二號北京市市政工程設(shè)計研究修改或補(bǔ)充之處，請將意見和資料徑寄解釋單位。 主編單位：北京市市政工程設(shè)計研究總院主要起草人：沈世杰劉雨生潘家多 中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會 2002年12月25日 目次 1總則 (1) 2 主要符號 (2

4、) 3 材料 (5 ) 3.1 砌體 (5 ) 3.2 混凝土 ( 5 ) 4管道結(jié)構(gòu)上的作用 (7) 1.1 作用分類和作用代表值 (7) 1.2 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值 (7) 1.3 可變作用標(biāo)準(zhǔn)值、準(zhǔn)永久值系數(shù) (9) 5 基本設(shè)計規(guī)定 （三） 5.1 一般規(guī)定 (11) 5.2 承載能力極限狀態(tài)計算規(guī)定 (U) 5.3 正常使用極限狀態(tài)驗算 (15> 6 靜力計算 (17) 6.1 砌體混合結(jié)構(gòu)矩形管道 (17) 6.2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)矩形管道 (21) 7 構(gòu)造要求 (23) 7.1 混合結(jié)構(gòu)矩形管道 (23) 7.2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)矩形管道 (24)

5、附錄A管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值的確定 <27) 附錄B地面車輛荷載對矩形管道的作用標(biāo)準(zhǔn)值 (29) 附錄C鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大偏心受拉(壓) 狀態(tài)時的最大裂縫寬度計算 (33) 附錄D彈性地基上矩形管道底板的定端彎矩和抗撓勁度 計算 (35) 本規(guī)程用詞說明 (38) 附:條文說明 (39) 1.0.1為了在給水排水工程中，對埋地矩形管道的結(jié)構(gòu)設(shè)計貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策.做到技術(shù)進(jìn)步、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、確保質(zhì)量，制定本規(guī)程。 1.0.2本規(guī)程適用于城、鎮(zhèn)公用設(shè)施和工業(yè)企業(yè)的一般給水排水工程的砌體、混合結(jié)構(gòu)和運行內(nèi)壓不超過0.2MPa的鋼筋混凝土矩形管道設(shè)計,不適用

6、于工業(yè)企業(yè)中具有特殊要求的給水排水管道結(jié)構(gòu)設(shè)計。 1.0.3本規(guī)程根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50332規(guī)定的原則進(jìn)行制定。 1.0.4按本規(guī)程設(shè)計時，有關(guān)構(gòu)件截面計算和地基基礎(chǔ)設(shè)計等，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010、《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50003、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007的規(guī)定執(zhí)行. 1.0.5對于興建在地震區(qū)，濕陷性黃土或膨脹土等特殊地區(qū)給水排水工程矩形管道的結(jié)構(gòu)設(shè)計,除應(yīng)執(zhí)行本規(guī)程要求外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。 2主要符號 2.0.1管道上的作用和作用效應(yīng) Fmh——管側(cè)主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值； F?,λ—管道

7、單位長度上管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值； Fvfc——管道內(nèi)真空壓力標(biāo)準(zhǔn)值； Fwk—管道的設(shè)計內(nèi)水壓力標(biāo)準(zhǔn)值； Fwk——管道的工作壓力標(biāo)準(zhǔn)值； 外——地基的均布反力標(biāo)準(zhǔn)值； Qvk—地面車輛的單個輪壓標(biāo)準(zhǔn)值； <7

8、換算截面面積， α——單個車輪著地分布長度； α.——頂板在側(cè)墻上的擱置長度； B 佰道的凈寬； b-單個車輪著地分布寬度； 6”——側(cè)墻厚度； H——砌體側(cè)墻凈高； Hw——鋼筋混凝土管道側(cè)墻的計算高度； H9——首頂至設(shè)計地面的覆土高度； ∕c一?鋼筋混凝土管道頂板的截面慣性矩； --筋混凝土管道側(cè)墻的截面慣性矩； Ie——混合結(jié)構(gòu)管道砌體側(cè)墻的截面慣性矩， Lt——鋼筋混凝土管道頂板的計算跨度， L——輪壓傳遞至管頂處沿管道縱向的影響長度， Wa——鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。 2.0.4計算系數(shù) Ct——填埋式土壓力系數(shù)； Cd—開槽施

9、工土壓力系數(shù)； Ci——不開槽施工土壓力系數(shù)； Cg——永久作用效應(yīng)系數(shù)； Cq—可變作用效應(yīng)系數(shù)； &——混合結(jié)構(gòu)矩形管道底板跨中的彎矩系數(shù)； &——底板在均布荷載作用下的定端彎矩系數(shù)， ξ,——底板在對稱集中荷載作用下的定端變矩系數(shù)； &-彈性地基上有限長度平面變形截條的抗撓勁度系數(shù); A——彈性地基上平面變形截條的柔性參數(shù)； Z——混凝土截面抵抗矩塑性影響系數(shù)； 八一管道的重要性系數(shù)； Zg——永久作用分項系數(shù)； Zq—可變作用分項系數(shù)； μ——管道頂板與砌體墻頂間的摩擦系數(shù)； 動力系數(shù)I ψ一裂縫間受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù); ≠c—可變作用組合系數(shù),網(wǎng)—

10、可變作用準(zhǔn)永久值系數(shù)。 3. I砌體 3.1.1 燒結(jié)普通機(jī)制磚的強(qiáng)度等級不應(yīng)低于MUlOo 3.1.2 石料的強(qiáng)度等級不應(yīng)低于MU20。 3.1.3 砌筑砂漿應(yīng)采用水泥砂漿。砂漿的強(qiáng)度等級不應(yīng)低于M7.5β 3.1.4 砌體的物理力學(xué)性能指標(biāo)，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50003的規(guī)定執(zhí)行。 3.2混凝土 3.2.1 混凝土的強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C25。 4. 2.2混凝土管道用的混凝土,密實性應(yīng)滿足抗?jié)B要求。不同運行條件下，管道結(jié)構(gòu)對混凝土的抗?jié)B等級要求應(yīng)按表3.2.2采用。 表3.2.2混凝土抗淮等級（三）的確定 最大作用水頭與混凝土壁、板厚度比值J 抗澹

11、等級Si <10 S4 10~30 S6 >30 S8 注I抗津等級Si的定義系指齡期為28d的混凝土試體,俺加1X0.IMPa水壓后清足不承水指標(biāo). 混凝土的抗?jié)B等級，應(yīng)根據(jù)試驗確定。相應(yīng)混凝土的伸料應(yīng)選擇良好級配；水灰比不宜大于0.50β 《混凝土堿含■限值標(biāo)準(zhǔn)》CECS53的規(guī)定。 3.2.4在混凝土配制中采用外加劑，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB50119的規(guī)定，并應(yīng)通過試驗鑒定，確定其適用性及相應(yīng)的摻含量。 4管道結(jié)構(gòu)上的作用 4.1 作用分類和作用代表值 4.1.1 管道結(jié)構(gòu)上的作用,應(yīng)分為永久作用和可變作用兩類： 1永久作用應(yīng)包括結(jié)

12、構(gòu)自重、土壓力（豎向和側(cè)向）、重力流管道內(nèi)的水重、預(yù)加應(yīng)力、地基的不均勻沉降； 2可變作用應(yīng)包括地面人群荷載、地面堆積荷載、車輛荷載、壓力管道內(nèi)的靜水壓力（運行工作壓力或設(shè)計內(nèi)水壓力）及真空壓力、地下水壓力. 4.1.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計時，對不同性質(zhì)的作用應(yīng)采用不同的代表值，作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)為作用的基本代表值。 對永久作用，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值；對可變作用，應(yīng)根據(jù)設(shè)計要求采用標(biāo)準(zhǔn)值、組合值或準(zhǔn)永久值作為代表值。 可變作用組合值,應(yīng)為可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以作用組合系數(shù)；可變作用準(zhǔn)永久值,應(yīng)為可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以使用的準(zhǔn)永久值系數(shù).4.1.3當(dāng)管道結(jié)構(gòu)承受兩種或兩種以上可變作用時,按承載能力極限狀態(tài)的作

13、用效應(yīng)基本組合進(jìn)行設(shè)計或正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行設(shè)計時，可變作用應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值和組合值作為代表值。 4.1.3 1.4當(dāng)按正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合進(jìn)行設(shè)計時，可變作用應(yīng)采用準(zhǔn)永久值作為代表值. 4.2 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值 4 .2.1結(jié)構(gòu)自重，可按結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計尺寸與相應(yīng)的材料單位體積的自重計算確定。矩形管道的常用結(jié)構(gòu)材料自重標(biāo)準(zhǔn)值，可按 ?4.2.1常用材料結(jié)構(gòu)自■標(biāo)準(zhǔn)值（kN∕π?） 材料 機(jī)制科物體 漿砌毛石砌體 鋼筋混凝土 水泥砂漿 自重標(biāo)準(zhǔn)值 19 24 25 20 5 .2.2作用在地下管道上的豎向士壓力，其標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)根據(jù)管道埋設(shè)方式

14、及條件按附錄A確定。 6 .2.3作用在地下管道上的側(cè)向土壓力，應(yīng)按主動土壓力計算，其標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下列公式確定： 1對埋設(shè)在地下水位以上的管道 Fpj=KmZ （4.2.3-1） 2對埋設(shè)在地下水位以下的管道 Fn,.k三=Kβ[y.Zw+/,（Z-Zw） （4.2.3-2） 式中及』——管側(cè)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kN∕ι112）; Ktt——主動土壓力系數(shù)，應(yīng)根據(jù)土的抗剪強(qiáng)度確定；當(dāng)缺乏試驗數(shù)據(jù)時,對砂類土或粉土可取對粘性土可叫 /.——回填土的重力密度（kN∕π√）L股可取18kN∕m3iZ——自地面至計算截面處的深度（m）； /.——地下水位以下回填土的有效重度（kN∕m3）,可

15、按10kN∕m3采用； Zw—自地面至地下水位的距離（m）. 7 .2.4管道中的水重標(biāo)準(zhǔn)值，可按水的重力密度為IOkN/ri?計算。 8 .2.5預(yù)應(yīng)力混凝土管道結(jié)構(gòu)上的預(yù)加應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值,應(yīng)為預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力值扣除相應(yīng)張拉工藝的各項應(yīng)力損失。張拉控制應(yīng)力值應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010 當(dāng)對管道結(jié)構(gòu)作承載能力極限狀態(tài)計算，預(yù)加應(yīng)力為不利作用的工況時，確定預(yù)加應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值不應(yīng)扣除由鋼筋松弛和混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失 9 .2.6當(dāng)管道沿線地基土有顯著變化時,需計算地基不均勻沉降對管道結(jié)構(gòu)的影響。不均勻沉降標(biāo)準(zhǔn)值的確定，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計

16、規(guī)范》GB50007的有關(guān)規(guī)定計算。 4.3 可變作用標(biāo)準(zhǔn)值、準(zhǔn)永久值系數(shù) 1 .3.1埋地管道的地面可變作用，其標(biāo)準(zhǔn)值及相應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)應(yīng)按表4.3.1的規(guī)定采用。 表4.3.1地面可變作用標(biāo)準(zhǔn)值及準(zhǔn)永久值系數(shù) 作用類別 標(biāo)準(zhǔn)值（kN∕∣n2） 準(zhǔn)永久值系數(shù)曲 堆積荷載 10.0 0.S 車輛荷載 按附錄B計算確定 0.5 4.3.2壓力管道的靜水標(biāo)準(zhǔn)值,應(yīng)按設(shè)計內(nèi)水標(biāo)準(zhǔn)值確定。設(shè)計內(nèi)水壓力可按下式計算： FwdJ=I.4FM （4.3.2） 式中Fwd,lt——壓力管道的設(shè)計內(nèi)水壓力標(biāo)準(zhǔn)值（MPa FWk——壓力管道的運行工作壓力標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）。 相應(yīng)

17、的準(zhǔn)永久值系數(shù)可取≠,=0.7,但不得小于運行工作內(nèi)水壓力標(biāo)準(zhǔn)值。 2 .3.3埋設(shè)在地下水位以下的管道應(yīng)計算作用在管道上的地下水壓力（含浮托力）。地下水壓力應(yīng)按靜水壓力計算，相應(yīng)的設(shè)計水位應(yīng)根據(jù)勘察部門提供的數(shù)據(jù)采用。其標(biāo)準(zhǔn)值及準(zhǔn)永久值系數(shù)的確定應(yīng)符合下列規(guī)定： 1地下水位應(yīng)綜合考慮近期內(nèi)變化的統(tǒng)計數(shù)據(jù)及對設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)發(fā)展趨勢的變化分析判斷，確定其可能出現(xiàn)的最高及最低 水位. 2相應(yīng)的地下水壓力準(zhǔn)永久值系數(shù)(R),當(dāng)采用最高地下水位時，可取平均水位與最高水位的比值，當(dāng)采用最低水位時，應(yīng)取LO計算。 4 .3.4壓力管道在運行過程中可能產(chǎn)生的真空壓力(FTfc),其標(biāo)準(zhǔn)值可取0.05

18、MPa計算；相應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)可取次=0. 5基本設(shè)計規(guī)定 5.1一般規(guī)定 5 .1.1本規(guī)程采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，以可靠指標(biāo)度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可優(yōu)度，除對管道整體穩(wěn)定驗算外,均采用分項系數(shù)設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計。 5.1.2 矩形管道結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)核算下列兩種極限狀態(tài)： 1承載能力極限狀態(tài)：管道結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載能力，管體構(gòu)件因材料強(qiáng)度被超過而破壞；管道結(jié)構(gòu)作為剛體失去平衡（橫向滑移」?。? 2正常使用極限狀態(tài)：管道結(jié)構(gòu)出現(xiàn)超過使用期耐久性要求的裂縫寬度限值。 5.1.3 管道結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析，均應(yīng)按彈性體系計算，不考慮由非彈性變形所產(chǎn)生的內(nèi)力重分布。 5.1.4 下列運行條

19、件的矩形管道，不宜采用砌體混合結(jié)構(gòu)： 1非重力流的壓力管道； 2位于地下水位以下的管道， 3排放污水包括雨、污水合流的管道。 5.1.5最冷月平均氣溫低于一3七的地區(qū)，管道與明渠或河道連接處，不得采用磚砌結(jié)構(gòu)，其長度不應(yīng)小于IOmo 5.2承載能力極限狀態(tài)計算規(guī)定 5. 2.1管道結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度計算時,結(jié)構(gòu)上的各項作用均應(yīng)采用作用設(shè)計值。 作用設(shè)計值應(yīng)為使用分項系數(shù)與作用代表值的乘積。 y?S≤R (5?2.2) 式中7.—管道的重要性系數(shù)，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50332的規(guī)定采用，對給水輸水管道取1.1或L0(當(dāng)雙線敷設(shè)時)

20、，對污水或合流管道取L0,雨水管道取0.9; S-作用效應(yīng)組合的設(shè)計值； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計值，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50003的規(guī)定確定。 6. 2.3對管道結(jié)構(gòu)進(jìn)行強(qiáng)度計算時，作用效應(yīng)的基本組合設(shè)計值,應(yīng)按下式確定： S=7gCg】Gik+/Gj(CcwGwk+CcsvFev.k+CG,.pFe,k) +/QlCQlqk+Wc∕q∣(CQWdFWd.k+CQmQmk +CqtF修+CqrQvk+Cqhqwl) (5.2.3) 式中Gk、CGl——結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)； q~」、CQl——管道外側(cè)地下

21、水壓力標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)； Gs,Cgw—管內(nèi)水重標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)： F”.「Cs―管道單位長度上管頂她豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù), ——管側(cè)主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)， FM「Cm——壓力管道的設(shè)計內(nèi)水壓力標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)； q1A、C.—地面堆積荷載標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)； F,、CQ—壓力管道內(nèi)真空壓力標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)； q..k、C6—車輛輪壓傳遞到管頂處的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值及其作用效應(yīng)系數(shù)； 用效應(yīng)系數(shù)； /Gl——結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重的分項系數(shù)，當(dāng)作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時應(yīng)取1.20；當(dāng)作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時應(yīng)取1.00； Zg——除結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重

22、外，各項永久作用的分項系數(shù),當(dāng)作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時應(yīng)取L27；當(dāng)作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時應(yīng)取1.00? Zqi——地下水壓力的作用分項系數(shù),應(yīng)取1.27, 7令——除地下水壓力外，各項可變作用分項系數(shù)，應(yīng)取1.40? ψt一—可變作用的組合系數(shù)，應(yīng)取0.90。 注，作用效應(yīng)系數(shù)為結(jié)構(gòu)在相應(yīng)作用下產(chǎn)生的效應(yīng)（內(nèi)力、應(yīng)力等）與該作用的比值，可按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法■定. 5.2.4強(qiáng)度計算時的作用組合工況,應(yīng)按表5.2.4的規(guī)定采用。 ?5.2.4強(qiáng)度計克的作用組合衰 結(jié)構(gòu)類別 計算 工況 永久作用 可變作用 結(jié)構(gòu) 自SiG 管內(nèi)水重 Gw 土壓力 質(zhì)加 應(yīng)力 Ope

23、不均為沉k?, 設(shè)計內(nèi)水壓力Q 地下水壓力9rr 車輛 Qf 支空壓力F. SA 博向 FQ 最低 用體 混合結(jié)構(gòu) (1) — √ √ △ Δ 一 — V — (2) √ √ Δ △ — — V — (3) — — √ △ Δ — 一 — — — (4) 一 M 一 一- — 一 7 — 續(xù)表5.2.4 計條件確定采用， 2地面車輛、堆我作用不應(yīng)同時計算，應(yīng)根據(jù)不利設(shè)計條件計入其中一 3砌體混合結(jié)構(gòu)的工尻(2)和鋼筋混凝土^構(gòu)的工況

24、(4).均為計算地茶強(qiáng)度用I 4鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的工次。)為計算閉水試驗的工況， 5閑體混合結(jié)構(gòu)的工況(3)為楨算施工過程中回填土至塘理的受力狀態(tài)， 6對永久作用的分項系數(shù)，應(yīng)按時結(jié)構(gòu)不利或有利分別采用， 7當(dāng)管道地基土質(zhì)變化顯署或管1?覆土變化較大，應(yīng)計算地基不均勻沉降△,對管道結(jié)構(gòu)的銀向影響. 5.2.5對埋設(shè)在地下水位以下的矩形混凝土管道，應(yīng)根據(jù)最高地下水位和管頂覆土條件驗算抗浮穩(wěn)定。 抗浮驗算時，各項作用均應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)值，并應(yīng)滿足抗浮穩(wěn)定抗力系數(shù)不低于L10。 5.3正常使用極跟狀態(tài)驗算 1.1.1 1管道結(jié)構(gòu)的鋼筋混凝上構(gòu)件按正常極限狀態(tài)驗算時,作用效應(yīng)均應(yīng)采用作用代表值計

25、算。 1.1.2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件在組合作用下,計算截面的受力狀態(tài)處于受彎、大偏心受壓或受拉時，截面允許出現(xiàn)的?大裂縫寬度不應(yīng)大于0.2mmo 1.1.3 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件在組合作用下，計算截面的受力狀態(tài)處于軸心受拉或小偏心受拉時，破面設(shè)計應(yīng)按不允許裂韁出現(xiàn)控制。 1.1.4 當(dāng)構(gòu)件的截面設(shè)計按不允許裂縫出現(xiàn)控制時,應(yīng)取作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算。作用效應(yīng)的組合設(shè)計值應(yīng)按第5.2.3條的規(guī)定確定，但均不應(yīng)計入作用分項系數(shù)。 1.1.5 當(dāng)驗算構(gòu)件截面的裂縫展開寬度時,應(yīng)按作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算。作用效應(yīng)的組合設(shè)計值應(yīng)按F式確定： Sd=GlG*+(CcwGwk+Cg.,F,v,k+Cg

26、99FQ+(kCQIqEk +%)?CQmgek+嘰VCQVqrfc+RhCQfcql?> (5.3.5) 式中ψv——相應(yīng)，.項可變作用的準(zhǔn)永久值系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)程4. 3的有關(guān)規(guī)定采用。 1.1.6 3.6正常使用極限狀態(tài)驗算時,作用組合工況應(yīng)按表5.2.4所列工況中控制構(gòu)件截面設(shè)計的組合工況采用。 1.1.7 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在組合作用下，驗算截面的控制裂縫出現(xiàn),應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行： 1當(dāng)驗算截面處于軸心受拉狀態(tài)時,應(yīng)滿足下式要求：^≤αet∕lk (5.3.7-1) 式中M—在作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下驗算截面上的縱向力(N),A0——驗算截面的換算截面積(mπ√), act—

27、—混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)，可取0.87. 2當(dāng)驗算截面處于小偏心受拉狀態(tài)時,應(yīng)滿足下式要求：M(氤+勤 (5.3?7?2) 式中Co——縱向力對截面重心的偏心距(mm)； W9——換算截面受拉邊緣的彈件抵抗矩(mm”,Zo——受拉區(qū)混凝土的塑性影響系數(shù)，對矩形截面可取 1.75β 1.1.8 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，驗算截面的控制裂縫出現(xiàn),應(yīng)滿足下式要求： αcj>0*+ope≤O (5.3.8) 式中J—在作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，驗算截面上的法向應(yīng)力(N∕mm2)) OK—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，計算截面混凝土的預(yù)壓應(yīng)力(N∕mm?)； αq>—預(yù)壓效應(yīng)系數(shù)?不

28、應(yīng)小于1.15β 1.1.9 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件在作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下，驗算截面處于受彎、大偏心受壓或大偏心受拉狀態(tài)時，最大裂縫寬度可按附錄C計算，并應(yīng)符合5.3.2的要求。 6靜力計算 1.1.1 混合結(jié)構(gòu)矩形管道 6.1.1 砌體混合結(jié)構(gòu)矩形管道一般可由三種構(gòu)件組成:鋼筋混凝土頂板、砌體墻、混凝土或鋼筋混凝土底板。頂板可為整體現(xiàn)澆或分塊預(yù)制裝配;底板應(yīng)為現(xiàn)澆整體板. 對雨水管道，當(dāng)位于地下水位以上且地基土質(zhì)較好時，管道底板可采用分離式結(jié)構(gòu)：側(cè)墻F為條形基礎(chǔ)，中間為構(gòu)造底板。 1.1.2 混合結(jié)構(gòu)矩形管道的結(jié)構(gòu)計算簡圖，可按下列規(guī)定確定： 1頂板與側(cè)墻的連接可視為較支承I 2

29、側(cè)墻與底板的連接，當(dāng)管道的凈寬不大于3.OIn時，側(cè)墻可按固定支承于底板或條形基礎(chǔ)計算；當(dāng)管道的凈寬大于3.Om時,側(cè)墻與底板兩者宜視為連續(xù)支承,按節(jié)點變形協(xié)調(diào)進(jìn)行計算。 3當(dāng)管道凈寬不大于3.0m時,底板的地基反力可視作均勻分布，條形基礎(chǔ)下的地基反力可視作直線分布；當(dāng)管道的凈寬大于3.0m時,底板宜按彈性地基上的平面變形截條進(jìn)行計算。 1.1.3 混合結(jié)構(gòu)矩形管道的靜力計算，當(dāng)管道凈寬不大于3.0m時,可按下列規(guī)定進(jìn)行： 1應(yīng)按5.2.4的規(guī)定，確定相應(yīng)工況的組合作用；對結(jié)構(gòu)截面進(jìn)行強(qiáng)度計算時?有利的作用的分項系數(shù)應(yīng)取1.0； 2頂板可按兩端校支計算；頂板的計算跨度宜為凈跨的L05倍

30、； 3側(cè)墻的內(nèi)力，可按下列公式計算（圖6.L3）： MAB=MAF—Jmba （6.1.3-1） NAB=F（6.1.3-2） 圖6.1.3混合結(jié)構(gòu)蜴墻計算尚圖 Mba=/FVW-α,) (6.1.3-3) NBA=F4+春入B (6.1.3-4) (6.1. 3-5) F*v.kIGld.k B+26w^rB÷2α, 4整體式底板的彎矩，可按下列公式計算: MRA =MAB (6.1.3-6)(6.1.3-7) 式中MAB——側(cè)墻底端由倒!墻頂端傳遞的彎矩（kN MDA——側(cè)墻頂端由于頂板壓力偏心引起的彎矩（kN-m/m）； Map——在墻外側(cè)水平壓力設(shè)計值

31、作用下，側(cè)墻底端視為固媯時產(chǎn)生的定端彎矩（kN-m/m）, MAA—底板兩側(cè)與側(cè)墻連接處的彎矩（kN-m/m）, MnUX——底板跨中的最大彎矩（kN-m/m）； Nab—側(cè)墻底端截面上的軸壓力（kN/m）； NM—側(cè)墻頂端截面上的軸壓力（kN/m）； F*—頂板上的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kN∕ι112）; B——管道的凈寬（m）； IiiLl-A-???kx^Λ?∕?1.xτ Gld,k——-頂板自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）； b.-一側(cè)墻的厚度（m）； a,——頂板在側(cè)墻上的擱置長度（m）； PI—地基的均布反力設(shè)計值（kN∕m）,應(yīng)按最不利工況確定； &-底板跨中彎矩系數(shù)，對

32、平板可取1/8,對反拱式板取1/12. 6.1.4對混合結(jié)構(gòu)管道的側(cè)墻，尚應(yīng)驗算當(dāng)何地土至墻頂時側(cè)墻頂端和底端的抗剪強(qiáng)度，并應(yīng)按下列規(guī)定計算： 1側(cè)墻頂端應(yīng)符合下式要求I Vb≤‰?Gldlk （6.1.4-1） 2側(cè)墻底端應(yīng)符合下式要求： VΛ≤^（∣‰.k+Glw.k）+Λ6w （6.1.4-2） 式中Va——在回填土的主動土壓力設(shè)計值作用下,墻底端承受的剪力（kN∕m）; Vb—在回填土的主動土壓力設(shè)計值作用下，墻頂端承受的剪力（kN∕m）; μ—頂板與砌體墻頂間的摩擦系數(shù),可取0.70; Λ——側(cè)墻砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（kN/mD。 6. 1.5對于管道凈寬大于3.

33、0m的結(jié)構(gòu)靜力計算，可按下列規(guī)定進(jìn)行： 1根據(jù)6.1.2的規(guī)定，結(jié)構(gòu)計算簡圖可取圖6.1.5所示。 2墻與底板連接處的節(jié)點彎矩，可按下式計算： MAB=M‰+。蕓（M?-Ma） <6,1.5-1） OAB?DAA MAA=酰a+^??-（Mb-■） （6.1.5-2） 圖6.1.5W>3m時計算簡圖 （6.1.5-3）π 式中MAB——墻底端在組合作用下的彎矩設(shè)計值（kN*m/m）；MAA——墻底端處底板在組合作用下的彎矩設(shè)計值（kN?m∕m）j Sab——側(cè)墻底端的抗撓勁度，即該處單位轉(zhuǎn)角時相應(yīng)產(chǎn)生的彎矩（kN-m∕m）∣ Sλλ—底板視為彈性地基上平面變形截條時

34、，墻底端處底板的抗撓勁度,即該處單位轉(zhuǎn)角時相應(yīng)產(chǎn)生的彎矩（kN-m/m）；可按附錄D計算確定； ——側(cè)墻底端視作固定支承時?墻底在組合作用下的定端彎矩設(shè)計值（kN?m∕m）∣ ——底板視作彈性地基上的平面變形截條，在側(cè)墻底端處鎖定不產(chǎn)生角變位時，組合作用對該處產(chǎn)生的定端彎矩設(shè)計值（kN-m∕m）,可按附錄D計算確定； E——便!墻砌體的彈性模鼠（N∕mD,應(yīng)按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB5003的規(guī)定采用； L——砌體側(cè)墻的截面慣性矩 H一側(cè)墻計算高度（m）,可取墻的凈高計算。 ?麻柘丸M一乃苴他組合作用下的內(nèi)力,應(yīng)核彈件地基上 的平面變形截條進(jìn)行計算。 6.1.6對雙孔混合結(jié)構(gòu)矩

35、形管道，其結(jié)構(gòu)靜力分析可按單孔的計算原則進(jìn)行;對中隔墻尚應(yīng)驗算在組合作用下墻頂端的承壓強(qiáng)度。 6.2鋼筋混凝土堵構(gòu)矩形管道 1.1.1 2.1鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)矩形管道，其構(gòu)造可為整體澆筑，亦可將頂板做成預(yù)制構(gòu)件裝配. 1.1.2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)矩形管道的結(jié)構(gòu)計算簡圖，可按下列規(guī)定確定： 1當(dāng)頂板為預(yù)制裝配結(jié)構(gòu)時,頂板與側(cè)墻的連接可視為較支承;他墻與底板的連接應(yīng)視為連續(xù)支承,按節(jié)點變形協(xié)調(diào)計算。 2當(dāng)管道結(jié)構(gòu)為整體澆筑時?應(yīng)按閉合框架計算，頂板與墻、墻與底板的連接均應(yīng)視為連續(xù)支承。 3管道凈寬不大于3.OmB寸，地基反力可按均勻分布計算；當(dāng)凈寬大于3.Om時，管道結(jié)構(gòu)應(yīng)視為彈性地基上的

36、閉合框架或排架計算。 1.1.3 對凈寬大于3.Om的管道，在組合作用下的內(nèi)力，應(yīng)按下列規(guī)定計算： 1應(yīng)根據(jù)式(6.L5-1)及式(6.L5-2)計算上部框、排架與底板連接處的節(jié)點彎矩.此時SAB應(yīng)為SABaA,表示上部框、排架的抗撓勁度，可按下式計算： 當(dāng)頂板與墻較接時 (6.2.3-1) 當(dāng)頂板與墻整澆時 L——鋼筋混凝土頂板的截面慣性矩（m"m）； Hc—鋼筋混凝土墻的計算育度（m）,應(yīng)為頂、底板截面中線間的距離； Lc——頂板的計算跨度（m）,應(yīng)為兩側(cè)墻截面中線間的距離； EC——混凝土的彈性模毋（kN∕π√）. 2應(yīng)按MAB值調(diào)整計算上部框、排架內(nèi)力. 3應(yīng)

37、對底板按彈性地基上的平面形截條，計算在MAA及其他組合作用下的內(nèi)力? 1.1.4 對雙孔或多孔鋼筋混凝土矩形管道，其結(jié)構(gòu)靜力計算可按單孔的計算原則進(jìn)行,但采用的結(jié)構(gòu)分析方法可視具體條件確定。 7構(gòu)造要求 71混合結(jié)構(gòu)矩形管道 7.1.1 頂板和底板內(nèi)鋼筋的混凝土凈保護(hù)層厚度，應(yīng)符合下列規(guī)定： 1頂板上層筋不應(yīng)小于30mm,下層筋對雨水管道不應(yīng)小于40mm,對污水或合流管道不應(yīng)小于45mm; 2底板下應(yīng)設(shè)置墊層；上屋筋不應(yīng)小于40mm,下膜筋不應(yīng)小于35mmo 7.1.2 預(yù)制頂板安裝時,應(yīng)做好下列構(gòu)造： 1墻頂應(yīng)做］I3水泥砂漿座漿，厚20m； 2預(yù)制頂板間應(yīng)采用1，2.5水

38、泥砂漿填縫，壓實并抹帶或勾縫； 3頂板兩端與墻頂間，應(yīng)采用1，2.5水泥砂漿抹三角灰。 7.1.3 頂板上開設(shè)直徑不大于LOm的人孔時，孔口沿受力鋼筋方向的兩側(cè)應(yīng)配置加強(qiáng)鋼筋，其鋼筋僦面積,孔口每側(cè)不應(yīng)小于開孔切斷的受力鋼筋截面積的75%；并在孔口處尚應(yīng)加設(shè)直徑不小于12mm的環(huán)筋。 7.1.4 頂板在砌體墻頂?shù)臄R置長度，應(yīng)按表7.1.4的規(guī)定采用。 ?7.1.4頂板在砌體墻頂?shù)臄R置長度 管道凈寬B(m) B≤1.5 1.5150 >200 >250 當(dāng)雙孔管道的中隔墻頂端不能滿足預(yù)制頂板的擱置長度時,

39、圖7.L4墊梁構(gòu)造圖 7.1.5 砌體墻體的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定： 1墻厚不應(yīng)小于240mm； 2內(nèi)墻面應(yīng)采用1:2水泥砂漿抹面，厚度對磚砌體不應(yīng)小于15mm,對石砌體不應(yīng)小于20mm； 3外墻面應(yīng)采用12.5水泥砂漿勾縫. 7.1.6 墻體開洞處的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求： 1當(dāng)支線為圓管接入時，管頂應(yīng)發(fā)券加強(qiáng)；圓管直徑小于LOm時，券高可采用120mm；管徑大于Lom時，券高宜采用240mmo 2當(dāng)支線為矩形管道接入，側(cè)墻洞口上下均應(yīng)設(shè)置鋼筋混凝士梁，予以加固。 3對石砌墻體的開洞處，宜采用局部澆筑混凝土加強(qiáng)。 7.1.7 鋼筋混凝土底板應(yīng)分段澆筑，每段長度不宜超過30m,或可設(shè)

40、置后澆帶，寬度可為LOrn,后澆帶混凝土內(nèi)應(yīng)摻加適量微膨脹外加劑。先后澆筑的混凝土間隔時間不宜少于30d. 7.1.8 砌體管道的側(cè)墻應(yīng)分段間隔砌筑，每段長度：對磚砌體不宜超過40m；對石砌體不宜超過15m；側(cè)墻每段砌筑長度宜與底板分段澆筑長度相協(xié)調(diào)。 7.2鋼筋混凝土堵構(gòu)矩形管道 7.2.2對壓力管道、位于軟土地基或地基土質(zhì)不均勻地段的管道，應(yīng)采用整體澆筑的鋼筋混凝土閉合框架結(jié)構(gòu)，并應(yīng)在頂、底板與墻連接處設(shè)置腋角。腋角的邊寬不宜小于15Omm,內(nèi)配置八字斜筋的直徑宜與側(cè)墻的受力舫相同,間距可為側(cè)墻受力筋間距的兩倍（即間隔配置）。 7.2.3預(yù)制頂板與側(cè)墻或中隔墻的連接，應(yīng)符合下列規(guī)定

41、： 1頂制頂板在墻上的擱置長度，不應(yīng)小于頂板厚度。當(dāng)中隔墻頂端不能滿足要求時,可將墻頂擴(kuò)大,作為墊梁， 2安裝頂板時，墻頂應(yīng)做1：3水泥砂漿座漿,厚度可為20mm； 3當(dāng)墻頂抗側(cè)力強(qiáng)度不足時，可將墻內(nèi)外儲鋼筋伸出墻頂預(yù)留，待安裝頂板后再澆筑二期混凝土，作為頂板的橫向支承。 7.2.4鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)矩形管道應(yīng)沿長度設(shè)置伸縮縫;縫距不宜超過25m；縫寬宜采用30mm；縫內(nèi)應(yīng)設(shè)置止水構(gòu)造（止水帶、填縫材料及嵌縫材料兀 當(dāng)管道沿線地基土質(zhì)有較顯著變化時，該處應(yīng)設(shè)置變形縫。變形縫構(gòu)造可同伸縮舞；當(dāng)差異沉降較大時，可連續(xù)設(shè)置2?3道變形縫,縫距不宜大于10m. 7.2.5管道上開孔處,應(yīng)按下列

42、規(guī)定進(jìn)行加強(qiáng)： 1頂板上開設(shè)直徑不大于LOm的人孔時.頂板內(nèi)的加強(qiáng)鋼筋構(gòu)造，可同混合結(jié)構(gòu)管道的規(guī)定； 2在支線接入側(cè)墻處，墻體洞口應(yīng)按設(shè)置暗梁配置加強(qiáng)鋼筋，鋼筋截面積不應(yīng)小于切斷鋼筋截面積的L5倍；當(dāng)開洞的直徑或長度大于墻高的1/3時?應(yīng)在洞口設(shè)置加肋梁，梁內(nèi)配筋應(yīng)按計算確定， 3當(dāng)雙孔管道的中隔匕開設(shè)連通洞時，洞口處的加筋與側(cè)墻相同；當(dāng)洞口寬度大于管道單孔凈寬時，洞口處的底板應(yīng)設(shè)反梁，梁內(nèi)配筋應(yīng)按計算確定。 ，，人■港的紈曲和鉗；.?t集一珈性加輻一ΛME∣后IP?不小干 0.15%配筋率的鋼筋量。對敷設(shè)于軟弱地基上的管道，頂板上層及底板下層的縱向配筋率應(yīng)適當(dāng)提島。 7.2.7鋼

43、筋的凈保護(hù)層厚度，頂、底板除應(yīng)符合本規(guī)程第7,1.1條的要求外，倒墻內(nèi)壁處，對輸水或雨水管道不應(yīng)小于30mm,對污水（含合流）管道不應(yīng)小于40mm;舞墻外壁處不應(yīng)小于30mmo 附錄A管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值的確定 A.0.1埋地矩形管道的管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)根據(jù)管道的敷設(shè)條件和施工方法分別計算確定。 A.0.2當(dāng)矩形管道設(shè)計地面高于原狀地面、管頂覆土為填埋式時，管道豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計算： FEk=GXHH (A. 0.2) 式中W*——管道單位長度上的管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）；Z.——回填土的重力密度（kN∕π√）,—般可取18kN∕m3計算； H.——管頂

44、至設(shè)計地面的覆土高度（m）； Bc——矩形管道的外緣寬度（m）, Cc——填埋式土壓力系數(shù)，可取1.2-1.4計算。 A.0.3開槽施工的矩形管道，其管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計算： Fw,k = Caχ,H.Bc (A. 0.3) 式中Cd——開槽施工土壓力系數(shù)，一般可取1.2計算。 A. 0.4不開槽施工的矩形管道，其管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計算： F,v.k = CjZ,BtBc (A. 0. 4-1) B = BC [l + tg（45。一句] (A.O. 4 2) 1 —eχp∕-2K ? μ 愛) (A. 0. 4-3) 式中Ci—不開槽

45、施工土壓力系數(shù); 怦佰卜慈+且壓力住湍至幃痛處的眼曲相M（m）, K?μ―管頂以上原狀土的主動土壓力系數(shù)和內(nèi)摩擦系數(shù)的乘積,應(yīng)根據(jù)試驗確定；當(dāng)缺乏試驗數(shù)據(jù)時，對一般土質(zhì)條件可取K?〃=0.09計算； 個——管僅|±的內(nèi)摩擦角，應(yīng)根據(jù)試驗確定；如無試驗數(shù)據(jù)時,對一般土質(zhì)條件取φ=30°計算。 附錄B地面車輛荷載對矩形 管道的作用標(biāo)準(zhǔn)值 B.0.1地面車輛荷載對矩形管道的作用標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)根據(jù)地面運行條件、車輛載重等級,按我國《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTJ021規(guī)定的車輛行駛排列、車輪布置等計算確定. B.0.2地面車輛荷裁傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下列方法確定： 1單個輪壓傳遞

46、到管頂?shù)呢Q向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下式計算(圖B.0.2-1)： C)JK輪胎著地寬度分布 ■+1.4, grk^(ai + 1.4H)(6i + 1.4H) (b)?輪胎著地長度分布 圖R0.2-1單個輪壓的傳遞分布圖 (B. 0.2) WQVk 式中我——輪壓傳遞到管頂處的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN∕r112); Qi i個車輪的著地分布長度(m)： b, i個車輪的著地分布寬度(m)； —行車地面至管頂?shù)纳疃?m)； —動力系數(shù)，可按表(B.0.2)采用。 *B,0.2動力系數(shù)出 地面至青1?深度H(m) 0.25 0.30 0.40 0.50

47、0.60 ≥1.70 動力系數(shù)以 1.30 1.25 1.20 1.15 1.05 1.00 2兩個以上單排輪壓綜合影響傳遞到管頂?shù)呢Q向壓力標(biāo)準(zhǔn)值,應(yīng)按下式計算(圖B.0.2-2)： (B.O.2-2) (αi+1.4H)(n6l+Zdhj+1.4H) 式中n 車輪的總數(shù)量； 心——沿車輪著地分布寬度方向,相鄰兩個車輪間的凈距(m)。 (b)?輪胎著地長度的分布 B. 0.3對整體現(xiàn)澆閉合框架式鋼筋混凝土矩形管道，地面車輛荷載的影響可考慮結(jié)構(gòu)的整體作用?此時作用在管道上的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算(圖B.0.3)： Qm=9vk工?j? (B.0.3) 式

48、中qz—?考慮結(jié)構(gòu)整體作用時車輛輪壓傳遞到管道上的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN∕m), J—輪壓傳遞到管頂處沿管道縱向的影響氏度(mhHp——矩形管道的外緣高度(m)。 圖B.0.3考慮結(jié)構(gòu)整體作用時車輛荷載的豎向壓力傳遞分布B.0.4地面車輛荷載傳遞到矩形管道墻上的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，可按下列規(guī)定計算： 1對混合結(jié)構(gòu)或頂板為預(yù)制裝配的鋼筋混凝土矩形管道： *=梟”』 (B.0.4-1) 式中q∣u.k—地面以下計算深度Z處墻上的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)j q”,k—地面以下計算深度Z處的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)β qM,k=WqE （B.O.4-1） 3當(dāng)管頂覆土厚度很小，管

49、頂處由地面車輛荷載作用產(chǎn)生的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值QEh分布長度小于管仰土體的破壞棱體長度（L.）時，墻上的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算： (B. 0. 4-3) (B. 0. 4-4) g?,k=∕,λ.tg2(45。- %一%L,S+d) L=Hptg（45。一導(dǎo)） （B.O.4-5） 式中%——墻側(cè)回填土的內(nèi)摩擦角，應(yīng)根據(jù)試驗確定，當(dāng)無試驗數(shù)據(jù)時，可取30°計算； Lt——管側(cè)土體破壞接體在墻頂處的長度（m）； A.——墻頂處土體破壞棱體上車輛傳遞豎向壓力的作用面積（m> AC——墻頂處土體破壞棱體上車輛傳遞豎向壓力的作用面積（l112）. B.0.5當(dāng)管道上部地面為混凝土剛性路面

50、時，一般可不計地面車輛輪壓對埋設(shè)管道的影響。但應(yīng)計算路基、路面施工時運料車輛和輾壓機(jī)械的輪壓作用影響。 附錄C鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大 偏心受拉（壓）狀態(tài)時的最大裂縫寬度計算 C.0.1受彎、大偏心受拉或受壓構(gòu)件的最大裂縫寬度，可按下列公式計算： wnw,=1.8ψ?∕1.5c÷0.11-?（l+αι）yL0,應(yīng)取1.0? E,——鋼筋的彈性模量（N∕mm2）; C——最外層縱向受拉鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度（mm

51、）；d―縱向受拉鋼筋直徑（mm）,當(dāng)采用不同直徑的鋼筋時,應(yīng)取d=凈，〃為縱向受拉鋼筋截面的總周長（mm）（ 小——以有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，即Ple=V短，6為截面計算寬度，人為截面計算高度；A,為受拉鋼筋的截面面積（mm?）,對偏心受拉構(gòu)件應(yīng)取偏心力一側(cè)的鋼筋截面面積； σw—在作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算的截面縱向受拉鋼筋應(yīng)力（N/mmD； -3皿木U→/由?、皿m3KTRW 心受拉構(gòu)件可G=0.28]——1—],e為縱向力1+登 ho 對截面垂心的偏心距(mm)"。為計算截面的有效高度(mm), 〃——縱向受拉鋼舫表面特征系數(shù)，對光面鋼筋應(yīng)取 1.0;

52、對變形鋼筋應(yīng)取0.7, ∕,h—混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N∕mn√); α2——系數(shù)，對受彎構(gòu)件可取αz=L0，對大偏心受壓構(gòu) 件可取α2-l-0.2g,對大偏心受拉構(gòu)件可取a2 e0 =1+0.35殳 C.0.2受彎、大偏心受壓、大偏心受拉構(gòu)件的計算截面縱向受拉鋼筋應(yīng)力用G,可按下列公式計算： 式中 式中 式中 受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋應(yīng)力: .—Mq (C. 0. 2 1) Mq——在作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下，計算截面處的彎矩 (N ? mm)。 大偏心受壓構(gòu)件的縱向受拉鋼筋應(yīng)力： _Mq -0. 35Nq(h0 - 0. 34) %一 0.87AMO (C.

53、0. 2-2) Nq—在作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下，計算截面上的縱向力 (N). 大偏心受拉構(gòu)件的縱向受拉鋼筋應(yīng)力， _懼+0. 5Nq(h0 - a') AKhQ ~~ar) (C. 0. 2-3) a'——位于偏心力一側(cè)的鋼筋至截面近側(cè)邊緣的距褥 (mm)β 附錄D彈性地基上矩形管道底板的定端 彎矩和抗撓勁度計算 D.0.1彈性地基上矩形管道底板一般屬于有限長度平面變形板?其抗撓勁度和在荷載作用下的定端彎矩的計算值,應(yīng)根據(jù)底板的柔性參數(shù)確定，柔性參數(shù)可按下式計算： λ≈ιol(Ψ)3ω?o?υ 式中A——底板的柔性參數(shù)； h 底板厚度(mm)； E0——地基土的變形模

54、量(N/mm?), Ee——底板混凝土的彈性模量(N∕mr112)?應(yīng)按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定采用； L一管道橫截面方向底板的長度(mm)。 D.0.2底板的抗撓勁度，可按下式計算確定： Stt=2E*& (D.0.2) 式中SP 底板的抗撓勁度(N?mm∕mm)ι Ik——底板的截面慣性矩(mm"mm); 彈性地基上布限長度平面變形截條的抗撓勁度系數(shù)，可根據(jù)柔性系數(shù)久按表D.0.2采用。 衰D.O.2抗撓勁度系數(shù)保) 0 1 2 3 S 7 10 1.0 1.00 1.05 1.10 1.15 1.24 1.32 1.44

55、 0.9 1.11 1.18 1.24 1.30 1.41 1.53 1.68 續(xù)表D.0.2 X O 1 2 3 5 7 10 0.7 1.33 1.53 1.62 1.71 1.80 2.08 2.34 0.6 1.67 1.77 1.87 1.97 2.15 2.33 2.56 0.5 2.OO 2.13 2.26 2.40 2.67 2.93 3.32 注，】衣中。為底板上計算部位（即此處單位轉(zhuǎn)角時相應(yīng)產(chǎn)生的學(xué)矩）至板脖中心 的距離與L/2的比值. 2對不同入值的&值可不作內(nèi)插,直接取隼近值

56、采用. D.0.3底板在均布荷載作用下的定端彎矩，可按下式計算確定： T2 K=&啃） （D.0.3） 式中——底板在均布荷載作用下定端彎矩（N?m/m）； 9——均布荷載（N∕π√）, &——均布荷載作用下，底板的定端彎矩系數(shù)，可根據(jù)柔 性參數(shù)人按表D.0?3采用。 表D.0.3均布荷裁的定?零矩系敷（&） λ O 1 2 3 5 7 10 & 0.0832 0.0628 0.0620 0.0608 0.0587 0.0567 0.0540 注，表中系數(shù)正值表示底板右端寸矩為順時針. D.0.4底板在對稱集中荷載作用下的定端彎矩，可按下式計

57、算確定： (D.0.4) K=&P仔) 式中<——底板在對稱集中荷載作用下，計算截面處鎖定不產(chǎn) 生角變位時.相應(yīng)產(chǎn)生的定端彎矩（N?m∕m）t P——集中荷載（N/m）； &——底板在對稱集中荷載作用下，計算截面處的定端彎 表D.0.4對稱集中荷載作用下的定蠟彎炬系數(shù)（金） 0 1 2 3 5 7 10 1.0 1.0 -0.248 -0.264 -0.250 -0.257 -0.250 -0.245 -0.238 0.5 -0.334 -0.356 -0.3S1 —0.351 -0.347 -0.340 -0.335 0

58、.9 0.9 -0.171 -0.193 -0.191 -0.185 -0.182 一0.177 -0.168 0.5 -0.234 -0.258 -0.258 -0.255 -0.254 -0.249 -0.239 0.8 0.8 -0.090 -0.IU -0.110 -0.112 -0.IOS -0.107 -0.099 0.5 -0.134 -0.162 -0.161 -0.159 -0.158 -0.161 -0.153 0.7 0.7 -0.013 -0.031 -0.031 -0.033 一0.031

59、 -0.029 -0.033 0.5 -0.038 -0.060 -0.061 —0.065 -0.064 -0.065 -0.073 0.5 1.0 0.127 0.105 0.103 0.105 0.102 0.101 0.101 0.9 0.HO 0.117 0.115 0.117 0.116 0.H4 0.116 0.8 0.152 0.129 0.127 0.131 0.129 0.131 0.133 0.7 0.164 0.139 0.136 0.141 0.140 0.141 0.122 0.

60、5 0.166 0.137 0.134 0.140 0.134 0.135 0.136 注皂中α為集中荷栽作用處至極中心距離與（L/2）之比值. 2表中.為計算截面至板中心距離與（L/2）之比值. 3表中正值表示板右靖彎矩為題時升I負(fù)值為逆時針. 本規(guī)程用詞說明 一、為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴(yán)格程度不同的用詞說明如下： 1表示很嚴(yán)格,非這樣做不可的： 正面詞采用“必須\ 反面詞采用〃嚴(yán)禁工 2表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的： 正面詞采用“應(yīng)氣 反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”. 3表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的： 正面詞

61、采用“宜”或“可、 反面詞采用“不宜”. 二、條文中指定應(yīng)按其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行時，寫法為“應(yīng)符合……規(guī)定”或“應(yīng)按……執(zhí)行”. 中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)準(zhǔn) 給水排水工程 埋地矩形管管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程 CECS145:2002 條文說明 目次 1 總則 (43) 2 主要符號 (44) 3 材料 (45) 4管道結(jié)構(gòu)上的作用 (46) 5基本設(shè)計規(guī)定 (47) 6 靜力計算 (48) 7 構(gòu)造要求 (49) 附錄A管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值的確定 (50) 附錄B地面車輛荷載對矩形管道的作用標(biāo)準(zhǔn)值 (51) 附錄C鋼筋混凝土矩形截面處于受彎或大偏心受拉(壓)狀態(tài)時的最大

62、裂縫寬度計算 (52) 附錄D彈性地基上矩形管道底板的定端彎矩和抗撓勁度 計算 (53) 本章內(nèi)容主要說明編制本規(guī)程的目的、適用范圉和使用中與其他標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的銜接關(guān)系。 本規(guī)程原系現(xiàn)行《給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GBJ69-84中的一部分。考慮到原規(guī)范GBJ69-84的內(nèi)容過于綜合性.不利于修訂,為此修編時將每一種材質(zhì)的管道結(jié)構(gòu)分離后獨立成本.同時也考慮到每種材質(zhì)的管道結(jié)構(gòu)，在工程設(shè)計時尚有不少共性的內(nèi)容，例如管道結(jié)構(gòu)承受的各種作用（荷載）、結(jié)構(gòu)設(shè)計的方法模式、同一類工程的使用功能要求以及共性的構(gòu)造要求等，為此針對這些共性的內(nèi)容，修編時制定了《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》,作為管道結(jié)構(gòu)

63、設(shè)計需要共同遵守的規(guī)定，以此協(xié)調(diào)多種材質(zhì)管道結(jié)構(gòu)的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)。本規(guī)程是針對混凝土和砌體混合結(jié)構(gòu)管道制定的，因此需要按照《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定的原則進(jìn)行制定。 另外,對本規(guī)程的適用范圍，明確了鋼筋混凝土矩形管道的運行內(nèi)水壓力不超過0.2MPa.過高的內(nèi)水壓力，不僅對一般的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)是不合理、不經(jīng)濟(jì)，甚至難以承受的，而且對管道的伸縮縫（變形縫）也難以處理，往往出現(xiàn)滲漏。關(guān)于內(nèi)水壓力的限值，在原規(guī)范中未予明確，這次修編時結(jié)合工程實踐經(jīng)驗，作了補(bǔ)充. 2主要符號 本章針對矩形管道設(shè)計中的一些常用符號，作了統(tǒng)一規(guī)定.這些符號的確定系根據(jù)下列原則： 1在一般情況下，均按《工程結(jié)構(gòu)設(shè)

64、計基本術(shù)語和通用符號》GB50132的規(guī)定采用， 2相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范已采用的符號,在本規(guī)程中均直接引用； 3在《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中已經(jīng)確定的符號，本規(guī)程均遵照引用. 本章內(nèi)容基本上保持了原規(guī)范的規(guī)定，僅就下列幾點作了修改與補(bǔ)充。 1關(guān)于砌體中磚的強(qiáng)度等級,原規(guī)范規(guī)定可采用MU7.5,當(dāng)時為了照顧生產(chǎn)產(chǎn)品的實際情況?通過工程實踐反映，MU7.5的磚塊材質(zhì)較次，吸水率較高，用于給水排水工程中的地下管道結(jié)構(gòu)不太合適，為此在這次修編時予以適當(dāng)?shù)靥岣叩燃墸@樣也可與《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)他》GB&)003的相關(guān)規(guī)定，取得協(xié)調(diào)一致。 2對于砌體的砌筑砂漿等級，條文作了進(jìn)一步明確，不應(yīng)低于M

65、7.5。這在原規(guī)范中僅作了原則規(guī)定，要求采用水泥砂漿，處于與水接觸和濕度大的環(huán)境中，需要應(yīng)用水硬性砂漿，不宜采用氣硬性含白灰的砂漿但原規(guī)范未作砂漿等級要求，如采用M5水泥砂漿時,將由于砂*較多，拌制后的砂漿和易性差，會給砌筑帶來困難,最終會影響砌體的質(zhì)量,為此條文補(bǔ)充了對砌筑砂漿的等級要求。 3關(guān)于混凝土強(qiáng)度等級的規(guī)定和含堿量的最大限值控制，可參閱《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的相關(guān)條文說明。 4管道結(jié)構(gòu)上的作用 本章內(nèi)容的說明，可參閱《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中的相關(guān)說明。 其中，由于本規(guī)程結(jié)合工程實踐應(yīng)用，補(bǔ)充了鋼筋混凝土矩形管道可適用于低壓運行,控制其運行內(nèi)水壓力不超過O

66、.2MPa,為此在本章4.3.2中規(guī)定了相應(yīng)的設(shè)計內(nèi)水壓力值。管道壓力運行時，就需要考慮可能出現(xiàn)的水錘作用，通常壓力運行管道上均設(shè)有卸壓裝置，為此條文給出的設(shè)計內(nèi)水壓力，僅針對殘余水錘壓力，取1?4倍的運行內(nèi)水壓力計算，這與國際上相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范的考慮是協(xié)調(diào)一致的. 5基本設(shè)計規(guī)定 本章內(nèi)容的說明，可參閱《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中的相關(guān)說明。 本章主要依據(jù)《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》所作規(guī)定的基礎(chǔ)上,對進(jìn)行極限狀態(tài)計算時應(yīng)予考慮的各種工況，以及相應(yīng)工況的作用效應(yīng)表達(dá)式等,給出了具體規(guī)定，便于工程技術(shù)人員掌握應(yīng)用。 在計算矩形管道結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)時（尤其對于整體框架式的鋼筋混凝土矩形管道），需要十分注意多項作用對某個結(jié)構(gòu)截面受力狀態(tài)的作用效應(yīng)，區(qū)分其有利與不利，據(jù)此確定其作用分項系數(shù)的取值,從而獲得可靠的內(nèi)力分析結(jié)果，確保結(jié)構(gòu)設(shè)計的正確無誤。 6靜力計算 6.1 砌體混合結(jié)構(gòu)矩形管道 6.1.1 本條除對混合結(jié)構(gòu)管道的一般做法作了規(guī)定外,針對雨水管道規(guī)定了底板可采用分離式結(jié)構(gòu),但應(yīng)具有合適的環(huán)境條件：管道位于地下水位以上，并且地基土質(zhì)較好，即地基土的承載力較高，例如