《輕型車(chē)鼓式后制動(dòng)器設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)1》由會(huì)員分享，可在線(xiàn)閱讀，更多相關(guān)《輕型車(chē)鼓式后制動(dòng)器設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)1（62頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 裝備制造學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 學(xué)生姓名： 專(zhuān) 業(yè)：工程機(jī)械運(yùn)用與維護(hù) 設(shè)計(jì)（論文）題目：輕型車(chē)鼓式后制動(dòng)器設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)方案及參數(shù)： 主要技術(shù)參數(shù)：整車(chē)空載質(zhì)量：1672；（空載時(shí)軸荷分配：前軸60%，后軸40%）； 滿(mǎn)載質(zhì)量：4180；（滿(mǎn)載時(shí)的軸荷分配：前軸52%，后軸48%）； 質(zhì)心高度：0.7m（空） 0.85m（滿(mǎn)） 軸距：3.1m 輪胎規(guī)格：245/65R15 同步附著系數(shù)選擇：0.65 要求：滿(mǎn)載下，30KM

2、/h初速，制動(dòng)距離7m 設(shè)計(jì)內(nèi)容 1、根據(jù)給定的設(shè)計(jì)參數(shù)，選擇設(shè)計(jì)方案，計(jì)算并確定零部件各參數(shù)繪出驅(qū)動(dòng)橋的裝配圖及典型零件圖。 2、工程繪圖量一般不少于折合成圖幅為A0號(hào)的圖紙3張，其中手工繪圖不少于1張。 3、查閱相關(guān)參考文獻(xiàn)15篇以上。翻譯與課題有關(guān)的2萬(wàn)印刷字符的外文資料，約5000個(gè)漢字。 4、撰寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份，正文字?jǐn)?shù)不少于2萬(wàn)字。 指 導(dǎo) 教 師 系、部 主任 教 學(xué) 院 長(zhǎng) 目 錄 中文摘要 I 英文摘要

3、 II 第1章 鼓式制動(dòng)器結(jié)構(gòu)形式及選擇 1 1.1鼓式制動(dòng)器的形式結(jié)構(gòu) 1 1.2 鼓式制動(dòng)器按蹄的屬性分類(lèi) 2 1.2.1 領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器 2 1.2.2 雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器 6 1.2.3 雙向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器 7 1.2.4 單向増力式制動(dòng)器 9 1.2.5 雙向増力式制動(dòng)器 9 第2章 制動(dòng)系的主要參數(shù)及其選擇 13 2.1 制動(dòng)力與制動(dòng)力分配系數(shù) 13 2.2 同步附著系數(shù) 18 2.3制動(dòng)器最大制動(dòng)力矩 20 2.4 鼓式制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)參數(shù)與摩擦系數(shù) 21 2.4.1 制動(dòng)鼓內(nèi)徑D 22 2.4.2 摩擦襯片寬度b和包角β 22 2.4.3 摩擦襯片起始角

4、 24 2.4.4 制動(dòng)器中心到張開(kāi)力P作用線(xiàn)的距離a 24 2.4.5 制動(dòng)蹄支承點(diǎn)位置坐標(biāo)k和c 24 2.4.6 襯片摩擦系數(shù)f 24 第3章 制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 25 3.1浮式領(lǐng)—從蹄制動(dòng)器(平行支座面) 制動(dòng)器因素計(jì)算 25 3.2制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算 27 3.2.1所需制動(dòng)力計(jì)算 27 3.2.2制動(dòng)踏板力驗(yàn)算 28 3.2.3 確定制動(dòng)輪缸直徑 29 3.2.4輪缸的工作容積 29 3.2.5 制動(dòng)器所能產(chǎn)生的制動(dòng)力計(jì)算 30 3.3制動(dòng)蹄片上的制動(dòng)力矩 31 3.4制動(dòng)蹄上的壓力分布規(guī)律 35 3.5 摩擦襯片的磨損特性計(jì)算 37 3.6 制動(dòng)

5、器的熱容量和溫升的核算 40 3.7行車(chē)制動(dòng)效能計(jì)算 41 3.8 駐車(chē)制動(dòng)的計(jì)算 42 第4章 制動(dòng)器主要零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 45 4.1制動(dòng)鼓 45 4.2 制動(dòng)蹄 46 4.3 制動(dòng)底板 46 4.4 制動(dòng)蹄的支承 47 4.5 制動(dòng)輪缸 47 4.6 摩擦材料 47 4.7 制動(dòng)器間隙 48 結(jié) 論 50 致 謝 51 參考文獻(xiàn) 52 附 錄 1 53 附 錄 2 54 河北工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 摘 要 鼓式制動(dòng)也叫塊式制動(dòng)，現(xiàn)在鼓式制動(dòng)器的主流是內(nèi)張式，它的制動(dòng)蹄位于制動(dòng)輪內(nèi)

6、側(cè)，剎車(chē)時(shí)制動(dòng)塊向外張開(kāi)，摩擦制動(dòng)輪的內(nèi)側(cè)，達(dá)到剎車(chē)的目的。 制動(dòng)系統(tǒng)在汽車(chē)中有著極為重要的作用，如果失效將會(huì)造成災(zāi)嚴(yán)重的后果。制動(dòng)系統(tǒng)的主要部件就是制動(dòng)器，在現(xiàn)代汽車(chē)上仍然廣泛使用的是具有較高制動(dòng)效能的蹄—鼓式制動(dòng)器。本設(shè)計(jì)就摩擦式鼓式制動(dòng)器進(jìn)行了相關(guān)的設(shè)計(jì)和計(jì)算。在設(shè)計(jì)過(guò)程中，以實(shí)際產(chǎn)品為基礎(chǔ)，根據(jù)我國(guó)工廠(chǎng)目前進(jìn)行制動(dòng)器新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)的一般程序，并結(jié)合理論設(shè)計(jì)的要求，首先根據(jù)給定車(chē)型的整車(chē)參數(shù)和技術(shù)要求，確定制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)形式及、制動(dòng)器主要參數(shù)，然后計(jì)算制動(dòng)器的制動(dòng)力矩、制動(dòng)蹄上的壓力分布、蹄片變形規(guī)律、制動(dòng)效能因數(shù)、制動(dòng)減速度、耐磨損特性、制動(dòng)溫升等，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行制動(dòng)器主要零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)

7、計(jì)。最后，完成裝配圖和零件圖的繪制。 關(guān)鍵詞：鼓式制動(dòng)器，制動(dòng)力矩，制動(dòng)效能因數(shù)，制動(dòng)減速度，制動(dòng)溫升 ABSTRACT Drum brake, also known as block-type brake, drum brakes, now within the mainstream style sheets, and its brake shoes located inside the brake wheel, brake brake blocks out when open, the inside wh

8、eel friction brake, to achieve the purpose of the brakes. In the vehicle braking system has a very important role, failure will result in disaster if serious consequences. The main parts of the braking system is the brake, in the modern car is still widely used in high performance brake shoe - brak

9、e drum. The design of the friction drum brakes were related to the design and calculation. In the design process, based on the actual product, according to our current brake factory general new product development process, and theoretical design requirements, the first model of the vehicle according

10、 to the given parameter and the technical requirements, determine the brake structure and, brake main parameters, and then calculate the braking torque brake, brake shoes on the pressure distribution, deformation shoe, brake effectiveness factor, braking deceleration, wear characteristics, brake tem

11、perature, etc., and in this brake on the basis of the structural design of major components. Finally, assembly drawings and parts to complete mapping. KEY WORDS：drum brake, braking torque, brake efficiency factor, braking deceleration, brake temperature rising I 第1章 鼓式制動(dòng)器結(jié)構(gòu)形式及選擇

12、 除了輔助制動(dòng)裝置是利用發(fā)動(dòng)機(jī)排氣或其他緩速措施對(duì)下長(zhǎng)坡的汽車(chē)進(jìn)行減緩或穩(wěn)定車(chē)速外，汽車(chē)制動(dòng)器幾乎都是機(jī)械摩擦式的，既是利用固定元件與旋轉(zhuǎn)元件工作表面間的摩擦而產(chǎn)生制動(dòng)力矩使汽車(chē)減速或停車(chē)的。 鼓式制動(dòng)器又分為內(nèi)張型鼓式制動(dòng)器和外束型鼓式制動(dòng)器。內(nèi)張型鼓式制動(dòng)器的固定摩擦元件是一對(duì)帶有摩擦蹄片的制動(dòng)蹄，后者又安裝在制動(dòng)底板上，而制動(dòng)底板則又緊固于前梁或后橋殼的突緣上（對(duì)車(chē)輪制動(dòng)器）或變速器殼或與其相固定的支架上（對(duì)中央制動(dòng)器）；其旋轉(zhuǎn)摩擦元件固定在輪轂上或變速器第二軸后端的制動(dòng)鼓，并利用制動(dòng)鼓的圓柱表面與制動(dòng)蹄摩擦片的外表面作為一對(duì)摩擦表面在制動(dòng)鼓上產(chǎn)生摩擦力矩，故稱(chēng)為蹄式制動(dòng)器。外束型鼓

13、式制動(dòng)器的固定摩擦元件是帶有摩擦片且剛度較小的制動(dòng)帶；其旋轉(zhuǎn)摩擦元件為制動(dòng)鼓，并利用制動(dòng)鼓的外圓柱表面和制動(dòng)帶摩擦片的內(nèi)圓弧面作為一對(duì)摩擦表面，產(chǎn)生摩擦力矩作用于制動(dòng)鼓，故又稱(chēng)為帶式制動(dòng)器。在汽車(chē)制動(dòng)系中，帶式制動(dòng)器曾僅用作某些汽車(chē)的中央制動(dòng)器，現(xiàn)代汽車(chē)已經(jīng)很少使用，所以?xún)?nèi)張型鼓式制動(dòng)器通常簡(jiǎn)稱(chēng)為鼓式制動(dòng)器，而通常所說(shuō)的鼓式制動(dòng)器即是指這種內(nèi)張型鼓式制動(dòng)器。 1.1鼓式制動(dòng)器的形式結(jié)構(gòu) 鼓式制動(dòng)器可按其制動(dòng)蹄的受力情況分類(lèi)（見(jiàn)圖1.1），它們的制動(dòng)效能，制動(dòng)鼓的受力平衡狀況以及對(duì)車(chē)輪旋轉(zhuǎn)方向?qū)χ苿?dòng)效能的影響均不同。

14、 圖 1.1 鼓式制動(dòng)器簡(jiǎn)圖 (a)領(lǐng)從蹄式（用凸輪張開(kāi)）；（b）領(lǐng)從蹄式（用制動(dòng)輪缸張開(kāi)）；（c）雙領(lǐng)蹄式（非雙向，平衡式）； （d）雙向雙領(lǐng)蹄式；（e）單向增力式；（f）雙向増力式 制動(dòng)蹄按其張開(kāi)時(shí)的轉(zhuǎn)動(dòng)方向和制動(dòng)鼓的轉(zhuǎn)動(dòng)方向是否一致，有領(lǐng)蹄和從蹄之分。制動(dòng)蹄張開(kāi)的轉(zhuǎn)動(dòng)方向與制動(dòng)鼓的旋轉(zhuǎn)方向一致的制動(dòng)蹄，稱(chēng)為領(lǐng)蹄；反之，則稱(chēng)為從蹄。 1.2 鼓式制動(dòng)器按蹄的屬性分類(lèi) 1.2.1 領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器 如圖1.1（a），（b）所示，若圖上的旋轉(zhuǎn)箭頭代表汽車(chē)前進(jìn)時(shí)的制動(dòng)鼓的旋轉(zhuǎn)方向（制動(dòng)鼓正向旋轉(zhuǎn)），則蹄1為領(lǐng)蹄，蹄2為從蹄。汽車(chē)倒車(chē)時(shí)制動(dòng)鼓的

15、旋轉(zhuǎn)方向改變，變?yōu)榉聪蛐D(zhuǎn)，隨之領(lǐng)蹄與從蹄也就相互對(duì)調(diào)。這種當(dāng)制動(dòng)鼓正，反向旋轉(zhuǎn)時(shí)總具有一個(gè)領(lǐng)蹄和一個(gè)從蹄的內(nèi)張型鼓式制動(dòng)器，稱(chēng)為領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器。由圖1.1（a），（b）可見(jiàn)，領(lǐng)蹄所受的摩擦力矩使蹄壓得更緊，即摩擦力矩具有“增勢(shì)”作用，故稱(chēng)為增勢(shì)蹄；而從蹄所受的摩擦力使蹄有離開(kāi)制動(dòng)鼓的趨勢(shì)，即摩擦力矩具有“減勢(shì)”作用，故又稱(chēng)為減勢(shì)蹄。“增勢(shì)”作用使領(lǐng)蹄所受的法向反力增大，而“減勢(shì)”作用使從蹄所受的法向反力減小。  圖 1.2 PERROT公司的S凸輪制動(dòng)器 圖 1.3 俄KamA3汽車(chē)的S凸輪式車(chē)輪制動(dòng)器 1 制動(dòng)蹄；2凸輪；3制動(dòng)底板；4調(diào)整臂；5凸輪支座及制動(dòng)氣室；6滾

16、輪 對(duì)于兩蹄的張開(kāi)力的領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器結(jié)構(gòu)，如圖1.1（b）所示，兩蹄壓緊制動(dòng)鼓的法向反力應(yīng)相等。但當(dāng)制動(dòng)鼓旋轉(zhuǎn)并制動(dòng)時(shí)，領(lǐng)蹄由于摩擦力矩的“增勢(shì)”作用，使其進(jìn)一步壓緊制動(dòng)鼓使其所受的法向反力加大；從蹄由于摩擦力矩的“減勢(shì)”作用而使其所受的法向反力減少。這樣，由于兩蹄所受的法向反力不等，不能相互平衡，其差值要由車(chē)輪輪轂承受。這種制動(dòng)時(shí)兩蹄法向反力不能相互平衡的制動(dòng)器稱(chēng)為非平衡式制動(dòng)器。液壓或鍥塊驅(qū)動(dòng)的領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器均為非平衡式結(jié)構(gòu)，也叫簡(jiǎn)單非平衡式制動(dòng)器。非平衡式制動(dòng)器對(duì)輪轂軸承造成附加徑向載荷，而且領(lǐng)蹄摩擦襯片表面的單位壓力大于從蹄的，磨損較嚴(yán)重。為使襯片壽命均勻。可將從蹄的摩擦襯片包角適當(dāng)

17、地減小。 對(duì)于如圖1.1（a）所示具有定心凸輪張開(kāi)裝置的領(lǐng)從蹄制動(dòng)器，在制動(dòng)時(shí)，凸輪機(jī)構(gòu)保證了兩蹄等位移，因此作用于兩蹄上的法向反力和由此產(chǎn)生的制動(dòng)力矩應(yīng)分別相等，而作用于兩蹄的張開(kāi)力，則不等，并且必然有<。由于兩蹄的法向反力在制動(dòng)鼓正，反兩個(gè)方向旋轉(zhuǎn)并制動(dòng)時(shí)均成立，因此這種結(jié)構(gòu)的特性是雙向的，實(shí)際上也是平衡式的。其缺點(diǎn)是驅(qū)動(dòng)凸輪的力要大而效率卻相對(duì)較低，約為0.6~0.8。因?yàn)橥馆喴髿鈮候?qū)動(dòng)，因此這種結(jié)構(gòu)僅使用于總質(zhì)量大于或等于10t的貨車(chē)和客車(chē)上。 領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器的兩個(gè)蹄常有固定的支點(diǎn)。張開(kāi)裝置有凸輪式（見(jiàn)圖1.1（a），圖1.2，圖1.3），鍥塊式（圖1.4），曲柄式（參見(jiàn)圖1.1

18、0）和具有兩個(gè)或四個(gè)等直徑活塞的制動(dòng)輪缸式的（見(jiàn)圖1.1（b），圖1.5，圖1.6）。后者可保證作用在兩蹄上的張開(kāi)力相等并用液壓驅(qū)動(dòng)，而凸輪式，鍥塊式和曲柄式等張開(kāi)裝置則用氣壓驅(qū)動(dòng)。當(dāng)張開(kāi)裝置中的制動(dòng)凸輪和制動(dòng)鍥塊都是浮動(dòng)的時(shí)，也能保證兩蹄張開(kāi)力相等，這時(shí)的凸輪稱(chēng)為平衡凸輪。也有非平衡式的制動(dòng)凸輪，其中心是固定的，不能浮動(dòng)，所以不能保證作用在兩蹄上的張開(kāi)力相等。 圖 1.4 鍥塊式張開(kāi)裝置的車(chē)輪制動(dòng)器 1 制動(dòng)蹄；2制動(dòng)底座；3制動(dòng)氣室；4 鍥塊；5 滾輪；6 柱塞；7 當(dāng)塊；8 棘爪； 9 調(diào)整螺釘；10 調(diào)

19、整套筒 圖1.5制動(dòng)輪缸具有兩個(gè)等直徑活塞的車(chē)輪制動(dòng)器 圖 1.6制動(dòng)輪缸有四個(gè)直徑活塞的車(chē)輪制動(dòng)器 1 活塞； 2 活塞支承圈； 3 密封圈；4 支承； 1 制動(dòng)蹄； 2 制動(dòng)底板； 3制動(dòng)器間隙調(diào) 5 制動(dòng)底板；6 制動(dòng)蹄；7 支承銷(xiāo)； 凸輪；4偏心支承銷(xiāo) 9 制動(dòng)蹄定位銷(xiāo)；10 駐車(chē)制動(dòng)傳動(dòng)裝置 領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器的效能及穩(wěn)定性均處于中等水平，但由于其在汽車(chē)前進(jìn)和倒車(chē)時(shí)的制動(dòng)性能不變，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)較低，也便于附裝駐車(chē)制動(dòng)機(jī)構(gòu)，故仍廣泛用作中，重型載貨汽車(chē)前，后輪以及轎車(chē)后輪制動(dòng)器。 根據(jù)

20、支承結(jié)構(gòu)及調(diào)整方法的不同，領(lǐng)從蹄鼓式液壓驅(qū)動(dòng)的車(chē)輪制動(dòng)器又有不同的結(jié)構(gòu)方案，如圖1.7所示 圖 1.7 領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)方案（液壓驅(qū)動(dòng)） （a）一般形式；（b）單固定支點(diǎn)；輪缸上調(diào)整（c）雙固定支點(diǎn)；偏心軸調(diào)整；（d）浮動(dòng)蹄片；支點(diǎn)端調(diào)整 1.2.2 雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器 當(dāng)汽車(chē)前進(jìn)時(shí)，若兩制動(dòng)蹄均為領(lǐng)蹄的制動(dòng)器，稱(chēng)為雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器。但這種制動(dòng)器在汽車(chē)倒車(chē)時(shí)，兩制動(dòng)蹄又都變?yōu)閺奶?，因此，它又稱(chēng)為單向?yàn)閱蜗螂p領(lǐng)蹄式制動(dòng)器。如圖1.1（c）所示，兩制動(dòng)蹄各用一個(gè)單活塞制動(dòng)輪缸推動(dòng)，兩套制動(dòng)蹄，制動(dòng)輪缸等機(jī)件在制動(dòng)底板上是以制動(dòng)底板中心為

21、對(duì)稱(chēng)布置的，因此兩蹄對(duì)鼓作用的合力恰好相互平衡，故屬于平衡式制動(dòng)器。 單向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器根據(jù)其調(diào)整方法的不同，又有多種結(jié)構(gòu)方案，如圖9所示。 圖 1.8 單向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)方案（液壓驅(qū)動(dòng)） （a）一般形式；（b）偏心調(diào)整；（c）輪缸上調(diào)整；（d）浮式蹄片，輪缸支座調(diào)整端；（e）浮動(dòng)蹄片，輪缸偏心機(jī)構(gòu)調(diào)整 雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器有高的正向制動(dòng)效能，但倒車(chē)時(shí)變?yōu)殡p從蹄式，使制動(dòng)效能大減。中級(jí)轎車(chē)的前制動(dòng)器常用這種形式，這是由于這類(lèi)汽車(chē)前進(jìn)制動(dòng)時(shí)，前軸的軸荷及附著力大于后軸，而倒車(chē)時(shí)則相反，采用這這種結(jié)構(gòu)作為前輪制動(dòng)器并與領(lǐng)從蹄式后輪制動(dòng)器相匹配，則可較容易地獲得所希望

22、的前，后制動(dòng)力分配（）并使前，后輪制動(dòng)器的許多零件有相同的尺寸。它不用于后輪還由于有兩個(gè)互相成中心對(duì)稱(chēng)的制動(dòng)輪缸，難于附加駐車(chē)制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)。 1.2.3 雙向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器 當(dāng)制動(dòng)鼓正向和反向旋轉(zhuǎn)時(shí)兩制動(dòng)蹄均為領(lǐng)蹄的制動(dòng)器，稱(chēng)為雙向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器。如1.1（d）及圖1.9，圖1.10所示。其兩蹄的兩端均為浮式支承，不是支承在支承銷(xiāo)上，而是支承在兩個(gè)活塞制動(dòng)輪缸的支座上（圖1.1（d），圖1.9）或其他張開(kāi)裝置的支座上（圖1.10，圖1.11）。當(dāng)制動(dòng)時(shí)，油壓使兩個(gè)制動(dòng)輪缸的兩側(cè)活塞（圖1.9）或其他張開(kāi)裝置的兩側(cè)（圖1.10，圖1.11）均向外移動(dòng)，使兩制動(dòng)蹄均壓緊在制動(dòng)鼓的內(nèi)圓柱面上。

23、 圖 1.9 雙向雙領(lǐng)蹄式鼓式制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)方案（液壓驅(qū)動(dòng)） （a）一般形式；（b）偏心機(jī)構(gòu)調(diào)整；（c）輪缸上調(diào)整 制動(dòng)鼓靠摩擦力帶動(dòng)兩制動(dòng)蹄轉(zhuǎn)過(guò)一小角度，使兩制動(dòng)蹄的轉(zhuǎn)動(dòng)方向均與制動(dòng)鼓的轉(zhuǎn)向方向一致；當(dāng)制動(dòng)鼓反向旋轉(zhuǎn)時(shí)，其過(guò)程類(lèi)同但方向相反。因此，制動(dòng)鼓在正向，反向旋轉(zhuǎn)時(shí)兩制動(dòng)蹄均為領(lǐng)蹄，故稱(chēng)雙向雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器。它也屬于平衡式制動(dòng)器。由于這種這種制動(dòng)器在汽車(chē)前進(jìn)和倒退時(shí)的性能不變，故廣泛用于中，輕型載貨汽車(chē)和部分轎車(chē)的前，后輪。但用作后輪制動(dòng)器時(shí)，需另設(shè)中央制動(dòng)器。 圖 1.10 LCCAS公司的曲柄機(jī)構(gòu)制動(dòng)器 圖 1.11 PERROT的雙鍥式制動(dòng)器

24、 1.2.4 單向増力式制動(dòng)器 如圖1.1（e）所示，兩蹄下端以頂桿相連接，第二制動(dòng)蹄支承在其上端制動(dòng)底板上的支承銷(xiāo)上。當(dāng)汽車(chē)前進(jìn)時(shí)，第一制動(dòng)蹄被單活塞的制動(dòng)輪缸推壓到制動(dòng)鼓的內(nèi)圓柱面上。制動(dòng)鼓靠摩擦力帶動(dòng)第一制動(dòng)蹄轉(zhuǎn)過(guò)一小角度，進(jìn)而經(jīng)頂桿推動(dòng)第二制動(dòng)蹄也壓向制動(dòng)鼓的工作表面并支承在其上端的支承銷(xiāo)上。顯然，第一制動(dòng)蹄為一增勢(shì)的領(lǐng)蹄，而第二制動(dòng)蹄不僅是一個(gè)增勢(shì)領(lǐng)蹄，而且經(jīng)頂桿傳給它的推力Q要比制動(dòng)輪缸給第一制動(dòng)蹄的推力P大很多，使第二制動(dòng)蹄的制動(dòng)力矩比第一制動(dòng)蹄的制動(dòng)力矩大2-3倍之多。由于制動(dòng)時(shí)兩蹄的法向反力不能相互平衡，因此屬于一種非平衡式制動(dòng)器。 雖然這種制動(dòng)器在汽

25、車(chē)前進(jìn)制動(dòng)時(shí)，其制動(dòng)效能很高，且高于前述各種制動(dòng)器，但在倒車(chē)制動(dòng)時(shí)，其制動(dòng)效能卻是最低的。因此，僅用于少數(shù)輕，中型貨車(chē)和轎車(chē)上作前輪制動(dòng)器。 1.2.5 雙向増力式制動(dòng)器 如圖1.1（f）所示，將單向増力式制動(dòng)器的單活塞制動(dòng)輪缸換以雙活塞制動(dòng)輪缸，其上端的支承銷(xiāo)也作為兩蹄可共用的，則成為雙向増力式制動(dòng)器。對(duì)雙向増力式制動(dòng)器來(lái)說(shuō)，不論汽車(chē)前進(jìn)制動(dòng)或倒退制動(dòng)，該制動(dòng)器均為増力式制動(dòng)器。只是當(dāng)制動(dòng)鼓正向旋轉(zhuǎn)時(shí)，前制動(dòng)蹄為第一制動(dòng)蹄，后制動(dòng)蹄為第二制動(dòng)蹄；而反向旋轉(zhuǎn)時(shí)，第一制動(dòng)蹄與第二制動(dòng)蹄正好對(duì)調(diào)。第一制動(dòng)蹄是增勢(shì)蹄，第二制動(dòng)蹄不僅是增勢(shì)領(lǐng)蹄，而且經(jīng)頂桿傳給它的推力Q要比制動(dòng)輪缸給第一蹄

26、或第二蹄的推力大很多。但制動(dòng)時(shí)作用于第二蹄上端的制動(dòng)輪缸推力起著減小第二蹄與支承銷(xiāo)間壓緊力的作用。雙向増力式制動(dòng)器也是屬于非平衡式制動(dòng)器。 圖1.12給出了雙向増力式制動(dòng)器（浮動(dòng)支承）的幾種結(jié)構(gòu)方案，圖14給出了雙向増力式制動(dòng)器（固定支點(diǎn)）另外幾種結(jié)構(gòu)方案。 圖 1.12 雙向増力式制動(dòng)器（浮動(dòng)支承）的結(jié)構(gòu)方案 （a）一般形式；（b）支承上調(diào)整；（c）輪缸上調(diào)整 圖 1.13 雙向増力式制動(dòng)器（固定支點(diǎn)）的結(jié)構(gòu)方案 （a）一般形式；（b）浮動(dòng)調(diào)整；（c）中心調(diào)整 雙向増力式制動(dòng)器在高級(jí)轎車(chē)上用得較多，而且往往將其作為行車(chē)制動(dòng)與駐車(chē)制動(dòng)共用的制動(dòng)器，

27、但行車(chē)制動(dòng)是由液壓通過(guò)制動(dòng)輪缸產(chǎn)生制動(dòng)蹄的張開(kāi)力進(jìn)行制動(dòng)，而駐車(chē)制動(dòng)則是用制動(dòng)操縱手柄通過(guò)拉繩及杠桿等操縱。另外，它也廣泛用于汽車(chē)中央制動(dòng)器，因?yàn)轳v車(chē)制動(dòng)要求制動(dòng)器正，反向的制動(dòng)效能都很高，而且駐車(chē)制動(dòng)若不用于應(yīng)急制動(dòng)時(shí)不會(huì)產(chǎn)生高溫，因而熱衰退問(wèn)題并不突出。 上述制動(dòng)器的特點(diǎn)是用制動(dòng)器效能，效能穩(wěn)定性和摩擦襯片磨損均勻程度來(lái)評(píng)價(jià)。増力式制動(dòng)器效能最高，雙領(lǐng)蹄式次之，領(lǐng)蹄式更次之，還有一種雙從蹄式制動(dòng)蹄的效能最低，故極少采用。而就工作穩(wěn)定性來(lái)看，名次排列正好與效能排列相反，雙從蹄式最好，増力式最差。摩擦系數(shù)的變化是影響制動(dòng)器工作效能穩(wěn)定性的主要因素。 還應(yīng)指出，制動(dòng)器的效能不

28、僅與制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)形式，結(jié)構(gòu)參數(shù)和摩擦系數(shù)有關(guān)，也受到其他有關(guān)因素的影響。例如制動(dòng)蹄摩擦襯片與制動(dòng)鼓僅在襯片的中部接觸時(shí)輸出的制動(dòng)力矩最??；而在襯片的兩端接觸時(shí)，輸出的制動(dòng)力矩就大。制動(dòng)器的效能常以制動(dòng)器效能因數(shù)或簡(jiǎn)稱(chēng)為制動(dòng)器因數(shù)BF（brake factor）來(lái)衡量，制動(dòng)器因數(shù)BF可以用下式表達(dá)： BF=（f+f）/P 式(1.1) 式中 f，f：— 制動(dòng)器摩擦副間的摩擦力，見(jiàn)圖1.1； ，：— 制動(dòng)器摩擦副間的法向力，對(duì)平衡式鼓式制動(dòng)器：= f—制動(dòng)器摩擦副的摩

29、擦系數(shù)； P—鼓式制動(dòng)器的蹄端作用力，見(jiàn)圖1.1。 圖 1.14 制動(dòng)器因數(shù)BF與摩擦系數(shù)f的關(guān)系曲線(xiàn) 1増力式制動(dòng)器；2雙領(lǐng)蹄式制動(dòng)器；3領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器；4盤(pán)式制動(dòng)器；5雙從蹄式制動(dòng)器 基本尺寸比例相同的各種內(nèi)張型鼓式制動(dòng)器的制動(dòng)因數(shù)BF與摩擦系數(shù)f之間的關(guān)系如圖15所示。BF值大，即制動(dòng)效能好。在制動(dòng)過(guò)程中由于熱衰退，摩擦系數(shù)是變化的，因此摩擦系數(shù)變化時(shí)。BF值變化小的，制動(dòng)效能穩(wěn)定性就好。 制動(dòng)器因數(shù)值愈大，摩擦副的接觸情況對(duì)制動(dòng)效能的影響也就愈大。所以，對(duì)制動(dòng)器的正確調(diào)整，對(duì)高效能的制動(dòng)器尤為重要。 結(jié)合本次課題研究的對(duì)象（輕型車(chē)鼓

30、式后制動(dòng)器），得出以下結(jié)論：雖然領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器的效能及穩(wěn)定性在各式制動(dòng)器中均處于中等水平，但由于其在汽車(chē)前進(jìn)和倒車(chē)時(shí)的制動(dòng)性能不變，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)較低，也便于附裝駐車(chē)制動(dòng)機(jī)構(gòu)，易于調(diào)整蹄片與制動(dòng)鼓之間的間隙。故仍廣泛用作載貨汽車(chē)的前、后輪以及轎車(chē)的后輪制動(dòng)器。根據(jù)設(shè)計(jì)車(chē)型的特點(diǎn)及制動(dòng)要求，并考慮到使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)較低，也便于附裝駐車(chē)制動(dòng)機(jī)構(gòu)等因數(shù)，選用領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器，其支撐結(jié)構(gòu)型式為浮式平行支撐。 第2章 制動(dòng)系的主要參數(shù)

31、及其選擇 制動(dòng)器設(shè)計(jì)中需要預(yù)先給定的參數(shù)有：汽車(chē)軸距L=3.1；車(chē)輪滾動(dòng)半徑；汽車(chē)空，滿(mǎn)載時(shí)的總質(zhì)量=1672，=4180；空，滿(mǎn)載時(shí)的質(zhì)心位置，包括質(zhì)心高度=0.7m ，=0.8m，質(zhì)心離前軸距離，，質(zhì)心離后軸軸距，；空，滿(mǎn)載時(shí)的軸荷分配：前軸負(fù)荷，，后軸負(fù)荷，等。而對(duì)于汽車(chē)制動(dòng)性能有重要影響的制動(dòng)系參數(shù)有：制動(dòng)力及其分配系數(shù)，同步附著系數(shù)，制動(dòng)強(qiáng)度，附著系數(shù)利用率，最大制動(dòng)力矩與制動(dòng)因素等。 2.1 制動(dòng)力與制動(dòng)力分配系數(shù) 汽車(chē)制動(dòng)時(shí)，若忽略路面對(duì)車(chē)輪滾動(dòng)阻力矩和汽車(chē)回轉(zhuǎn)質(zhì)量的慣性力矩，則對(duì)任一角度>0的車(chē)輪，其力矩平衡方程為 -=0

32、 式（2.1） 式中：— 制動(dòng)器對(duì)車(chē)輪作用的制動(dòng)力矩，即制動(dòng)器的摩擦力矩，其方向與車(chē)輪旋轉(zhuǎn)方向相反， — 地面作用于車(chē)輪上的制動(dòng)力，即地面與輪胎之間的摩擦力，又稱(chēng)地面制動(dòng)力，其方向與汽車(chē)行駛方向相反，N； —車(chē)輪有效半徑，m。 令 式（2.2） 并稱(chēng)之為制動(dòng)器制動(dòng)力，它是在輪胎周緣克服制動(dòng)器摩擦力矩所需的力，因此又稱(chēng)為制動(dòng)周緣力。與地面制動(dòng)力的方向相反，當(dāng)車(chē)輪角速度>0時(shí)，大小亦相等，且僅由制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)所決定。即取決于制動(dòng)器結(jié)構(gòu)形式，尺

33、寸，摩擦副的摩擦系數(shù)及車(chē)輪半徑等，并與制動(dòng)踏板力即制動(dòng)系的液壓或氣壓成正比。當(dāng)加大踏板力以加大，和均隨之增大。但地面制動(dòng)力受附著條件的限制，其值不可能大于附著力，即 =Z 式（2.3） 或 == Z 式（2.4） 式中 — 輪胎與地面間的附著系數(shù)； Z— 地面對(duì)車(chē)輪的法向反力。 當(dāng)制動(dòng)器制動(dòng)力和地面制動(dòng)力達(dá)到附著力值時(shí)，車(chē)輪即被抱死并在地面上滑移。此后制動(dòng)

34、力矩即表現(xiàn)為靜摩擦力矩，而=/即成為與相平衡以阻止車(chē)輪再旋轉(zhuǎn)的周緣力的極限值。當(dāng)制動(dòng)到=0以后，地面制動(dòng)力達(dá)到附著力值后就不再增大，而制動(dòng)器制動(dòng)力由于踏板力增大使摩擦力矩增大而繼續(xù)上升（見(jiàn)圖2.1） 圖 2.1 制動(dòng)器制動(dòng)力，地面制動(dòng)力與踏板力的關(guān)系 根據(jù)汽車(chē)制動(dòng)時(shí)的整車(chē)受力分析，考慮到制動(dòng)時(shí)的軸荷轉(zhuǎn)移，可求得地面對(duì)前，后軸車(chē)輪的法向反力,為： 式（2.5） 式中：G — 汽車(chē)所受重力，N； L — 汽車(chē)軸距，mm； — 汽車(chē)質(zhì)心離前軸距離，mm；

35、 — 汽車(chē)質(zhì)心離后軸距離，mm； — 汽車(chē)質(zhì)心高度，mm； 其中 取一定值附著系數(shù)=0.8；所以在空，滿(mǎn)載時(shí)由式（2.5）可得前后制動(dòng)反力Z為以下數(shù)值 故 滿(mǎn)載時(shí)： =11424.43N =4255.57N 空載時(shí)： =9268.32N =1908.46N 由以上兩式可求得前、后軸車(chē)輪附著力即為 車(chē)輛工況 前軸法向反力，N 后軸法向反力,N 汽車(chē)空載 9268.32 1908.46 汽車(chē)滿(mǎn)載 11424.43 4255.57

36、 表2.1 圖 2.2 制動(dòng)時(shí)的汽車(chē)受力圖 汽車(chē)總的地面制動(dòng)力為 =+==Gq 式（2.6） 式中q（q=） — 制動(dòng)強(qiáng)度，亦稱(chēng)比減速度或比制動(dòng)力； ， — 前后軸車(chē)輪的地面制動(dòng)力。 由以上兩式可求得前，后車(chē)輪附著力為 == == 式（2.7） 由已知條件及式（2.7）可得得前、后軸車(chē)輪附著力即地面最大制動(dòng)力為 故 滿(mǎn)載時(shí)： =9139.54N =3404.45N 空載時(shí)： =7

37、413.60N =1526.77N 故滿(mǎn)載時(shí)前、后軸車(chē)輪附著力即地面最大制動(dòng)力為： 車(chē)輛工況 前軸車(chē)輪附著力，N 后軸車(chē)輪附著力,N 汽車(chē)空載 7413.60 1526.77 汽車(chē)滿(mǎn)載 9139.54 3404.45 表 2.2 上式表明：汽車(chē)附著系數(shù)為任意確定的路面上制動(dòng)時(shí)，各軸附著力即極限制動(dòng)力并非為常熟，而是制動(dòng)強(qiáng)度q或總之動(dòng)力的函數(shù)。當(dāng)汽車(chē)各車(chē)輪制動(dòng)器的制動(dòng)力足夠時(shí)，根據(jù)汽車(chē)前，后的周和分配，前，后車(chē)輪制動(dòng)器制動(dòng)力的分配，道路附著系數(shù)和坡度情況等，制動(dòng)過(guò)程可能出現(xiàn)的情況有三種，即

38、 （1）前輪先抱死拖滑，然后后輪再抱死拖滑； （2）后輪先抱死拖滑，然后前輪再抱死拖滑； （3）前，后輪同時(shí)抱死拖滑。 由以上三種情況中，顯然是最后一種情況的附著條件利用得最好。 由式（2.6），（2.7）不難求得在任何附著系數(shù)的路面上，前，后車(chē)輪同時(shí)抱死即前，后軸車(chē)輪附著力同時(shí)被充分利用的條件是 +=+=G == 式（2.8） 式中 — 前軸車(chē)輪的制動(dòng)器制動(dòng)力，==； — 后軸車(chē)輪的制動(dòng)器制動(dòng)力，==； — 前軸車(chē)輪的地面制動(dòng)力

39、； — 后軸車(chē)輪的地面制動(dòng)力； ， — 地面對(duì)前，后軸車(chē)輪的法向反力； G — 汽車(chē)重力； ， — 汽車(chē)質(zhì)心離前，后軸距離； — 汽車(chē)質(zhì)心高度。 由式（2.8）可知，前，后車(chē)輪同時(shí)抱死時(shí)，前，后制動(dòng)器的制動(dòng)力，是的函數(shù)。 由式（2.8）中消去，得 式（2.9） 式中 L — 汽車(chē)的軸距。 將上式繪成以，為坐標(biāo)的曲線(xiàn)，即為理想的前，后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分配曲線(xiàn)，簡(jiǎn)稱(chēng)I曲線(xiàn)，如圖2.3所示。如果汽車(chē)前，后制動(dòng)器的制動(dòng)力，能按I曲線(xiàn)的規(guī)律分配

40、，則能保證汽車(chē)在任何附著系數(shù)的路面上制動(dòng)時(shí)，能使前后車(chē)輪同時(shí)抱死。然而，目前大多數(shù)兩軸汽車(chē)由其是貨車(chē)的前后制動(dòng)力之比為一定值，并以前制動(dòng)與總制動(dòng)力之比來(lái)表明分配的比例，稱(chēng)為汽車(chē)制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù) == 式（2.10） 聯(lián)立式（2.8）和式（2.10）可得 = 帶入數(shù)據(jù)得 滿(mǎn)載時(shí)： ===0.73 空載時(shí)： ===0.82 由于在附著條件限定的范圍內(nèi)，地面制動(dòng)力在數(shù)值上等于相應(yīng)的制動(dòng)周緣力，故又可通稱(chēng)為制動(dòng)力分配系數(shù)。又由于

41、滿(mǎn)載和空載時(shí)的理想分配曲線(xiàn)非常接近，故應(yīng)采用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的非感載式比例閥，同時(shí)整個(gè)制動(dòng)系應(yīng)加裝ABS防抱死制動(dòng)系統(tǒng)。 圖 2.3 某載貨汽車(chē)的I曲線(xiàn)與線(xiàn) 2.2 同步附著系數(shù) 由式（2.10）可得表達(dá)式 = 式（2.11） 上式在圖2.3中是一條通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)斜率為的直線(xiàn)，它是具有制動(dòng)器制動(dòng)力分配系數(shù)的汽車(chē)的實(shí)際前，后制動(dòng)器制動(dòng)力分配線(xiàn)，簡(jiǎn)稱(chēng)線(xiàn)。圖中線(xiàn)與I曲線(xiàn)交于B點(diǎn)，可求出B點(diǎn)處的附著系數(shù)=，則稱(chēng)線(xiàn)與I線(xiàn)交線(xiàn)處的附著系數(shù)為同步附著系數(shù)。它是汽車(chē)制動(dòng)性能的一個(gè)重要參數(shù)，由汽車(chē)結(jié)構(gòu)參數(shù)所決定。同步附著系數(shù)的計(jì)算公式是：

42、 式（2.12） 由已知條件以及式（2.12）可得 滿(mǎn)載時(shí)：=0.78 空載時(shí)：=0.67 根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，空滿(mǎn)載的同步附著系數(shù)和應(yīng)在下列范圍內(nèi)：轎車(chē)：0.65～0.80；輕型客車(chē)、輕型貨車(chē)：0.55～0.70；大型客車(chē)及中重型貨車(chē)：0.45～0.65。 故所得同步附著系數(shù)滿(mǎn)足要求。 故所得同步附著系數(shù)滿(mǎn)足要求。 制動(dòng)力分配的合理性通常用利用附著系數(shù)與制動(dòng)強(qiáng)度的關(guān)系曲線(xiàn)來(lái)評(píng)定。 利用附著系數(shù)就是在某一制動(dòng)強(qiáng)度q下，不發(fā)生任何車(chē)輪抱死所要求的最小路面附著系數(shù)。 前軸車(chē)輪的利用附著系數(shù)可如下

43、求得： 設(shè)汽車(chē)前輪剛要抱死或前、后輪剛要同時(shí)抱死時(shí)產(chǎn)生的減速度為，則 式(2.13) 而由式 可得前軸車(chē)輪的利用附著系數(shù)為 式(2.14) 同樣可求出后軸車(chē)輪的利用附著系數(shù)為： 式(2.15) 由此得出利用附著系數(shù)與制動(dòng)強(qiáng)度的關(guān)系曲線(xiàn)為：

44、 圖2.4 制動(dòng)強(qiáng)度與利用附著系數(shù)關(guān)系曲線(xiàn)——空載 圖2.5 制動(dòng)強(qiáng)度與利用附著系數(shù)關(guān)系曲線(xiàn)——滿(mǎn)載 根據(jù)GB 12676—1999附錄A，未裝制動(dòng)防抱死裝置的M1類(lèi)車(chē)輛應(yīng)符合下列要求： (1) 值在0.2～0.8之間時(shí)，則必須滿(mǎn)足q≥0.1+0.85(-0.2) (2) q值在0.15～0.8之間，車(chē)輛處于各種載荷狀態(tài)時(shí)，1線(xiàn)，即前軸利用附著系數(shù)應(yīng)在2線(xiàn)，即后軸利用附著系數(shù)線(xiàn)之上；但 q值在0.3～0.45時(shí)，若2不超過(guò)=q線(xiàn)以上0.05，則允許2線(xiàn)，即后軸利用附著系數(shù)線(xiàn)位于1線(xiàn)，即前軸利用附著系數(shù)線(xiàn)之上。 由以上兩圖所示，設(shè)計(jì)的制動(dòng)器

45、制動(dòng)力分配符合要求。 2.3制動(dòng)器最大制動(dòng)力矩 應(yīng)合理的確定前，后制動(dòng)器的制動(dòng)力矩，以保證汽車(chē)有良好的制動(dòng)效能和穩(wěn)定性。 最大制動(dòng)力是在汽車(chē)附著質(zhì)量被完全利用的條件下獲得的，這時(shí)制動(dòng)力與地面作用于車(chē)輪的法向力,成正比。由式（2.8）可知，雙軸汽車(chē)前，后車(chē)輪附著力同時(shí)被充分利用或前，后同時(shí)抱死時(shí)的制動(dòng)力之比為 == 式（2.16） 式中 , — 汽車(chē)質(zhì)心離前，后軸距離； — 同步附著系數(shù)； — 汽車(chē)質(zhì)心高度。 通常，上式的比值：轎車(chē)約為1.3~1.6；貨車(chē)約為0.5~0.7.制動(dòng)器所能產(chǎn)生的制動(dòng)力矩，

46、受車(chē)輪的計(jì)算力矩所制約，即 = 式（2.17） = 式（2.18） 式中： — 前軸制動(dòng)器的制動(dòng)力，； — 后軸制動(dòng)器的制動(dòng)力，； — 作用于前軸車(chē)輪上的地面法向反力； — 作用于前軸車(chē)輪上的地面法向反力； — 車(chē)輪有效半徑。 根據(jù)市場(chǎng)上的大多數(shù)微型貨車(chē)輪胎規(guī)格及國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB 9744-2007；選取的輪胎型145/80R12

47、。由GB2978可得有效半徑=270mm 對(duì)于常遇到的道路條件較差，車(chē)速較低因而選取了較小的同步附著系數(shù)值的汽車(chē)，為保證在>的良好路面上（例如=0.8）能夠制動(dòng)到后軸和前軸先后抱死滑移，前，后軸的車(chē)輪制動(dòng)器所能產(chǎn)生的最大制動(dòng)力矩為 == 式（2.19） = 式（2.20） 由式（2.19），式（2.20）可得 ===2451.94 = ==538.23 當(dāng)汽車(chē)各車(chē)輪制動(dòng)器的制動(dòng)力足夠時(shí)，根據(jù)汽車(chē)前、后軸的軸荷分配，前、后車(chē)輪制動(dòng)器制動(dòng)力的分配、道路附著系數(shù)和坡度情況等，制動(dòng)過(guò)

48、程可能出現(xiàn)的情況有三種，即 (1)前輪先抱死拖滑，然后后輪再抱死拖滑； (2)后輪先抱死拖滑，然后前輪再抱死拖滑； (3)前、后輪同時(shí)抱死拖滑。 在以上三種情況中，顯然是最后一種情況的附著條件利用得最好。 2.4 鼓式制動(dòng)器的結(jié)構(gòu)參數(shù)與摩擦系數(shù) 2.4.1 制動(dòng)鼓內(nèi)徑D 輸入力P一定時(shí)，制動(dòng)鼓內(nèi)徑越大，制動(dòng)力矩越大，且散熱能力也越強(qiáng)。但增大D(圖 2.6 )受輪輞內(nèi)徑限制。制動(dòng)鼓與輪輞之間應(yīng)保持足夠的間隙，通常要求該間隙不小于20mm，否則不僅制動(dòng)鼓散熱條件太差，而且輪輞受熱后可能粘住內(nèi)胎或烤壞氣門(mén)嘴。制動(dòng)鼓應(yīng)有足夠的壁厚，用來(lái)保證有較大的剛度和熱容量，以減小

49、制動(dòng)時(shí)的溫升。 由選取的輪胎型號(hào)145/80R12，得 Dr=1225.4=304.8mm 故 D=0.75304.8=228mm 由QC/T309—1999《制動(dòng)鼓工作直徑及制動(dòng)蹄片寬度尺寸系列的規(guī)定》，從表2.3 輪輞直徑/in 12 13 14 15 16 20，22.5 制動(dòng)鼓最大內(nèi)徑/mm 轎車(chē) 180 200 240 260 — — 貨車(chē) 220 240 260 300 320 420 表2.3 取得制動(dòng)鼓內(nèi)徑=220mm 輪輞直徑Dr=304.8mm,制動(dòng)鼓的直徑D與輪輞直徑之比的范

50、圍：D/Dr=0.70~0.83；經(jīng)過(guò)計(jì)算，初選數(shù)值約為0.75，屬于0.70~0.83范圍內(nèi)。因此符合設(shè)計(jì)要求。 圖2.6鼓式制動(dòng)器的主要幾何參數(shù) 2.4.2 摩擦襯片寬度b和包角β 摩擦襯片寬度尺寸的選取對(duì)摩擦襯片的使用壽命有影響。襯片寬度尺寸取窄些，則磨損速度快，襯片壽命短；若襯片寬度尺寸取寬些，則質(zhì)量大，不易加工，并且增加了成本。 制動(dòng)鼓半徑R確定后，襯片的摩擦面積為A=Rβb。制動(dòng)器各蹄襯片總的摩擦面積越大，制動(dòng)時(shí)所受單位面積的正壓力和能量負(fù)荷越小，從而磨損特性越好。 根據(jù)統(tǒng)計(jì)資料分析，單個(gè)車(chē)輪鼓式制動(dòng)器的襯片面積隨汽車(chē)總質(zhì)量增大而增大，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表2.5

51、。 試驗(yàn)表明，摩擦襯片包角為：90～100時(shí)，磨損最小，制動(dòng)鼓溫度最低，且制動(dòng)效能最高。β角減小雖然有利于散熱，但單位壓力過(guò)高將加速磨損。實(shí)際上包角兩端處單位壓力最小，因此過(guò)分延伸襯片的兩端以加大包角，對(duì)減小單位壓力的作用不大，而且將使制動(dòng)不平順，容易使制動(dòng)器發(fā)生自鎖。因此，包一般不宜大角于120。襯片寬度b較大可以減少磨損，但過(guò)大將不易保證與制動(dòng)鼓全面接觸。初選襯片包角。 摩擦襯片寬度b取得較大可以降低單位壓力、減少磨損，但過(guò)大則不易保證與制動(dòng)鼓全面接觸。通常根據(jù)在緊急制動(dòng)時(shí)使其單位壓力不超過(guò)2.5MPa，以及國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)QC/T309—1999選取摩擦襯片寬度b=40mm。 表 2.

52、4 制動(dòng)器襯片摩擦面積 根據(jù)國(guó)外統(tǒng)計(jì)資料可知，單個(gè)鼓式車(chē)輪制動(dòng)器總的襯片摩擦面積隨汽車(chē)總質(zhì)量的增大而增大，并且制動(dòng)器各蹄片摩擦襯片總摩擦面積愈大，則制動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的單位面積正壓力愈小，從而磨損亦愈小。 而單個(gè)摩擦襯片的摩擦面積A又決定于制動(dòng)鼓半徑R、襯片寬度b及包角，即 式(2.21) 式中，是以弧度(rad)為單位， 故摩擦襯片的摩擦面積A=11040110/1803.14mm2 =84.5cm2 單個(gè)制動(dòng)器的摩擦襯片的摩擦面積=2A=169 cm2，如表2.4所示，摩擦襯片寬度b的選取合理。 2.4.3 摩擦襯片起始角 一

53、般將襯片布置在制動(dòng)蹄的中央，即令=90-/2=。 2.4.4 制動(dòng)器中心到張開(kāi)力P作用線(xiàn)的距離a 在保證輪缸能夠布置于制動(dòng)鼓內(nèi)的條件下，應(yīng)使距離a(圖 2.6 )盡可能大，以提高制動(dòng)效能。初取a=0.8R左右，則取a=86mm 2.4.5 制動(dòng)蹄支承點(diǎn)位置坐標(biāo)k和c 應(yīng)在保證兩蹄支承端毛面不致互相干涉的條件下，使k盡可能小而c盡可能大(圖2.6 )。初取k=0.2R=27mm，c=80mm。 2.4.6 襯片摩擦系數(shù)f 選擇摩擦片時(shí)不僅希望其摩擦系數(shù)高，更要求其熱穩(wěn)定性要好，受溫度和壓力的影響要小。但不能單純地追求摩擦材料的高摩擦系數(shù)，對(duì)領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器而言，提高對(duì)摩擦系

54、數(shù)的穩(wěn)定性和降低制動(dòng)器對(duì)摩擦系數(shù)偏離正常值的敏感性是非常重要的。另外，在選擇摩擦材料時(shí)應(yīng)盡量采用減少污染和對(duì)人體無(wú)害的材料。當(dāng)前國(guó)產(chǎn)的制動(dòng)摩擦片材料在溫度低于250℃時(shí)，保持摩擦系數(shù)=0.35～0.40已無(wú)大問(wèn)題。因此，在假設(shè)的理想條件下進(jìn)行制動(dòng)器設(shè)計(jì)時(shí)，取=0.38可使計(jì)算結(jié)果接近實(shí)際。 第3章 制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1浮式領(lǐng)—從蹄制動(dòng)器(平行支座面) 制動(dòng)器因素計(jì)算 對(duì)于浮式蹄，其蹄片端部支座面法線(xiàn)可與張開(kāi)力作用線(xiàn)平行(稱(chēng)為平行支座)或不平行(稱(chēng)為斜支座)。參見(jiàn)圖3.1。平行支座可視作斜支座的特例，即圖3.1中，對(duì)于最一

55、般的情況： 圖3.1 浮式蹄 (a)平行支座 (b) 斜支座 單個(gè)斜支座浮式領(lǐng)蹄制動(dòng)蹄因數(shù)BFT3 = 式(3.1) 單個(gè)斜支座浮式從蹄制動(dòng)蹄因數(shù)BFT4 = 式(3.2) 上兩式中 式(3.3) 式(3.4) 式(3.5) 式(3.6)

56、 式(3.7) 式(3.8) 為蹄片端部與支座面間摩擦系數(shù)，如為鋼對(duì)鋼則=0.2～0.3。角正負(fù)號(hào)取值按下列規(guī)則確定：當(dāng)，為正；，為負(fù)。這樣浮式領(lǐng)從制動(dòng)器因數(shù)為 式(3.9) 對(duì)于平行支座式的支撐形式，以上各式中，， 取=0.3，f=0.4， 故可得： =[81/105+86/105+0.3（27/105）] =1.67

57、 =0.3（81/105） cos0 =0.23 = =0.77 + =1 =0.77-（0.3cos0-0） =0.48 =0.3 得： = =（0.381.67+0.3820.23）/（0.77-0.381+0.3820.48） =2.08 = =（0.381.67-0.3820.23）/（0.77+0.381+0.3820.48） =0.16 得 =2.08+0.16

58、 =2.24 表 3.1不同類(lèi)型制動(dòng)器的制動(dòng)器因數(shù) 3.2制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.2.1所需制動(dòng)力計(jì)算 根據(jù)汽車(chē)制動(dòng)時(shí)的整車(chē)受力分析，由之前的分析得： 地面對(duì)前、后軸車(chē)輪的法向反力Z1，Z2為： 汽車(chē)總的地面制動(dòng)力為： 前、后軸車(chē)輪附著力為： 故所需的制動(dòng)力F需= 式(3.10) = =3404.45N 3.2.2制動(dòng)踏板力驗(yàn)算 制動(dòng)踏板力可用下式計(jì)算：

59、 . 式(3.11) 式中 ——主缸活塞直徑，為23.81mm； ——制動(dòng)管路的液壓； ——踏板機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比，，一般為2～5，取4.5； ——真空助力比，取4.5 ，——見(jiàn)圖3.2； ——踏板機(jī)構(gòu)及制動(dòng)主缸的機(jī)械效率，可取0.85～0.95，取為0.92。 圖3.2 液壓制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)計(jì)算用簡(jiǎn)圖 根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)取制動(dòng)時(shí)的踏板力為=250N， 可得制動(dòng)管路的液壓p= 式(3.12)

60、= =9mpa 3.2.3 確定制動(dòng)輪缸直徑 制動(dòng)輪缸對(duì)制動(dòng)蹄或制動(dòng)塊的作用力P與輪缸直徑及制動(dòng)輪缸中的液壓力P有如下關(guān)系： 式(3.13) 式中 ——考慮制動(dòng)力調(diào)節(jié)裝置作用下的輪缸或管路液壓= 8～12MPa，取= 9MPa。 由 ， 式(3.14) 及張開(kāi)力的計(jì)算公式：與制動(dòng)器因數(shù)定義 式 可表示為：，

61、 得 式(3.15) =17.1mm 輪缸直徑應(yīng)在GB7524—87標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的尺寸系列中選取，缸直徑的尺寸系列為：14.5，16，17.5，19，22，24，25,28，30，32，35，38，40，45，50，55mm。 取得 =17.5mm 3.2.4輪缸的工作容積 一個(gè)輪缸的工作容積： 式(3.16) 式中 ——一個(gè)輪缸活塞的直徑； n——輪缸的活塞數(shù)目；

62、——一個(gè)輪缸活塞在完全制動(dòng)時(shí)的行程：在初步設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)鼓式制動(dòng)器取=2～2.5mm。 ——消除制動(dòng)蹄(制動(dòng)塊)與制動(dòng)鼓(制動(dòng)盤(pán))間的間隙所需的輪缸活塞行程，對(duì)鼓式制動(dòng)器約等于相應(yīng)制動(dòng)蹄中部與制動(dòng)鼓之間的間隙的2倍； ——因摩擦襯片(襯塊)變形而引起的輪缸活塞行程，可根據(jù)襯片(襯塊)的厚度、材料彈性模量及單位壓力計(jì)算； ，——鼓式制動(dòng)器的蹄與鼓之變形而引起的輪缸活塞行程，試驗(yàn)確定。 可得：一個(gè)輪缸的工作容積： =mm3 =1105.87 mm3 全部輪缸的總工作容積

63、 式(3.17) 式中 m——輪缸數(shù)目。 則全部輪缸的總工作容積V =41105.87 mm3 =4423.48 mm3 3.2.5 制動(dòng)器所能產(chǎn)生的制動(dòng)力計(jì)算 由制動(dòng)器因數(shù)BF的表達(dá)式（即，）， 式(3.18) 它表示制動(dòng)器的效能，因此又稱(chēng)為制動(dòng)器效能因數(shù)。其實(shí)質(zhì)是制動(dòng)器在單位輸入壓力或力的作用下所能輸出的力或力矩，用于評(píng)比不同結(jié)構(gòu)型式的制動(dòng)器的效能。制動(dòng)器因數(shù)可定義為在制動(dòng)鼓或制動(dòng)盤(pán)的作用半徑上所產(chǎn)生的摩擦力與輸入力之比，即 式(3.19) 式中 ——制動(dòng)器的摩擦力矩； R——制動(dòng)鼓或制

64、動(dòng)盤(pán)的作用半徑； P——輸入力，一般取加于兩制動(dòng)蹄的張開(kāi)力(或加于兩制動(dòng)塊的壓緊力)的平均值為輸入力。 由張開(kāi)力計(jì)算公式， 式(3.20) 式中—制動(dòng)輪缸直徑 P—制動(dòng)輪缸中的液壓壓力， 可得： 張開(kāi)力P=（3.14/4）17.529N =2163.65N 由制動(dòng)器效能因數(shù)的定義，可得制動(dòng)器所能產(chǎn)生的制動(dòng)力 F能=BFPR/re =2.242163.6110/270 =197

65、4.49N 后軸能產(chǎn)生的制動(dòng)力F=2 F能=21974.49N =3948.97N F=2F能=3948.97NF需=3404.45N 故所設(shè)計(jì)制動(dòng)器結(jié)構(gòu)參數(shù)合理。 3.3制動(dòng)蹄片上的制動(dòng)力矩 在計(jì)算鼓式制動(dòng)器時(shí)，必須建立制動(dòng)蹄對(duì)制動(dòng)鼓的壓緊力與所產(chǎn)生的制動(dòng)力矩之間的關(guān)系。 為計(jì)算有一個(gè)自由度的制動(dòng)蹄片上的力矩，在摩擦襯片表面上取一橫向單元面積，并使其位于與軸的交角為α處，單元面積為bRdα 。其中b為摩擦襯片寬度，R為制動(dòng)鼓半徑，dα為單元面積的包角，如圖3.3 所示。

66、 圖 3.3 制動(dòng)力矩的計(jì)算簡(jiǎn)圖 由制動(dòng)鼓作用在摩擦襯片單元面積的法向力為 式（3.21） 算得 ；而摩擦力 fdN 產(chǎn)生的制動(dòng)力矩為 圖 3.4 張開(kāi)力計(jì)算用簡(jiǎn)圖 算得 在由α′至區(qū)段上積分上式，得 式（3.22） 當(dāng)法向壓力均勻分布時(shí)，得 式（3.23） 由式(3.22)和式(3.23)可求出不均勻系數(shù) 算得 式（3.22）和式（3.23）給出的由壓力計(jì)算制動(dòng)力矩的方法，但在實(shí)際計(jì)算中采用由張開(kāi)力P計(jì)算制動(dòng)力矩的方法則更為方便。 增勢(shì)蹄產(chǎn)生的制動(dòng)力矩可表達(dá)如下： 式（3.24） 式中 ——單元法向力的合力； ——摩擦力的作用半徑(見(jiàn)