13、直徑；
根據(jù)表8-9取d=355mm.
3.4確定v帶的中心距和基準(zhǔn)長度
1）根據(jù)式8-20 初定中心距;
2）由式8-22計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長度
+(+)+(- )/4=1976
由表8-2選帶的基準(zhǔn)長度；
3)按式8-23計(jì)算實(shí)際中心距
由式8-24
得中心距的變化范圍為553-640。
4）驗(yàn)算小帶輪上的包角
。
3.4計(jì)算帶的根數(shù)
1）.計(jì)算單個(gè)v帶的額定功率
由，查表8-4得。
根據(jù)
查表8-6得，表8-2得,于是
2）計(jì)算v帶的根數(shù)z
所以取4根。
3）計(jì)算單根v帶初拉力的最小值
由表8-3得A型帶的單位長度質(zhì)量
所以
14、
3.5計(jì)算壓軸力
3.6 V帶齒輪各設(shè)計(jì)參數(shù)附表
(1).各傳動(dòng)比
V帶
高速級(jí)齒輪
低速級(jí)齒輪
2.8
3.2
2.23
(2).各軸轉(zhuǎn)速n
(r/min)
(r/min)
(r/min)
(r/min)
342.86
107.14
48
48
(3). 各軸輸入功率 P
（kw）
（kw）
（kw）
(kw)
3.721
3.537
3.362
3.262
(4). 各軸輸入轉(zhuǎn)矩 T
(kNm)
(kNm)
(kNm)
(kNm)
103.64
315.28
668.34
668.34
15、
(5). 帶輪主要參數(shù)
小輪直徑（mm）
大輪直徑（mm）
中心距a（mm）
基準(zhǔn)長度（mm）
帶的根數(shù)z
125
355
582
1940
4
4 齒輪的設(shè)計(jì)
4.1高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的計(jì)算設(shè)計(jì)
4.1.1.選定高速級(jí)齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)
（1）按傳動(dòng)方案選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。
（2）輸送機(jī)為一般工作機(jī)械,故選用8級(jí)精度。
（3）材料選擇 ,有表10-1 選擇小齒輪材料為45Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS。大齒輪材料為45鋼（調(diào)制），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。
（4）選小
16、齒輪齒數(shù)， 則：取。
（5）初選螺旋角。
4.1.2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)
按式（10-21）計(jì)算
（1)確定公式內(nèi)的各項(xiàng)數(shù)值
①試選載荷系數(shù)
②查圖10-30選取區(qū)域系數(shù)
③由式10-21計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度
1=arctan(tann/cos)=arctan(tan20。/cos14。)=20.562。
at1=arccos[z1cos1/(z1+2han*cos)]=arcos[24cos20.562。/(24+21cos14。)]=29.974。
at2=arccos[z2cos1/(z2+2han*cos)]=arcos[77cos20.562。/(77+
17、21cos14。)]=24.495。
[ z1(tanat1-tant′)+ z2(tanat2- tant′)]/2=1.641
dz1tan=1.905
=0.670
④小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩
⑤表10-7選取齒寬系數(shù)。
⑥查圖10-21d，按齒面硬度查取齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限
小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限。
⑦查圖10-19得接觸疲勞壽命系數(shù)
⑧計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%，安全系數(shù)為S=1，
由式（10-14）
取和中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力,即
許用接觸應(yīng)力 =523
(2)計(jì)算
①計(jì)算小齒輪分度
18、圓直徑
=49.525mm
(3)調(diào)整小齒輪分度圓直徑
①計(jì)算圓周速度v==
②計(jì)算齒寬b
③計(jì)算載荷系數(shù)KH
查表10-2得：使用系數(shù)；
根據(jù)、8級(jí)精度，查圖10-8得動(dòng)載系數(shù)；
齒輪的圓周力:
Ft1=2T1/d1t=21.017105/49.525=4.107103 N
Ft1/b=14.107103/49.525=82.93 N/mm＜100 N/mm,查表10-3得齒間載荷分配系數(shù)=1.4
查表10-3得；
④查表10-4用插值法查得8級(jí)精度,小齒輪相對支承非對稱布置時(shí),,則載荷系數(shù)為
KH==11.101.41.419=2.185
查表10-13根
19、據(jù)、得：
故載荷系數(shù)
⑤由式10-12,可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑：
即相應(yīng)的齒輪模數(shù)
mn=d1cos/z1=2.380
4.1.3.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)
由式（10-17）試算齒輪模數(shù),即
（1）確定公式中的各參數(shù)值.
①試選載荷系數(shù)=1.3
②由式10-18,可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)
=arctan(tancost)=arctan(tan14。Cos20.562。)=13.140。
=/cos2=1.641/ cos213.140=1.730
=0.25+0.75/=0.25+0.75/1.730=0.778
③由式10-19,可得計(jì)算彎
20、曲疲勞強(qiáng)度得螺旋角系數(shù)
=1- /120。=1-1.90514。/120。=0.778
④計(jì)算.由當(dāng)量齒數(shù)=/cos3=24/cos314。=26.27,
=/cos3=77/cos314。=84.29
查圖10-17,地齒形系數(shù)=2.62, =2.22.由圖10-18查得應(yīng)力修正系數(shù)=1.6, =1.78.由圖10-24c查得小齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為.由圖10-22查得彎曲疲勞壽命系數(shù),取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4.由式10-14得
==0.0138
==0.0165
因?yàn)榇簖X輪的大于小齒輪,所以取==0.0165
（2）試算齒輪模數(shù).
=
(3)調(diào)整齒
21、輪模數(shù)
1)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備
①圓周速度.=/cos=1.56024/cos14。=38.586
②尺寬.=d=138.586=38.586
③齒高及寬高比/.
=(2an*+Cn*)=(21+0.25)1.560=3.51
/=38.586/3.51=10.99
2)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)
①根據(jù)=0.69,8級(jí)精度,由圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)=1.07
②由=2/=21.017105/38.586=5.271103,
/=15.271103/38.586=136.60/＞100/
查表10-3得載荷分配系數(shù)=1.4.
③由表10-4用插值法查得=1.462.
22、結(jié)合/=10.99查圖10-13,得=1.29,則載荷系數(shù)為==11.071.41.29=1.93
3)由式10-13,可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模
==1.560=1.780
對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)。故可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值，而按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑=58.883來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有
，
取 取
與互為質(zhì)數(shù)
4.1.4.幾何尺寸計(jì)算
（1）中心距計(jì)算
將
23、中心距圓整為125, .
（2）按圓整后的中心距修正螺旋角
。
由于值變化不大，故參數(shù)， k,不必再進(jìn)行修正
（3）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑
（4）計(jì)算齒輪寬度，
圓整后取
4.2 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)
4.2.1.選材
(1)選擇精度等級(jí)，材料及齒數(shù)。
小齒輪：40Cr調(diào)質(zhì)后表面淬火 ，硬度為280HBS
大齒輪：45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理，硬度為240HBS
根據(jù)傳動(dòng)方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，因運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器速度不高，故選用8級(jí)精度。
(2)初選齒數(shù)
初選小齒輪齒數(shù)為Z1=24 則
Z2=Z1?i1==53.52, 取=54
(3)初選螺旋角為
24、
壓力角=20。。
4.2.2.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)
（1）按式
①試選載荷系數(shù)=1.3,由圖10-20,查取區(qū)域系數(shù)=2.433
②由式10-21計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)
1=arctan(tann/cos)=arctan(tan20。/cos14。)=20.562。
at1=arccos[z1cos1/(z1+2han*cos)]=arcos[24cos20.562。/(24+21cos14。)]=29.974。
at2=arccos[z2cos1/(z2+2han*cos)]=arcos[54cos20.562。/(54+21cos14。)]=24.495。
[ z
25、1(tanat1-tant′)+ z2(tanat2- tant′)]/2=1.615
dz1tan=1.905
=0.678
③計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩
9.551063.47/107.14=3.09105/
④由式10-23可得螺旋角系數(shù),===0.985
⑥計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力,由圖10-23查取接觸疲勞壽命系數(shù)=0.90
=0.95,取失效概率為1﹪,安全系數(shù)=1, 由式（10-14）得
取和中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力,即
許用接觸應(yīng)力 =523
(2)計(jì)算
①計(jì)算小齒輪分度圓直徑
=73.895mm
(3)調(diào)整小齒輪分度圓直徑
①計(jì)算
26、圓周速度v==
②計(jì)算齒寬b
③計(jì)算載荷系數(shù)KH
查表10-2得：使用系數(shù)；
根據(jù)、8級(jí)精度，查圖10-8得動(dòng)載系數(shù)；
齒輪的圓周力:
Ft1=2T1/d1t=23.09105/73.895=8.363103 N
Ft1/b=18.363103/73.895=113.18 N/mm＞100 N/mm,查表10-3得齒間載荷分配系數(shù)=1.4
查表10-3得；
④查表10-4用插值法查得8級(jí)精度,小齒輪相對支承非對稱布置時(shí),,則載荷系數(shù)為
KH==11.101.41.419=2.185
故載荷系數(shù)
⑤由式10-12,可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑：
即相應(yīng)的齒
27、輪模數(shù)
mn=d1cos/z1=3.552
4.2.3.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)
由式（10-17）試算齒輪模數(shù),
（1）確定公式中的各參數(shù)值.
①試選載荷系數(shù)=1.3
②由式10-18,可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)
=arctan(tancost)=arctan(tan14。Cos20.562。)=13.140。
=/cos2=1.615/ cos213.140=1.703
=0.25+0.75/=0.25+0.75/1.703=0.0.690
③由式10-19,可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度得螺旋角系數(shù)
=1- /120。=1-1.90514。/120。=0.778
④計(jì)算
28、.由當(dāng)量齒數(shù)=/cos3=24/cos314。=26.27,
=/cos3=54/cos314。=59.108
查圖10-17,地齒形系數(shù)=2.62, =2.22.由圖10-18查得應(yīng)力修正系數(shù)=1.6, =1.78.由圖10-24c查得小齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為.由圖10-22查得彎曲疲勞壽命系數(shù),取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4.由式10-14得
==0.0138
==0.0165
因?yàn)榇簖X輪的大于小齒輪,所以取==0.0165
（2）試算齒輪模數(shù).
=
(3)調(diào)整齒輪模數(shù)
1)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備
①圓周速度.=/cos=2.26624/cos14
29、。=56.042
②尺寬.=d=156.042=56.042
③齒高及寬高比/.
=(2an*+Cn*)=(21+0.25)2.266=5.0985
/=56.042/5.0985=10.99
2)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)
①根據(jù)=0.314,8級(jí)精度,由圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)=1.07
②由=2/=23.09105/56.042=1.103104,
/=11.103104/56.042=196.77/＞100/
查表10-3得載荷分配系數(shù)=1.4.
③由表10-4用插值法查得=1.462.結(jié)合/=10.99查圖10-13,得=1.29,則載荷系數(shù)為==11.071.41.29
30、=1.93
3)由式10-13,可得按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模
==2.266=2.585
對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)。故可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值，而按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑=87.859來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有
，
取 取
與互為質(zhì)數(shù)
4.2.4.幾何尺寸計(jì)算
（1）中心距計(jì)算
將中心距圓整為125, .
（2）按圓整后的中心距修正螺旋角
。
由于值變化不大，故
31、參數(shù)， k,不必再進(jìn)行修正
（3）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑
（4）計(jì)算齒輪寬度，
圓整后取
（齒頂圓直徑齒根圓直徑，）
5傳動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)
5.1求出相應(yīng)的值
(1)求輸出軸上的功率P，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩
P=3.91KW =50.77r/min
=735.48N．m
⑵ 求作用在齒輪上的力
已知低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑為
=288
而 F=
F= F
F= Ftan=50180.256=1285N
圓周力F，徑向力F及軸向力F的方向如圖示:
⑶ 初步確定軸的
32、最小直徑
先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)課本取
輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑,為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)
查課本,選取
因?yàn)橛?jì)算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩,所以
查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》
選取LT7型彈性套柱銷聯(lián)軸器其公稱轉(zhuǎn)矩為1250Nm,半聯(lián)軸器的孔徑
初步選擇滾動(dòng)軸承.因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用,故選用圓錐滾子軸承.參照工作要求并根據(jù)選用型號(hào)為30212型.其尺寸dDTB=6011023.7522
33、
(4) 求軸上的載荷
首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖, 確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),
課程設(shè)計(jì)127頁.
對于30212型圓錐滾子軸承,a=22.4mm,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距.
傳動(dòng)軸總體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖:
5.2傳動(dòng)軸承的校核
(1) 按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度
根據(jù) d=64mm T=735.48
==
前已選軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。
查表15-1得[]=60MP
< [] 此軸合理安全
(2) 精確校核
34、軸的疲勞強(qiáng)度.
1> 判斷危險(xiǎn)截面
截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B無需校核.從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看,截面Ⅵ和Ⅶ處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重,從受載來看,截面C上的應(yīng)力最大.截面Ⅵ的應(yīng)力集中的影響和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同時(shí)軸徑也較大,故不必做強(qiáng)度校核.截面C上雖然應(yīng)力最大,但是應(yīng)力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也不必做強(qiáng)度校核,截面Ⅳ和Ⅴ顯然更加不必要做強(qiáng)度校核.由第3章的附錄可知,鍵槽的應(yīng)力集中較系數(shù)比過盈配合的小，因而,該軸只需膠合截面Ⅶ左右兩側(cè)需驗(yàn)證即可.
2> 截面Ⅶ左側(cè)。
抗彎系數(shù) W=0.1=0.1=21600
35、
抗扭系數(shù) =0.2=0.2=432000
截面Ⅶ的右側(cè)的彎矩M為
截面Ⅳ上的扭矩為 =735.48
截面上的彎曲應(yīng)力
截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力
==
軸的材料為45鋼。調(diào)質(zhì)處理。
由課本表15-1查得：
因
經(jīng)插入后得
2.0 =1.32
軸性系數(shù)為
=0.85
K=1+=1.82
K=1+（-1）=1.27
所以
綜合系數(shù)為： K=2.8
K=1.64
碳鋼的特性系數(shù) 取0.1
取0.05
安全系數(shù)
S=26
36、.91
S13.79
≥S=1.5 所以它是安全的
3>截面Ⅳ右側(cè)
抗彎系數(shù) W=0.1=0.1=26214.4
抗扭系數(shù) =0.2=0.2=52428.8
截面Ⅳ左側(cè)的彎矩M為 M=78716.3
截面Ⅳ上的扭矩為 =735480
截面上的彎曲應(yīng)力
截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力
==K=0
K=
所以
綜合系數(shù)為：
K=2.8 K=1.62
碳鋼的特性系數(shù)
取0.1 取0.05
安全系數(shù)
S=31.83
S13.26
≥S=1.5 所以它是安全的
5.3軸上
37、零件的周向定位
齒輪，半聯(lián)軸器與軸的軸向定位均采用平鍵連接。根據(jù)由課程設(shè)計(jì)P122表14-24查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，；同樣，齒輪與軸的聯(lián)接，選用平鍵為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的。
5.4確定軸上圓角和倒角尺寸
參考表15-2，取軸端倒角為，各軸肩處的圓角半徑為2.0
5.5輸入軸的設(shè)計(jì)和相關(guān)參數(shù)
5.5.1輸入軸的設(shè)計(jì)
圖5-2
5.5.2輸入軸(高速軸)的相關(guān)參數(shù)
輸入軸上的功率，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩
=3.721 Kw =342.86 r/min =103.64 N．M =62.41mm F=
F= F
F= Ftan
38、=1241.640.236=292.82N
選取軸的材料為45剛,調(diào)質(zhì)處理，取，于是得
。
I-II軸上的平鍵為。
5.6中間軸的設(shè)計(jì)和相關(guān)參數(shù)
5.6.1中間軸的設(shè)計(jì)
圖5-3
5.6.2 中間軸的相關(guān)參數(shù)
F=
F= F
F= Ftan=1681.57N
選取軸的材料為45剛,調(diào)質(zhì)處理，取，于是得
II-III軸上平鍵為 ，
IV-V軸上平鍵為 。
6校核
6.1 輸出軸上的鍵的強(qiáng)度校核
I-II軸上的鍵，L=70mm連接強(qiáng)度計(jì)算，根據(jù)式
查表得，因?yàn)?，故鍵槽的強(qiáng)度足夠。
VI-VII軸
39、上的鍵，L=80mm 連接強(qiáng)度計(jì)算，根據(jù)式
查表得，因?yàn)椋舒I槽的強(qiáng)度足夠。
其它軸上的鍵的驗(yàn)算方法同上，經(jīng)過計(jì)算可知它們均滿足強(qiáng)度要求。
6.2軸承的強(qiáng)度校核
6.2.1 輸出軸軸承的校核
軸上齒輪受力情況如圖所視
切向力
徑向力
軸向力
圖7-1
所以，
同理，
取
同理,
該軸可以滿足設(shè)計(jì)要求
7箱體的設(shè)計(jì)及其附件的選擇
7.1 箱體的設(shè)計(jì)
箱座壁厚：，取 。
箱蓋壁厚：，取。
箱座、箱蓋、凸緣的厚度：b=b1=,取b=b1=12mm
箱底座凸緣的厚度：
40、b2=2.5，b2=20mm
箱座、箱蓋的肋厚：取m=8mm
地腳螺釘?shù)闹睆剑?
取df=20mm；數(shù)目：n=4
軸承旁聯(lián)接螺栓的直徑：，d1=14；
箱蓋、箱座聯(lián)接螺栓的直徑：，取d2=10 mm，間距
L=150-200mm
軸承蓋螺釘?shù)闹睆剑海3=8 mm；
窺視孔蓋板螺釘?shù)闹睆剑?，取d4=6mm;
定位銷直徑：d=10mm
軸承旁凸臺(tái)的半徑：
至箱外壁的距離：
至凸緣邊緣的距離：。
外箱壁到軸承座端面的距離：=42mm。
齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離：，?。?12mm。
齒輪端面與內(nèi)箱壁距離：，?。?16mm。
軸承蓋外徑：（其中，D為軸承外徑，為軸承蓋螺釘
41、的直徑）。
高速軸：
中間軸：
低速軸：
7.2聯(lián)軸器的選擇
,所以聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩查表14-1，取，則，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5014-1995，選用HL4型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為1250，半聯(lián)軸器的孔徑，半聯(lián)軸器的長度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度。
7.3軸承的選擇
高速軸：圓錐滾子軸承30207 GB/T 297-1994，d=35mm,D=72mm,T=18.25mm,B=17mm,c=15mm；
中間軸：圓錐滾子軸承3020 GB/T 297-1994，d=35mm,D=72mm,T=18.25mm,B=17mm,c=15mm；
低速軸：圓錐滾子軸承30211
42、 GB/T 297-1994, d=60mm,D=110mm,T=23.75mm,B=22mm,c=19mm。
7.4潤滑方式的選擇
7.4.1高速級(jí)齒輪的圓周速
v==,
所以，軸承采用脂潤滑；高速級(jí)小齒輪處用封油盤。
7.4.2滾動(dòng)軸承的潤滑
采用脂潤滑，并在靠近箱體內(nèi)壁處加封油盤。
7.4.3齒輪的潤滑
因齒輪的圓周速度<12 m/s，所以采用浸油潤滑的潤滑方式。高速齒輪浸入油里約為0.7個(gè)齒高，但不小于10mm，低速級(jí)齒輪浸入油高度約為1個(gè)齒高（不小于10mm），1/6齒輪。
7.4.4密封方式選取
選用凸緣式端蓋，易于調(diào)整軸承間隙，采用端蓋安裝氈圈油封實(shí)現(xiàn)密封。
43、
軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承外徑?jīng)Q定
7.5 減速器附件的選擇
1）通氣器：由于在外界使用，有粉塵，選用通氣室采用M161.5
2）油面指示器：選用油標(biāo)尺，規(guī)格M12
3）起吊裝置：采用箱蓋吊耳，箱座吊鉤
4）放油螺塞裝置：選用外六角細(xì)牙螺塞及墊片M161.5
5）窺視孔及視孔蓋：選用板結(jié)構(gòu)的視孔蓋
6）鍵的選擇：選普A型通平鍵，鑄鐵鍵，所有齒輪與軸的聯(lián)接中可采用此平鍵。
設(shè)計(jì)小結(jié)
在設(shè)計(jì)過程中用了《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》《機(jī)械設(shè)計(jì)》等書進(jìn)行設(shè)計(jì)，翻閱了學(xué)過的各種關(guān)于力學(xué)，制圖，公差方面的書籍,如:《理論力學(xué)》《材料力學(xué)》《機(jī)械制圖》《機(jī)械原理》，綜合運(yùn)用了這
44、些知識(shí)，尤其是在計(jì)算機(jī)軟件CAD 方面的運(yùn)用，深切感到計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)給設(shè)計(jì)人員帶來的方便，各種設(shè)計(jì)，計(jì)算，制圖全套完成。
由于是第一次做全套設(shè)計(jì)工作，在設(shè)計(jì)過程中出現(xiàn)了多次計(jì)算錯(cuò)誤，其次在線形，制圖規(guī)格，零件設(shè)計(jì)中的計(jì)算中也出現(xiàn)了多次錯(cuò)誤，設(shè)計(jì)說明書的排版也難免混亂，等等。對圖層，線形不熟悉甚至根本不確定自己畫出的線實(shí)際上是什么概念都不知道 ，對于各種線寬度，更沒有實(shí)際的概念。標(biāo)注也較混亂，畢竟是第一次做整個(gè)設(shè)計(jì)工作，沒有經(jīng)驗(yàn)吧。
這次設(shè)計(jì)的目的是掌握機(jī)械設(shè)計(jì)規(guī)律，綜合運(yùn)用學(xué)過的知識(shí)，通過設(shè)計(jì)計(jì)算，繪圖以及運(yùn)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)范設(shè)計(jì)手冊等有關(guān)設(shè)計(jì)資料進(jìn)行全面的機(jī)械設(shè)計(jì)技能訓(xùn)練。目的已經(jīng)達(dá)到，有
45、許多要求、標(biāo)準(zhǔn)心中雖然明確理解掌握但是要全力，全面的應(yīng)用在實(shí)際中，還有待于提高水平。
參考資料
[1]《機(jī)械設(shè)計(jì)》，高等教育出版社，濮良貴，紀(jì)名剛主編，2006年5月第八版；
[2]《簡明機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊》，機(jī)械工業(yè)出版社，胡家秀主編，2006年第1版；
[3]《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》，機(jī)械工業(yè)出版社，陸玉主編，2008年6月第四版；
[4] 《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊》，國防工業(yè)出版社，張龍主編2006年5月第一版。
西安文理學(xué)院2011級(jí)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化1班 第43頁
帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置 課程設(shè)計(jì)
