《75t循環(huán)流化床鍋爐詳細(xì)參數(shù)說明書》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《75t循環(huán)流化床鍋爐詳細(xì)參數(shù)說明書（60頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、目 錄 技術(shù)部分 一、太鍋集團(tuán)開發(fā)的低耗能CFB技術(shù)介紹 4 二、技術(shù)規(guī)范 9 1、總則 9 2、貨物需求一覽表 9 三、技術(shù)規(guī)格 10 1、鍋爐安裝條件 10 2、鍋爐運行條件 10 3、鍋爐主要技術(shù)數(shù)據(jù) 10 4、技術(shù)部分內(nèi)容 20 5、專題論述 27 6、包裝及運輸 37 7、驗收和保管 37 8、鍋爐保證值條件 37 四、供貨范圍 39 1、一般要求 39 2、供貨范圍 39 五、技術(shù)資料及交付進(jìn)度 42 1、投標(biāo)書文件與圖紙資料 42 2、配合電站設(shè)計提供的資料與圖紙 42 六、設(shè)計說明書 44 1、前言 46 2、鍋爐設(shè)計條件及性

2、能數(shù)據(jù) 46 3、鍋爐總體及系統(tǒng) 48 4、主要部件 53 5、防磨措施 57 6、密封 57 7、嚴(yán)密性試驗 58 8、鍋爐安裝及運行要求 58 9、特別說明 58 附：太鍋集團(tuán)75T/H產(chǎn)品圖紙 技 術(shù) 部 分 TGJT 太原鍋爐集團(tuán)開發(fā)的低能耗循環(huán)流化床技術(shù)介紹 太鍋集團(tuán)和清華大學(xué)合作，深入分析了常規(guī)循環(huán)流化床鍋爐面臨的問題和挑戰(zhàn)，提出了低能耗循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計理論和方法，形成了低能耗循環(huán)流化床鍋爐全套設(shè)計導(dǎo)則，完成了低能耗循環(huán)流化床鍋爐的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計，首臺

3、低能耗產(chǎn)品在山西離石大土河熱電廠已運行兩年，運行結(jié)果及測試數(shù)據(jù)均表明，低能耗能型循環(huán)流化床鍋爐與常規(guī)產(chǎn)品比較： 節(jié)電30%以上 節(jié)煤3-6% 性能優(yōu)異，可靠性高，連續(xù)運行時間為5000h,年運行時間8000h. 低能耗型循環(huán)流化床鍋爐代表了流化床技術(shù)發(fā)展的最新方向，該技術(shù)在我公司75t/h級別、130t/h級別、220t/h級別以及更大容量循環(huán)流化床鍋爐都得到了應(yīng)用，顯示出強(qiáng)大的技術(shù)優(yōu)越性。 一、CFB鍋爐面臨的問題和對策 1.CFB鍋爐三大突出優(yōu)點 CFB鍋爐相比煤粉爐而言，具有燃料適應(yīng)性廣、環(huán)保性能優(yōu)異、負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍寬廣三大突出優(yōu)點，正是憑借這些技術(shù)優(yōu)勢，近二十年來，循環(huán)流化

4、床燃燒技術(shù)得到飛速發(fā)展，在國內(nèi)中小容量鍋爐機(jī)組中取得了不可替代的市場地位，成為了國際上公認(rèn)的商業(yè)化程度最好的潔凈煤燃燒技術(shù)。 2.CFB鍋爐面臨的兩大問題 2.1 可靠性 對于CFB鍋爐運行的安全可靠性而言，盡管在解決了磨損、耐火材料、輔機(jī)系統(tǒng)三大問題后，CFB鍋爐的可用率得到很大提高，但總體上與煤粉爐相比仍然有一定差距。 2.2 經(jīng)濟(jì)性 CFB鍋爐運行的經(jīng)濟(jì)性與煤粉爐相比仍然有較大差距，如CFB鍋爐煤耗高于煤粉爐1-3個百分點，廠用電率高于煤粉爐2-3個百分點。CFB鍋爐主要輔機(jī)的功率比普通煤粉爐高出一倍多，使機(jī)組的廠用電率比較高，平均達(dá)到9％左右，這其中有鍋爐本體結(jié)構(gòu)設(shè)計方面的

5、問題，同時也有系統(tǒng)布置復(fù)雜、輔機(jī)選配不合理方面的原因。 3.CFB鍋爐技術(shù)發(fā)展對策 3.1 CFB鍋爐能否在以上兩個方面特別是運行的經(jīng)濟(jì)性方面實現(xiàn)突破是國際循環(huán)流化燃燒技術(shù)的重大課題。CFB鍋爐的理論研究和產(chǎn)品開發(fā)如果不能有所突破，CFB鍋爐的發(fā)展將受到嚴(yán)峻挑戰(zhàn)。 3.2 清華大學(xué)在總結(jié)了CFB鍋爐設(shè)計理論的基礎(chǔ)上提出了低能耗型CFB鍋爐“定態(tài)設(shè)計”理論模型，從機(jī)理上闡明了解決循環(huán)流化床鍋爐兩大難題的技術(shù)方向及具體技術(shù)措施，形成了指導(dǎo)低能耗型循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)品開發(fā)的全套設(shè)計導(dǎo)則及計算方法。 3.3 太鍋集團(tuán)應(yīng)用低能耗型CFB鍋爐設(shè)計導(dǎo)則和計算方法，開發(fā)出了75-480t/h節(jié)能

6、型CFB鍋爐系列產(chǎn)品，首臺75t/h級別節(jié)能型產(chǎn)品已于2006年1月投入運行，并于2007年6月進(jìn)行了詳細(xì)的現(xiàn)場測試。測試數(shù)據(jù)表明：節(jié)能型CFB鍋爐產(chǎn)品在運行的可靠性和經(jīng)濟(jì)性方面均實現(xiàn)了重大突破。 二、低能耗型CFB鍋爐設(shè)計理論和方法 1. 低能耗型CFB鍋爐理論基礎(chǔ) 1.1 低能耗型CFB鍋爐的技術(shù)優(yōu)勢就是節(jié)煤、節(jié)電和高可靠性，技術(shù)關(guān)鍵就是在低床壓運行時，要維持爐膛物料濃度和流經(jīng)分離器的循環(huán)物料量基本不變。對75t/h級別CFB鍋爐而言，床壓降降低到3kPa，不影響到鍋爐的傳熱性能。 1.2 傳統(tǒng)觀念存在誤區(qū),認(rèn)為：鍋爐床壓降的高低對循環(huán)量的影響很大，從而對爐內(nèi)傳熱及鍋爐負(fù)荷產(chǎn)生較

7、大影響。實際上，床壓降的提高對傳熱的貢獻(xiàn)很小，而爐膛中下部物料濃度的增加必然帶來磨損的加劇、風(fēng)機(jī)電耗的增加等不利影響。 1.3 床存量降低后，二次風(fēng)區(qū)域物料濃度降低，二次風(fēng)穿透擾動效果增強(qiáng)，爐膛上部氣固混合效果得以改進(jìn)，提高了鍋爐燃燒效率，降低了鍋爐機(jī)組的供電煤耗。 1.4 床存量降低后，物料流化需要的動力減小，鍋爐一、二次風(fēng)機(jī)的壓頭降低，風(fēng)機(jī)電耗下降，從而降低鍋爐機(jī)組的廠用電率。 1.5 床存量降低后，爐膛下部物料濃度大幅度減小，從而可以減輕爐膛下部濃相區(qū)特別是防磨層與膜式壁交界處的磨損，提高鍋爐機(jī)組的可用率 2. 低能耗型CFB鍋爐流態(tài)確定 2.1 “定態(tài)設(shè)計”理論解決了開發(fā)低

8、能耗型CFB鍋爐的基礎(chǔ)問題，即流態(tài)如何選擇的問題，因為CFB鍋爐技術(shù)研發(fā)一旦選定流態(tài)，有關(guān)床內(nèi)物料質(zhì)量、循環(huán)量、物料沿床高濃度分布、相應(yīng)傳熱系數(shù)沿床高的分布、燃燒份額的分布等設(shè)計數(shù)據(jù)均需要從工程實踐中逐步積累，并需要匹配相應(yīng)的結(jié)構(gòu)及輔機(jī)系統(tǒng)來保證，再更動流態(tài)十分困難。 2.2 低能耗型爐內(nèi)流化狀態(tài)在實際運行過程中具有可控性，當(dāng)發(fā)生循環(huán)量或物料濃度漂移時，可以通過調(diào)整床存量而保持設(shè)計的流化狀態(tài)不變。 3. 低能耗型CFB鍋爐性能計算 3.1 低能耗型CFB鍋爐性能計算采用了清華大學(xué)編制的“熱力性能計算”軟件。清華大學(xué)以定態(tài)設(shè)計理論為基礎(chǔ)，研究總結(jié)了國內(nèi)外數(shù)百臺循環(huán)流化床鍋爐的實際運行工況及

9、相應(yīng)煤種的大量數(shù)據(jù)，完成了以我國燃煤條件為基礎(chǔ)編制的最佳狀態(tài)參數(shù)的“熱力性能計算”軟件。 3.2 應(yīng)用這一軟件計算出的鍋爐各種結(jié)構(gòu)參數(shù)，充分考慮了環(huán)境地質(zhì)條件、燃料、脫硫、鍋爐汽水參數(shù)、司爐運行操作等各種因素的影響，成為鍋爐設(shè)計時最基本的計算數(shù)據(jù)。 3.3 該軟件在太鍋35t/h、75t/h、130t/h、260t/h、480t/h鍋爐產(chǎn)品上應(yīng)用，獲得成功 4. 低能耗型CFB鍋爐設(shè)計導(dǎo)則 低能耗型CFB鍋爐采用低床壓運行方式以及相應(yīng)的流態(tài)確定后，太鍋和清華大學(xué)一起，建立了一整套具有自主知識產(chǎn)權(quán)的設(shè)計導(dǎo)則，包括: 鍋爐各類性能及結(jié)構(gòu)計算軟件； 鍋爐整體結(jié)構(gòu)布置及

10、受熱面安排準(zhǔn)則； 主要部件基本結(jié)構(gòu)尺寸準(zhǔn)則； 防磨密封膨脹技術(shù)準(zhǔn)則； 爐墻設(shè)計準(zhǔn)則； 煙風(fēng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計準(zhǔn)則； 燃料基配準(zhǔn)則； 輔機(jī)系統(tǒng)設(shè)計選配準(zhǔn)則等等。 依據(jù)這些準(zhǔn)則和規(guī)范，太鍋形成了多項專利和專有技術(shù) 三、低能耗型CFB鍋爐產(chǎn)品結(jié)構(gòu)特征 1.產(chǎn)品開發(fā)的總體狀況 1.1 太鍋和清華大學(xué)合作開發(fā)的低能耗型的75-480t/h CFB鍋爐產(chǎn)品系列采用高溫絕熱旋風(fēng)分離的主流爐型，產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計采用了多項專利和專有技術(shù)。 1.2 應(yīng)用低能耗型技術(shù)的鍋爐在整體布置、熱量分配和部件方面均有不同，同時采用了一系列的結(jié)構(gòu)變化。從而

11、保證鍋爐在較低風(fēng)室風(fēng)壓下仍能達(dá)到相同的傳熱需要并在流態(tài)遷移后對燃燒產(chǎn)生積極的影響。 1.3 對鍋爐核心部件結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，保證流化床內(nèi)的物料達(dá)到要求的“品質(zhì)”和“數(shù)量”，是節(jié)能型CFB鍋爐最根本的結(jié)構(gòu)保證。 1.4 核心部件的優(yōu)化都從系統(tǒng)的角度考慮問題，部件之間相互關(guān)聯(lián)、協(xié)調(diào)配合，共同支撐著系統(tǒng)高效可靠的運轉(zhuǎn) 2.爐膛結(jié)構(gòu)優(yōu)化 2.1 按照清華大學(xué)定態(tài)理論確定的流態(tài)選取爐膛煙氣流速和爐膛出口煙氣中的物料攜帶量； 2.2 爐膛頂部采用失速區(qū)防磨結(jié)構(gòu)； 2.3 給煤管和二次風(fēng)管等與膜式壁采用廠內(nèi)預(yù)制式連接密封結(jié)構(gòu)； 2.4 爐膛下部交界處采用系統(tǒng)性防磨措施與讓管結(jié)構(gòu)相結(jié)合的方式； 2

12、.5 規(guī)范爐膛內(nèi)煙氣溫度壓力測點的結(jié)構(gòu)及位置； 2.6 爐膛出煙口結(jié)構(gòu)的設(shè)計充分考慮了爐內(nèi)煙氣流場的分布并兼顧分離器入口煙道的優(yōu)化設(shè)計。 3.低阻力、不漏渣的風(fēng)帽結(jié)構(gòu) 3.1 風(fēng)帽設(shè)計吸取引進(jìn)型鐘罩式風(fēng)帽不漏渣的結(jié)構(gòu)特點，克服其容易磨損、阻力大和更換困難的缺點。 3.2 在風(fēng)帽中增加易更換夾套，采取合理的風(fēng)帽直徑和風(fēng)帽小孔結(jié)構(gòu)型式，選取合理的風(fēng)帽阻力，風(fēng)帽磨損后只需更換夾套和風(fēng)帽頭，縮短了檢修周期，減小了檢修費用。 3.3 該風(fēng)帽為太鍋專利技術(shù)。 4.二次風(fēng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化 4.1 優(yōu)化二次風(fēng)在爐膛四周的布置位置； 4.2 優(yōu)化二次風(fēng)布置層數(shù)及噴口結(jié)構(gòu)形式； 4.3 優(yōu)化不同區(qū)域二

13、次風(fēng)量的配置； 4.4 優(yōu)化二次風(fēng)口的數(shù)量及噴口流速； 4.5 根據(jù)不同燃料特性優(yōu)化選取二次風(fēng)比例 5.分離器結(jié)構(gòu)優(yōu)化 5.1 優(yōu)化分離器的結(jié)構(gòu)模型； 5.2 分離器進(jìn)口煙道采用足夠長的加速段并優(yōu)化其高寬比； 5.3 分離器中心筒采用偏置、縮徑等一系列結(jié)構(gòu)措施； 5.4 分離器圓筒截面根據(jù)優(yōu)選的煙氣上升流速來確定； 5.5 錐體角度尺寸與煙氣流場相協(xié)調(diào)，同時與料腿結(jié)構(gòu)相匹配。 6.低阻力、大流率、小風(fēng)量回料裝置 6.1 優(yōu)化回料裝置的物料流動模型和回料閥阻力； 6.2 優(yōu)化回料腿物料下降流速以及料腿直徑； 6.3 優(yōu)化返料隔墻結(jié)構(gòu)形式及尺寸； 6.4 優(yōu)化水平回料通

14、道結(jié)構(gòu)形式及尺寸； 6.5 按照清華大學(xué)繪制的《回料立管負(fù)壓差移動床流動流譜》對返料風(fēng)系統(tǒng)及返料風(fēng)量進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計和選取。 6.6 回料裝置為太鍋專利技術(shù)。 7.尾部煙道結(jié)構(gòu)優(yōu)化 7.1 分離循環(huán)燃燒系統(tǒng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化后，對尾部煙道結(jié)構(gòu)進(jìn)行相應(yīng)的優(yōu)化； 7.2 尾部煙道結(jié)構(gòu)及受熱面排布與循環(huán)燃燒系統(tǒng)的設(shè)計相匹配，確保在尾部受熱面不會出現(xiàn)磨損的同時又能很好的避免積灰，保證尾部受熱面高效地進(jìn)行換熱。 8.提高鍋爐部件的廠內(nèi)裝配率 8.1 為最大限度的減小現(xiàn)場安裝質(zhì)量不能保證給鍋爐運行帶來的隱患，太鍋集團(tuán)秉承在廠內(nèi)進(jìn)行最大化裝配的設(shè)計理念。 8.2 對鍋爐的一些關(guān)鍵部件，如水冷床、膜式壁密

15、封塞塊、爐膛出煙口、膜式壁的讓管、爐墻護(hù)架等采用整體出廠的方式。 9.系統(tǒng)及輔機(jī)選配優(yōu)化 9.1 對一二次冷熱風(fēng)系統(tǒng)、返料風(fēng)系統(tǒng)、引風(fēng)系統(tǒng)、給煤系統(tǒng)、石灰石脫硫系統(tǒng)、出渣系統(tǒng)等進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計。 9.2 對一二次風(fēng)機(jī)、羅茨風(fēng)機(jī)、給煤機(jī)、冷渣器、吹灰器、耐磨耐火材料等提出選型規(guī)范。 結(jié)論：太鍋集團(tuán)與清華大學(xué)合作開發(fā)出了低能耗型CFB鍋爐產(chǎn)品，新一代產(chǎn)品突破了常規(guī)產(chǎn)品面臨的可靠性和經(jīng)濟(jì)性方面的瓶頸問題，顯示了節(jié)煤、節(jié)電和高可靠性的突出優(yōu)點，代表了CFB鍋爐產(chǎn)品技術(shù)發(fā)展的最新方向，該技術(shù)應(yīng)用于75級別、130級別、220級別及更大容量CFB鍋爐后，將顯示其更強(qiáng)大的生命力和技術(shù)優(yōu)越性，必將從根本上

16、解決種種弊端，為廣大用戶帶來更大的經(jīng)濟(jì)效益。 一 、技術(shù)規(guī)范 1、 總則 1.1. 本投標(biāo)書適用于************鍋爐項目，安裝1臺12MW背壓式汽輪發(fā)電機(jī)組和3臺75t/h次中溫次高壓循環(huán)流化床鍋爐。鍋爐為半露天布置。對設(shè)備的功能、設(shè)計、結(jié)構(gòu)、性能、安裝和試驗等方面提出技術(shù)要求。 1.2. 太原鍋爐集團(tuán)有限公司在本投標(biāo)書提出了最低限度的技術(shù)要求，并未規(guī)定所有的技術(shù)要求和適用的標(biāo)準(zhǔn)，本公司提供滿足本規(guī)范書和標(biāo)準(zhǔn)要求的高質(zhì)量產(chǎn)品及其服務(wù)。對國家有關(guān)安全、環(huán)保等強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)，必須滿足其要求。 1.3. 本投標(biāo)書與招標(biāo)方規(guī)范書的偏差表示在投標(biāo)文件中的 “差異表”中。 1.4. 本公

17、司執(zhí)行招標(biāo)方規(guī)范書所列標(biāo)準(zhǔn)。有矛盾時，按較高標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。 1.5. 合同簽訂后按本規(guī)范（設(shè)備監(jiān)造、檢驗和性能驗收實驗）的要求，本公司提出合同設(shè)備的設(shè)計、制造、檢驗/試驗、裝配、安裝、調(diào)試、試運、試驗、運行和維護(hù)等標(biāo)準(zhǔn)清單給招標(biāo)方，由招標(biāo)方確認(rèn)。 1.6. 本公司提供能充分說明投標(biāo)方案、技術(shù)設(shè)備特點的有關(guān)資料、圖紙供招標(biāo)方參考。 2、貨物需求一覽表 貨物名稱 規(guī)格型號 數(shù)量 交貨期 交貨地點 75T/H 循環(huán)流化床次高壓中溫鍋爐 TG-75/5.29-M 3臺 項目現(xiàn)場 二、技術(shù)規(guī)格 1.鍋爐安裝條件 1.1安裝位置：

18、******************。 1.2安裝臺數(shù)：3臺 1.3環(huán)境條件 1.4設(shè)備布置方式：橫向 露天布置 1.5操作平臺標(biāo)高：7m 2.鍋爐運行條件 2.1運行方式：定壓運行。 2.2給水溫度：104℃。 2.3運行時間：鍋爐在投產(chǎn)后的第一年內(nèi)，鍋爐連續(xù)運行時間4000小時，年運行小時數(shù)要求不小于7500小時。 3.鍋爐主要技術(shù)數(shù)據(jù) 內(nèi)容 單位 投標(biāo)數(shù)據(jù) 蒸發(fā)量 T/h 75 工作壓力 Mpa 5.29 蒸汽溫度 ℃ 450℃ 給水溫度 ℃ 104℃ 減溫方式 / 噴水減溫 點火方式 / 床下油點火 排煙溫度 ℃ 13

19、8℃ 鍋爐效率 % 89.2﹪ 適用燃料 混煤 燃料低位熱值 KJ/Kg 脫硫方式 爐內(nèi)脫硫 一次風(fēng)溫度 ℃ 142℃ 二次風(fēng)溫度 ℃ 142℃ 負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍 % 30-110 運轉(zhuǎn)層標(biāo)高 m 7 鍋筒中心標(biāo)高 m 29.5 前后柱中心距 m 13.7 左右柱中心距 m 7.5 鍋爐設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù) 名 稱 單 位 數(shù) 值 1、鍋筒 設(shè)計壓力 MPa.g 5.82 最高工作壓力 MPa.g 6.23 汽包內(nèi)徑 mm 1500 汽包外徑 mm 1608 汽包直段

20、長度 mm 8200 汽包總長度 mm 9950 汽包中心標(biāo)高 m 29.5 汽包材質(zhì) 20g/GB713 蒸汽凈化裝置型 給水清洗 汽包水容量 m3 6.72 2、燃燒室 爐膛型式 全密封膜式水冷壁 爐膛尺寸（寬，深，高） mm 6230313022010 爐膛容積 m3 429.2 爐膛總受熱面積 m2 444.5 爐膛設(shè)計計算截面面積 m2 19.5 爐膛出口溫度（B-MCR） ℃ 914 3、水冷壁 水冷壁設(shè)計壓力 MPa.g 5.9 水冷壁循環(huán)方式 自然循環(huán) 水冷壁管管型

21、 φ515 水冷壁管外徑 mm 51 水冷壁管壁厚 mm 5 水冷壁管材質(zhì) 20G/GB5310 下降管外徑 325 下降管壁厚 mm 12 下降管材質(zhì) mm 20G/GB5310 下降分配水管外徑 mm 108 下降分配水管壁厚 mm 5 下降分配水管材質(zhì) 20G/GB5310 下降管與上升管的截面比 59.4 傳熱惡化臨界熱負(fù)荷與設(shè)計選用的最大熱負(fù)荷的比值 1.25 4、過熱器 過熱器設(shè)計壓力 MPa.g 5.57 過熱器噴水減溫水量 t/h 2.3 高溫過熱器受熱面積 m2 194

22、 高溫過熱器片數(shù) 片 37 高溫過熱器后煙溫 ℃ 749 低溫過熱器受熱面積 m2 402.6 低溫過熱器片數(shù) 片 37 低溫過熱器后煙溫 ℃ 524.25 過熱器受熱面積總計 m2 596.6 維持額定主汽溫的最低負(fù)荷 % 35 過熱器總壓降（B-MCR） MPa. 0.5 各級過熱器出口汽溫（B-MCR） ℃ 450/397.5 調(diào)溫方式 一級噴水減溫 5、省煤器 設(shè)計壓力（B-MCR） MPa.g 5.8 設(shè)計進(jìn)口溫度（B-MCR） ℃ 150 設(shè)計出口溫度（B-MCR） ℃ 254.5 受熱面積

23、（蛇形管） m2 1146.9 省煤器壓降（B-MCR） MPa. 0.45 進(jìn)口煙氣流速（B-MCR） m/s 7.2 出口煙氣流速（B-MCR） m/s 5.7 省煤器管外徑 mm 32 省煤器管內(nèi)徑 mm 26 省煤器管節(jié)矩 mm 80/38 省煤器管材質(zhì) 20G/GB5310 省煤器管的防磨設(shè)施 防磨護(hù)瓦 6、空氣預(yù)熱器 型式 立式管箱 數(shù)量 2 入口煙氣溫度（B-MCR） ℃ 322.8 出口煙氣溫度（B-MCR） ℃ 139 入口空氣溫度（B-MCR） ℃ 20 一次風(fēng)出口溫度（B

24、-MCR） ℃ 140 二次風(fēng)出口溫度（B-MCR） ℃ 140 投運一年內(nèi)的漏風(fēng)系數(shù) 0.03 投運一年后的漏風(fēng)系數(shù) 0.06 高溫段傳熱元件面積 m2 1988.2 7、安全閥 汽包安全閥型式 全啟型 汽包安全閥臺數(shù) 臺 1 汽包安全閥公稱直徑 mm 100 汽包安全閥喉部直徑 mm 65 汽包安全閥排汽量（每臺） kg/h 68068 汽包安全閥起座壓力 MPa.g 6.17 汽包安全閥回座壓力 MPa.g 5.9 汽包安全閥制造廠家 杭閥 過熱器出口安全閥型式 全啟型 過熱器出口安全

25、閥臺數(shù) 臺 1 過熱器出口安全閥公稱直徑 mm 100 過熱器出口安全閥喉部直徑 mm 65 過熱器出口安全閥排汽量（每臺） kg/h 48513 過熱器出口安全閥起座壓力 MPa.g 5.6 過熱器出口安全閥回座壓力 MPa.g 5.3 過熱器出口安全閥制造廠家 杭閥 鍋爐熱力特性（B-MCR工況） 排煙損失： q2= 5.01 % 化學(xué)不完全燃燒損失： q3= 0 % 機(jī)械不完全燃燒損失： q4=3.51 % 散熱損失： q5=1.19 % 爐渣物理熱損失：

26、 q6=1.09 % 計算熱效率（按低位發(fā)熱量）89.2 % 保證熱效率（按低位發(fā)熱量）89 % 鍋爐飛灰份額： % 爐渣含碳量（保證值）： % 飛灰含碳量（保證值）： % 脫硫效率（鈣硫摩爾比為2時的保證值）： 85% 3.1鍋爐簡介 本鍋爐燃用混煤。采用循環(huán)流化床燃燒方式，通過爐內(nèi)加石灰石脫硫。鍋爐露天布置，運轉(zhuǎn)層標(biāo)高7米。鍋爐構(gòu)架全部為金屬結(jié)構(gòu)。 3.2設(shè)計規(guī)范和技術(shù)依據(jù) ——1996版《蒸汽鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》 ——JB/T6696-1993《電

27、站鍋爐技術(shù)條件》 ——DL/T5047-2005《電力建設(shè)施工及驗收技術(shù)規(guī)范》（鍋爐機(jī)組篇） ——GB12145-2008《火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動力設(shè)備水汽質(zhì)量》 ——GB10184-1988《電站鍋爐性能實驗規(guī)程》 ——GB13223-2003《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》 ——GB13271-2001《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》 等現(xiàn)行有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)。 其中設(shè)計技術(shù)依據(jù)： ——鍋爐熱力計算按《鍋爐機(jī)組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法》 ——強(qiáng)度計算按GB9222-2008《水管鍋爐受壓元件強(qiáng)度計算》 ——水動力計算按《電站鍋爐水動力計算方法》 ——煙風(fēng)阻力計算按《鍋爐設(shè)備空氣動力計算標(biāo)準(zhǔn)方法

28、》 等現(xiàn)行鍋爐專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。 本技術(shù)規(guī)格中的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)如有更新版本，以最新版本為準(zhǔn)。 3.3 供用戶資料 根據(jù)《蒸汽鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》要求，并且保證用戶進(jìn)行鍋爐安裝、運行、維護(hù)和檢修有必要的技術(shù)依據(jù)和資料，鍋爐隨機(jī)提供詳盡的技術(shù)資料。 3.4 鍋爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 3.4.1鍋爐參數(shù) 額定蒸發(fā)量： 75t/h 額定蒸汽壓力： 5.29Mpa（表壓） 額定蒸汽溫度： 450℃ 額定給水溫度： 104℃ 3.4.2技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 冷風(fēng)溫度： 20℃ 一

29、次風(fēng)預(yù)熱溫度： 142℃ 二次風(fēng)預(yù)熱溫度： 142℃ 排煙溫度： 138℃ 鍋爐熱效率： 89.2﹪ 脫硫效率： ≥90﹪ 燃料顆粒度要求： ≤10mm （其中小于1mm以下顆粒重量比不小于50﹪） 石灰石顆粒度要求： ≤2mm 排污率： <2﹪ 3.4.3燃料煤質(zhì)分析報告單 水份（Mad%） / 灰份（Ad%） / 碳（Car） / 揮發(fā)份（Vdaf%）

30、 / 低位發(fā)熱量Qnet.ar（KJ/kg） / 硫（St，nd%） / 焦渣特征 / 3.4.4水質(zhì) 水質(zhì)符合GB/T12145-2008《火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動力設(shè)備水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定要求 3.4.5負(fù)荷調(diào)節(jié) 允許的負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍： 30-110﹪(110%鍋爐負(fù)荷可連續(xù)穩(wěn)定運行) 調(diào)節(jié)方法： 風(fēng)煤比調(diào)節(jié) 3.4.6其它技術(shù)指標(biāo) 高溫旋風(fēng)分離器分離效率： 99.5﹪，dc99：100-110μm dc50：10-15μm 3.5 鍋爐主要性能 （1） 鍋爐帶基本負(fù)荷，也可以用于變負(fù)荷調(diào)峰。調(diào)峰范圍為3

31、0%～110%。 （2） 鍋爐采用定壓運行，也可采用滑壓運行。 （3） 燃用設(shè)計燃料，負(fù)荷為額定蒸發(fā)量時，鍋爐保證熱效率大于88%（按低位發(fā)熱值，預(yù)熱器入口風(fēng)溫20℃）。 （4） 鍋爐性能設(shè)計已考慮海拔修正。 （5） 鍋爐在燃用設(shè)計燃料時，不投氣穩(wěn)燃最低負(fù)荷為鍋爐B-MCR負(fù)荷的30%。 （6） 鍋爐負(fù)荷連續(xù)變化率應(yīng)達(dá)到下述要求： 50%~100% 不低于5%B-MCR/min 50%以下 不低于3%B-MCR/min （7） 在鍋爐定壓運行時，保證在50%~100%B-MCR負(fù)荷內(nèi)過熱蒸汽溫度能達(dá)到

32、額定值485℃，允許偏差5℃。 （8） 鍋爐燃燒室的承壓能力： 鍋爐燃燒室的密相區(qū)設(shè)計壓力為+21120Pa、-8721Pa；鍋爐燃燒室的上部二次風(fēng)區(qū)設(shè)計壓力不小于8721Pa；燃燒室設(shè)計壓力為+27710Pa、-8721Pa。當(dāng)風(fēng)機(jī)全部跳閘，引風(fēng)機(jī)出現(xiàn)瞬時最大抽力時，爐墻及支撐件不產(chǎn)生永久變形。 （9） 鍋爐采用床下油點火方式。 （10） 過熱蒸汽調(diào)溫方式，采用噴水減溫。 （11）鍋爐對煤質(zhì)變化有較強(qiáng)的適應(yīng)性能，在不變更受熱面的條件下，可燃用許多煤種。再添加脫硫劑為石灰石，粒度為0-2mm，石灰石可從煤輸送帶加入，簡單易行。 （12） 鍋爐采用懸吊式結(jié)構(gòu)，鋼護(hù)板結(jié)構(gòu)輕型爐墻

33、，適當(dāng)使用柔性膨脹節(jié)，以利鍋爐的密封性能。 （13） 鍋爐正常運行條件下，環(huán)境溫度為27℃時，鍋爐爐墻表面設(shè)計溫度不超過50℃。 （14）燃燒器的檢修周期能達(dá)到4年，過熱器、省煤器等處的防磨措施的檢修周期能達(dá)到4年。 （15） 鍋爐各主要承壓部件的使用壽命大于30年，受煙氣磨損的對流受熱面壽命達(dá)到100000小時?？沼杵骼涠卧褂脡勖坏陀?0000小時。 （16） 鍋爐從點火到帶滿負(fù)荷的時間, 在正常起動情況下能達(dá)到以下要求: 冷態(tài)起動(停爐72小時以上) 3~4小時 溫態(tài)起動(停爐10~7

34、2小時) 2~3小時 熱態(tài)起動(停爐10小時以內(nèi)) 1~1.5小時 鍋爐在使用年限內(nèi)不同狀態(tài)下的允許起停次數(shù)為: 冷態(tài) 200次 溫態(tài) 3000次 熱態(tài) 4000次 極熱態(tài) 500次 負(fù)荷階躍 1

35、2000次 其壽命消耗總和不超過75%。 鍋爐疲勞壽命損耗數(shù)據(jù)表 運行工況 設(shè)計次數(shù) 每次損耗量% 冷態(tài)啟動 金屬溫度已下降在滿負(fù)值的40%以下 200 0.01022 溫態(tài)啟動 金屬溫度已下降在滿負(fù)值的40%～80%之間 3000 0.00876 熱態(tài)啟動 金屬溫度已下降在滿負(fù)值的8%以上 4000 0.00759 極熱態(tài)啟動 金屬溫度仍維持或接近滿負(fù)值 500 0.00426 階躍突變負(fù)荷（10%汽機(jī)額定功率） 12000 0.000675 鍋爐性能曲線圖如下： 冷態(tài)啟動曲線

36、 溫態(tài)啟動曲線 熱態(tài)啟動曲線 極熱態(tài)啟動曲線 （17） 鍋爐兩次大修間隔能達(dá)到4年，小修間隔時間1年。 （18） 鍋爐保證各種運行工況下煙溫均勻，鍋爐兩側(cè)煙溫偏差應(yīng)在允許范圍內(nèi)，滿足過熱器溫度控制要求。 （19） 鍋爐的負(fù)荷調(diào)節(jié)手段應(yīng)簡單、靈活。 （20） 鍋爐分離器總的分離效率大于99.5%；返料裝置為絕熱非機(jī)械式返料器。 （21） 鍋爐布風(fēng)板及風(fēng)帽布風(fēng)均勻、不易堵塞，布風(fēng)板為水冷壁彎制而成，風(fēng)帽的材質(zhì)為ZG8Cr26Ni4Mn3N，風(fēng)帽采用

37、易更換夾套鐘罩式風(fēng)帽，允許運行的溫度范圍≤1200℃。 4.技術(shù)部分內(nèi)容 4.1燃燒方式：循環(huán)流化床 4.2燃燒系統(tǒng) 4.2.1煙氣流程： 一次風(fēng)經(jīng)布風(fēng)板進(jìn)入爐膛，二次風(fēng)通過二次風(fēng)口進(jìn)入爐膛，風(fēng)煤混合燃燒后的煙氣首先在爐膛燃燒。攜帶固體粒子的煙氣離開爐膛后，通過旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道，分別切向進(jìn)入兩個旋風(fēng)分離器。在分離器內(nèi)，粗顆粒從煙氣中分離出來，而煙氣流則通過分離器中心筒進(jìn)入對流豎井，煙氣被對流受熱面冷卻后，通過管式空氣預(yù)熱器進(jìn)入除塵器去除煙氣的細(xì)顆粒成份，最后，由引風(fēng)機(jī)送入煙囪，并排入大氣。 4.2.2布置受熱面面積： 爐膛受熱面積444.5 m2。 過熱器受熱面積5

38、96.6 m2。 省煤器受熱面積1416.9 m2。 4.2.3 一次風(fēng)風(fēng)量、一次風(fēng)壓頭： 一次風(fēng)風(fēng)量為56360 m3/h，一次風(fēng)壓頭為13500Pa。 4.2.4 二次風(fēng)風(fēng)量、二次風(fēng)壓頭： 二次風(fēng)風(fēng)量為34034 m3/h，二次風(fēng)壓頭為8500Pa。 4.2.5 返料風(fēng)風(fēng)量、壓頭： 返料風(fēng)風(fēng)量為660m3/h，壓頭為19600 Pa。 4.2.6 總煙氣量、鍋爐本體煙道全壓降 總煙氣量為124797 m3/h，鍋爐本體煙道全壓降為2600 Pa。 根據(jù)中溫次高壓蒸汽鍋爐加熱、蒸發(fā)、過熱的熱量分配比例特點和防止過熱溫度調(diào)節(jié)的要求合理

39、布置受熱面。 除保證本爐有110﹪超出力能力，還有部分富裕量，并能在此負(fù)荷下連續(xù)穩(wěn)定運行。 4.3給水流程： 鍋爐為單母管供水方式。給水主管道采用 DN100的管子，給水首先進(jìn)入省煤器進(jìn)口集箱，逆流向上經(jīng)過二組水平布置的低溫省煤器管組，經(jīng)加熱后進(jìn)入高溫省煤器管組，再通過連接管進(jìn)入鍋筒。在鍋筒和低溫省煤器進(jìn)口集箱之間設(shè)置了省煤器再循環(huán)管路，管路上布置1個截止閥、1個止回閥，啟動階段時，打開此閥，使省煤器與鍋筒之間形成自然循環(huán)回路，以防止省煤器內(nèi)的水汽化，確保啟動階段省煤器的安全。當(dāng)鍋爐建立了一定的給水量后，即可關(guān)閉此閥。 4.4蒸汽流程： 鍋水流經(jīng)爐膛水冷壁吸熱后形成的汽水混合物進(jìn)入

40、鍋筒。汽水混合物在鍋筒內(nèi)，通過旋風(fēng)分離器和鋼絲網(wǎng)分離器、均氣孔板進(jìn)行良好的汽水分離。被分離出來的水重新進(jìn)入鍋筒參與水循環(huán)，干飽和蒸汽則從鍋筒頂部蒸汽引出管引出進(jìn)入過熱器系統(tǒng)。飽和蒸汽依次經(jīng)過低溫過熱器、減溫器、高溫過熱器后通過吊掛管將合格的過熱蒸汽引入集汽集箱。 4.5排污、疏水、加藥、取樣等系統(tǒng)： 鍋爐排污共設(shè)置:鍋筒兩端、兩根集中下降管底部、所有水冷壁下集箱兩端。其中鍋筒連續(xù)排污設(shè)置一個截止閥和一個節(jié)流閥，其余排污設(shè)置2只截止閥，所有閥門均采用DN20。 鍋爐疏水共設(shè)置:給水管路、給水分配集箱、省煤器進(jìn)口集箱、低溫過熱器進(jìn)口集箱、噴水減溫器、高溫過熱器進(jìn)口集箱、集汽集箱，每條管路

41、串聯(lián)設(shè)置2只截止閥，截止閥均采用DN20。 鍋爐加藥采用一個DN20的截止閥和一個DN20的止回閥。 鍋爐取樣共設(shè):爐水取樣、飽和蒸汽、給水取樣、過熱蒸汽。每條管路中配置2只DN10的截止閥。 鍋爐在省煤器到鍋筒的給水管路和鍋筒到過熱器的飽和蒸汽導(dǎo)出管路的最高點處均設(shè)置放汽閥，放汽閥為DN15截止閥。 4.6 鍋爐結(jié)構(gòu) 4.6.1鍋筒及內(nèi)部裝置 1）汽包選用具有成熟經(jīng)驗的鋼材品種作為制造汽包的材料。 2）汽包內(nèi)部結(jié)構(gòu)采取合理措施，避免爐水和進(jìn)入汽包的給水與溫度較高的汽包壁直接接觸，以降低汽包壁溫差和熱應(yīng)力。 3）汽包內(nèi)部采用先進(jìn)成熟的鍋內(nèi)分離裝置，確保汽

42、水品質(zhì)合格。汽包內(nèi)部裝置嚴(yán)密、固定可靠，單個汽水分離器出力及汽水分防器的總出力有足夠的裕度。 4）汽包水室壁面的下降管孔、進(jìn)水管孔以及其它有可能出現(xiàn)溫差的管孔，采取合理的管孔, 采取合理的結(jié)構(gòu)型式和配水方式，防止管孔附近的熱疲勞裂紋。 5）汽包的水位計有電接點水位計、雙色水位計、平衡容器。水位計安全可靠，便于觀察，指示正確。同一汽包上兩端就地水位計的指示偏差不大于20mm。 6）汽包上確定正常水位，允許的最高和最低水位，并設(shè)置電接點水位表作指示、報警、保護(hù)用。 7）汽包上有供熱工測量、停爐保護(hù)、水壓試驗、加藥、連續(xù)排污、緊急放水、爐水及蒸汽取樣、省煤器再循環(huán)管、安全閥、空氣閥等的管座和

43、相應(yīng)的閥門。 8）汽包上缺陷的挖補(bǔ)在同一部位不超過2次。 9）本公司向需方提供制造汽包的各項工藝記錄、檢驗記錄等檔案副本，并提供下列文件： l 水壓試驗的水質(zhì)、水溫和環(huán)境溫度及環(huán)境溫度的范圍； l 進(jìn)水溫度與汽包壁溫的允許差值； l 起動升溫、停爐降溫曲線和允許的升溫、降溫速度的上限值； l 汽包上、下壁和內(nèi)、外壁允許的溫差值。 4.6.2水冷系統(tǒng) 1）爐膛由膜式水冷壁組成，保證爐膛的嚴(yán)密性，吊桿將爐膛水冷壁懸掛于鋼架上框架上。水冷壁下部焊有銷釘用以固定高強(qiáng)度耐高溫防磨耐火材料。保證本區(qū)域水冷壁安全可靠地工作。 2）水冷壁向下連接水冷風(fēng)室，水冷布風(fēng)板。 3）膜式壁上設(shè)置測量

44、孔、檢修孔、觀察孔等。 4）水冷壁上的最低點設(shè)置放水排污閥。 5）膜式水冷壁外側(cè)設(shè)置剛性梁，保證了整個爐膛有足夠的剛性。 6）檢測料層壓力的測量點前、后各四點。 7）鍋爐布置止晃裝置，滿足鍋爐露天布置的要求。 8）鍋爐設(shè)有膨脹中心，爐頂采用二次密封技術(shù)制造，比較難于安裝的金屬密封件應(yīng)在制造廠內(nèi)完成，以確保各受熱面膨脹自由，金屬密封件不開裂，避免爐頂漏煙和漏灰。 4.6.3燃燒系統(tǒng) 1）燃燒系統(tǒng)由爐膛、旋風(fēng)分離器、返料器、布風(fēng)板、風(fēng)室等組成。布風(fēng)板上均勻布置風(fēng)帽。爐膛下部是燃燒室。 2）燃燒室的截面、布風(fēng)板的布置、爐膛高度保證燃料充分的燃燒。 3）燃煤和石灰石由爐前給煤裝置送入

45、燃燒室。給煤管尺寸、位置滿足鍋爐在不同工況運行時的要求。 4）落煤口設(shè)置有播煤風(fēng)和輸煤風(fēng)防堵煤。 5）一、二次風(fēng)風(fēng)量滿足調(diào)節(jié)風(fēng)量和給煤量控制燃燒溫度在850℃～950℃時，鍋爐負(fù)荷在30%～110%之間調(diào)節(jié)。 6）燃燒系統(tǒng)設(shè)置播煤風(fēng)、返料風(fēng)。 7）本爐為床下動態(tài)點火，在風(fēng)室前側(cè)布置2臺點火器，點火油槍為輕柴油。 8）本爐點火啟動時間不超過6小時。本爐可人工床上點火操作。 9）燃燒完全的灰渣由布風(fēng)板上的排渣管排出爐外。排渣可定期或連排。 10）燃燒設(shè)備提供水冷布風(fēng)板、風(fēng)帽、水冷風(fēng)室、放灰管、連接管及相應(yīng)的閥門、法蘭、配件、支撐件、緊固件。 11）空預(yù)器出口設(shè)置尾部煙道，材質(zhì)采用碳

46、鋼，厚度不低于4mm，尾部煙道上設(shè)置兩個檢修人孔，尾部煙道伸出爐后主鋼架1000mm，可以焊接連接，并設(shè)置相應(yīng)的支吊架。 12）本公司提供二次風(fēng)環(huán)型風(fēng)道，環(huán)型風(fēng)道設(shè)置相應(yīng)的支吊架。 4.6.4過熱器及集箱 1）過熱器的設(shè)計保證各段受熱面在起動、停爐、汽溫自動控制失靈、事故跳閘，以及事故后恢復(fù)到額定負(fù)荷時不致超溫過熱。 2）為防止爆管，各過熱器管段進(jìn)行熱力偏差的計算，合理選擇偏差系數(shù)，并在選用管材時，在壁溫驗算基礎(chǔ)上留有足夠的安全裕度。 3）在過熱器管束中，材料使用的牌號、種類盡可能減少。如有異種鋼焊接時，焊接工作在制造廠內(nèi)完成。 4）鍋爐設(shè)計考慮消除蒸汽側(cè)和煙氣側(cè)的熱力偏差。 5

47、）處于吹灰器有效范圍內(nèi)的過熱器管束設(shè)有耐高溫的防磨保護(hù)板, 以防吹損管子。 6）過熱器單管管材及蛇形管組件，本公司全部進(jìn)行水壓試驗。 7）過熱器在運行中不晃動。 8）過熱器及其組件，入廠管材進(jìn)行無損探傷，出廠前通過焊縫無損探傷、通球試驗及水壓試驗合格。管束管聯(lián)箱內(nèi)的雜物、積水徹底清除凈，然后用牢固的端蓋封好。 9）過熱器設(shè)有一級噴水減溫調(diào)節(jié)。減溫水調(diào)節(jié)范圍控制在減溫水設(shè)計值的50%~150%以內(nèi)。 10）過熱器設(shè)有反沖洗設(shè)施和管道。 11）過熱器在最高點處設(shè)有排放空氣的管座和閥門。 12）過熱器出口集箱能承受主蒸汽管路一定的推力及力矩，并與管路系統(tǒng)設(shè)計協(xié)調(diào)一致。 4.6.5省煤

48、器及集箱 1）省煤器管束采用光管順列加光管錯列布置，管材經(jīng)無損探傷，焊口進(jìn)行無損探傷。 2）省煤器設(shè)計中特別考慮灰粒磨損保護(hù)措施，省煤器管束上有可靠的防磨裝置。 3）在吹灰器有效范圍內(nèi)，省煤器設(shè)有防磨護(hù)板，以防吹壞管子。 4）為保護(hù)省煤器，在鍋爐起動過程中有必要的冷卻措施。 5）鍋爐后部煙道內(nèi)布置的省煤器等受熱面管組之間，留有足夠高度的空間，供進(jìn)入檢修、清掃。 6）省煤器在最高點處設(shè)置排放空氣的接管座和閥門。 7）省煤器入口聯(lián)箱設(shè)置牢靠的固定點, 能承受主給水管道一定的熱膨脹推力和力矩。 8）省煤器管束布置合理，重量應(yīng)由通風(fēng)梁支撐在鍋爐鋼架上。 4.6.6空氣預(yù)熱器 1）采

49、用管式空氣予熱器, 其每級的漏風(fēng)系數(shù)不大于0.03。 2）空氣予熱器傳熱管的選用, 具有良好的傳熱效果和較強(qiáng)的耐磨特性, 且不易積灰, 堵灰。 3）空氣預(yù)熱器低溫段采用耐腐蝕的考登鋼材。滿足各工況下煙氣露點對壁溫的要求，不結(jié)露，不積灰,其使用壽命不低于80000小時。 4）每級空氣預(yù)熱器均裝有防磨套管，有效防止磨損。 5）空氣預(yù)熱器冷風(fēng)入口端在設(shè)計結(jié)構(gòu)上考慮便于更換檢修。每組空氣預(yù)熱器設(shè)置吊鉤，方便運輸、安裝 4.6.7分離、回料系統(tǒng) 1）分離器采用絕熱旋風(fēng)分離器。 2）旋風(fēng)分離器的設(shè)計保證分離器能夠在高溫情況下正常工作；能夠滿足極高濃度載粒氣流的分離，具有低阻的特性，具

50、有較高的分離效率，分離效率大于99.5%。 3）旋風(fēng)分離器內(nèi)襯采用耐磨、隔熱材料。耐磨、隔熱材料不修補(bǔ)的運行周期為一年，一年后每年的更換量不超過總量的5%。 4）在鍋爐正常運行條件下，環(huán)境溫度為27℃時，旋風(fēng)分離器外表溫度不大于50℃。 5）旋風(fēng)分離器下端回料立管結(jié)構(gòu)合理，確保分離效率，并能避免噎塞或氣流擾動影響分離效果。 6）旋風(fēng)分離器上部煙氣出口管采用耐磨高溫材料制造，出口管延長進(jìn)入旋風(fēng)分離器筒體一定長度以阻止煙氣短路。 7）回料閥采用非機(jī)械式回料密封閥。 8）回料通道保證回料通暢, 耐高溫, 耐磨損和防粘結(jié)。 9）回料閥結(jié)構(gòu)設(shè)計中通過控制回料風(fēng)給入方

51、式, 位置和風(fēng)量,避免因局部溫度過高而結(jié)焦。保證運行中料位自平衡能力,防止壓力脈沖時煙氣反竄,保證傳送物料穩(wěn)定。 4.6.8鍋爐鋼架 1）鍋爐鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計、制造運用先進(jìn)技術(shù)、質(zhì)量完全達(dá)到我國《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定。 2）鍋爐鋼結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件的材料，采用抗腐蝕性能好的高強(qiáng)度鋼。 3）本爐構(gòu)架全部為焊接連接的鋼結(jié)構(gòu)。材料采用碳鋼，鋼架散裝出廠，現(xiàn)場安裝。鍋爐立柱從鍋爐層零米起，鋼柱與基礎(chǔ)采用筋包柱連接。 4）鍋爐爐頂設(shè)置起重量為電動葫蘆軌道，軌道伸出主跨，軌道設(shè)置考慮檢修和裝底料。 4.6.9鍋爐平臺、扶梯 1）鍋爐的人孔門、檢查門、看火門、測量孔、吹灰器、應(yīng)操作的閥門處設(shè)置運行檢

52、修平臺，上下平臺之間設(shè)有扶梯，平臺之間凈空設(shè)計合理，平臺通道寬度800mm，扶梯寬度700mm，扶梯傾角50。方便觀察、操作、維修。 2）檢修平臺允許的最大荷載為250kgf/m2。 3）平臺和扶梯邊緣裝設(shè)高度1米的防護(hù)欄桿，并裝設(shè)高度100mm的踢腳板。 4）平臺和扶梯踏板應(yīng)采用防滑格柵板。 4.6.10爐墻與保溫 1）爐膛部分采用敷管輕型爐墻與全護(hù)板結(jié)構(gòu)，全護(hù)板0.8mm厚的梯形波紋彩鋼板。 2）旋風(fēng)分離器出口水平煙道、爐頂、尾部煙道采用耐火混凝土和保溫材料組成的框架式爐墻。爐墻重量分別通過鋼架傳到基礎(chǔ)上。 3）爐膛膜式水冷壁下部澆注復(fù)合澆注料，材料性能能有效地阻止由于爐溫變

53、化而引起的交變熱應(yīng)力。爐膛外護(hù)板表面溫度小于50℃。 4）人孔門、檢查門內(nèi)砌有耐火混凝土，外表面溫度小于50℃。各種門孔能開啟自如，門把上的自鎖裝置，使?fàn)t門處有良好的密封性。 5）鍋爐管道保溫層表面溫度小于50℃。 6）為保證爐墻安全運行，爐墻升溫和降溫的速度控制在每小時100~150℃之間. 4.6.11儀表控制 1）鍋爐在需要控制、檢測的部位有相應(yīng)的測點。 4.7 閥門及附件 1）本鍋爐出廠配有安全閥、溫度計、壓力表、水位計、排氣閥、緊急放水電動閘閥、排污閥等，法蘭連接的閥門配對相應(yīng)壓力、溫度等級的法蘭、墊片、緊固件，所有墊片不使用石棉橡膠材料。 2）所有電動閥門采用智能一

54、體化執(zhí)行機(jī)構(gòu)。 3）點火排汽設(shè)置一個電動關(guān)斷閥，電動關(guān)斷閥和手動關(guān)斷閥之間設(shè)置反沖洗管道。 4）排污及本體疏水提供足夠的管道，排污管道集中引到爐前0米，本體疏水管道分別引到鍋爐兩側(cè)7米運行層。 5）緊急放水管道引至7米運行層，閥組設(shè)置在易操作處。 6）本鍋爐出廠時提供下列取樣冷卻器：（單臺鍋爐數(shù)量） 爐水取樣 2套 飽和蒸汽取樣 2套 過熱蒸汽取樣 1套 給水取樣 1套 4.8 膨脹節(jié) 1）鍋爐合理設(shè)置膨脹中心，鍋爐部件間脹差較大處應(yīng)設(shè)置膨脹節(jié)。 2）高溫膨脹節(jié)的設(shè)計耐高溫, 并考慮防止床料漏入膨脹節(jié)的措施。膨脹節(jié)內(nèi)部有耐高溫的絕熱材料。 3）旋風(fēng)分離

55、器下部的膨脹節(jié)有可靠的防止床料磨損的措施。 4）為了防止煙氣泄漏, 膨脹節(jié)外側(cè)有密封措施。 5）膨脹節(jié)型式和制造廠由需方認(rèn)可。 5、專題論述（保證鍋爐安全運行措施） 通過專題論述清楚地表明，本公司設(shè)計的“75t/h循環(huán)流化床鍋爐”的運行有以下特點： 1）極高的鍋爐運行可靠性。 2）超強(qiáng)的鍋爐帶負(fù)荷能力。 鍋爐可帶基本負(fù)荷，也可以用于調(diào)峰，調(diào)峰范圍為30%～110%，并且可以在110%負(fù)荷下穩(wěn)定運行。 3）卓越的低負(fù)荷能力。 保證不投油穩(wěn)燃最低負(fù)荷不大于鍋爐B-MCR負(fù)荷的30%。 4）快捷的負(fù)荷調(diào)節(jié)速度。 鍋爐冷態(tài)啟動小于6小時，溫態(tài)啟動小于2小時

56、，熱態(tài)啟動小于1小時。正常運行時，鍋爐能夠以每分鐘不低于5%左右的升降速度迅速的調(diào)整鍋爐負(fù)荷。 5）優(yōu)良的蒸汽品質(zhì)。 鍋爐蒸汽品質(zhì)保證達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T12145-1999《火力發(fā)電機(jī)組及動力設(shè)備水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定》，滿足高轉(zhuǎn)速汽輪機(jī)的蒸汽品質(zhì)要求。 6）針對本項目燃料的特殊性。 針對本項目燃料熱值低、揮發(fā)份高的特點，鍋爐的爐膛設(shè)計時布置較高的密相區(qū)耐磨耐火可塑料，其高度為5m，保證燃料燃燒時所需較高的溫度場。同時，布置適當(dāng)?shù)臓t膛截面，滿負(fù)荷運行時煙氣流速為5m/s，保證顆粒的燃盡，保證爐膛的吸熱與燃料的放熱匹配。 專題論述分項內(nèi)容如下： （1）鍋爐各部位的防磨措施

57、 （a）爐內(nèi)防磨設(shè)計 (a.1)設(shè)計時控制爐膛上升煙氣速度約5m/s，同時管子使用厚壁管。 (a.2)水冷壁采用讓管結(jié)構(gòu)，可有效降低煙氣流在防磨層交接處的擾動和磨損。 (a.3)布風(fēng)板收縮率取0.6。較大的床面積可有效降低床內(nèi)大顆粒的初始拋起速度，減小對防磨層交接處的磨損。 (a.4)爐膛底部設(shè)置較高的防磨層，密相區(qū)的膜式壁上焊有銷釘并搗打高強(qiáng)度耐磨耐火可塑料，防磨層高度越高，交接處磨損越輕。 (a.5)在給煤口、人孔、二次風(fēng)口及熱工測點等讓管處采用補(bǔ)焊鰭片保證其平面度和密封性。 (a.6)防磨層厚度較薄(60mm)，可使防磨層平滑過渡到水冷壁管，減輕交接處的磨損。實踐證明，采用較

58、大的防磨層厚度，利用交接處耐火混凝土平臺使貼壁灰流軟著陸的方式，無法有效解決交接處的磨損問題。事實上，較厚的澆注料和水冷壁之間更容易使循環(huán)灰貼壁下降流在該處形成渦流。 (a.7)一、二次風(fēng)量配比合理，二次風(fēng)口與防磨層交接處的距離較大，最大限度的減小二次風(fēng)的擾動對交接處的影響。 (a.8)風(fēng)帽采用鐘罩式風(fēng)帽，材料為ZG8Cr26Ni4Mn3N。風(fēng)帽數(shù)量適中，由于風(fēng)帽小孔直徑較小，單孔氣流動量較小，對相鄰風(fēng)帽磨損較輕。 (a.9)爐膛出口周圈一定范圍內(nèi)焊有防磨銷釘并搗打高強(qiáng)度耐磨耐火可塑料。 （b）、尾部受熱面防磨設(shè)計 (b.1)控制尾部對流受熱面的煙氣流速： 高溫段過熱器、高溫段再熱

59、器煙氣流速不超過9m/s； 低溫段再熱器煙氣流速不超過8m/s； 省煤器煙氣流速不超過8m/s； (b.2)過熱器、省煤器每一個管組的前兩排，所有彎頭及穿墻處，對流煙道進(jìn)口處的過熱器、省煤器懸吊管均加裝有防磨護(hù)瓦。 (b.3)防磨護(hù)瓦材料在過熱器處采用1Cr20Ni14Si2，在省煤器最上一個管組采用1Cr13，省煤器下兩個管組采用Q235A。 （c）、分離器防磨設(shè)計 (c.1)分離器進(jìn)口煙道、分離器、回料器、料腿及分離器出口煙道內(nèi)壁采用耐磨澆注料，機(jī)組用戶在建設(shè)和使用過程中，或多或少都遇到由于耐火材料的結(jié)構(gòu)設(shè)計、材料選型（耐磨可塑料、耐磨澆注料、輕質(zhì)保溫澆注料、輕質(zhì)保溫磚或其他耐

60、火材料）及性能指標(biāo)、施工及養(yǎng)護(hù)、非金屬膨脹節(jié)的設(shè)計及施工等問題。在鍋爐不同部位其工作狀況不同，應(yīng)采取不同的結(jié)構(gòu)形式和耐火材料。對于高溫絕熱旋風(fēng)筒及回料閥、立管、連接煙道等部位，最成熟的結(jié)構(gòu)是耐磨澆注料、輕質(zhì)保溫澆注料、輕質(zhì)保溫磚三層組成。爐墻三層材料有各自不同的作用。最內(nèi)層的耐磨澆注料主要用于防磨，可利用抓釘進(jìn)行固定。輕質(zhì)保溫澆注料和輕質(zhì)保溫磚主要用于隔熱和減輕耐火材料重量，一定要保證設(shè)計所需的導(dǎo)熱系數(shù)指標(biāo)。此外，中間這一層采用輕質(zhì)保溫澆注料更重要的考慮是起密封作用，因為保溫澆注料是無縫隙的。 (c.2)采用FW的專有技術(shù)，設(shè)置高密度“Y”形抓釘對耐磨澆注料加以固定。用耐高溫的金屬材料作撐架

61、和Y型抓釘，分段支撐耐火材料的重量和固定耐磨澆注料。各類支撐架設(shè)計時都充分考慮了高溫下的自由膨脹。 (c.3)分離器中心筒采用高溫高強(qiáng)度耐磨的0Cr25Ni20材料。 （2）燃燒室底部密相區(qū)、燃燒室出口部位、分離器、回料管及回料閥、旋風(fēng)分離器出口煙道、冷渣器等磨損較大的部位和區(qū)域的防磨措施。防止鋼板式旋風(fēng)分離器保溫耐磨材料受熱隆起變形、結(jié)焦的措施。防止耐火層脫落的措施。 (a)、燃燒室底部密相區(qū)、燃燒室出口部位焊接銷釘，搗打60mm厚耐磨耐火可塑料。 (b)、旋風(fēng)分離器回料管及回料閥、旋風(fēng)分離器出口煙道內(nèi)襯采用耐磨耐火澆注料，通過高密度耐熱鋼Y形抓釘固定。 (c) 、可塑料及澆

62、注料采用分塊施工，并設(shè)有錯列布置的膨脹縫，充分考慮運行時的熱膨脹。 (d)、對耐火材料的理化指標(biāo)提出明確要求。 (e)、旋風(fēng)分離器內(nèi)壁采用三層材料澆（砌）筑而成，可保證內(nèi)壁耐熱耐磨層的大修期在四年以上。 (f)、旋風(fēng)分離器內(nèi)壁三層材料的重量分高度由承重板分擔(dān)，承重板與筒壁間接相連且開有吸收熱膨脹的孔心槽，從而保證了熱態(tài)運行的可靠性。 (g)、所有Y形抓釘和承重板材料全部采用1Cr20Ni14Si2，可保證長期安全使用。避免了其它廠家采用磚砌爐墻、支撐件采用HT150從而使分離器不能長期安全使用的弊端。 (h)、旋風(fēng)分離器支撐在錐形體的鋼架上，充分考慮了鋼外殼的熱膨脹。 (i)、中心

63、筒材料：0Cr25Ni20，結(jié)構(gòu)合理，中心筒不會發(fā)生變形和掉落現(xiàn)象。 （3）爐膛水冷壁、管屏、過熱器防爆管措施。爐膛水冷壁密相和稀相的交界區(qū)域，翼形管屏穿入燃燒室的區(qū)域、人孔及二次風(fēng)口區(qū)域、熱工測點部位、水冷壁轉(zhuǎn)角及鍋爐管道彎曲部位的防磨、防爆管等措施。 (a)、設(shè)計時控制爐膛上升煙氣速度不大于5m/s，同時管子使用厚壁管φ515。 (b)、水冷壁下部彎曲角度較?。?0），布風(fēng)板收縮率取0.60。 (c)、合理的一、二次風(fēng)量配比，一二次風(fēng)比為6:4。 (e)、風(fēng)帽采用易更換夾套鐘罩式風(fēng)帽。 (f)、密相區(qū)的膜式壁上焊有銷釘并搗打高強(qiáng)度耐磨耐火可塑料，設(shè)置較高的防磨層：防磨層高度越高

64、，磨損越輕，防磨層總高度為5m；防磨層厚度較薄(60mm)；在密、稀相區(qū)交接處的水冷壁管子交界處采用讓管技術(shù)，有效防止對管子的磨損。 (g)、爐膛出口一定的范圍內(nèi)焊有防磨銷釘并搗打高強(qiáng)度耐磨耐火可塑料。 (h)、水冷屏在底部澆注一定高度、厚度的高強(qiáng)度耐磨耐火可塑料。 (i)、在人孔、二次風(fēng)口及熱工測點等讓管處采用補(bǔ)焊鰭片保證其平面度和密封性的基礎(chǔ)上，再搗打高強(qiáng)度耐磨耐火可塑料。 (j)、過熱器、省煤器處采用合理的流速，減小對管排的磨損。 (k)、每組過熱器、省煤器的前兩排管子和所有彎頭加防磨護(hù)瓦。 (4)防止底灰系統(tǒng)堵灰，確保底灰渣系統(tǒng)正常運行的措施。 (a)、采用清華大學(xué)“定

65、態(tài)設(shè)計理論”指導(dǎo)下確立的爐膛結(jié)構(gòu)及受熱面布置，確保了物料平衡與熱量平衡的協(xié)調(diào)一致。 (b)、采用專利技術(shù)的易更換夾套鐘罩式風(fēng)帽，既可保證鍋爐運行時流化床的物料無流化死角，又能大大減少對風(fēng)帽的磨損。同時，我公司的鐘罩式風(fēng)帽消除了其它風(fēng)帽易磨損、倒灰和不易更換的弊端。 (c)、高流率、低能耗、自平衡的回料閥可保證循環(huán)物料達(dá)到良好的充氣流動狀態(tài)，因此不會發(fā)生循環(huán)物料在返料閥內(nèi)超溫和結(jié)焦問題： ① 立管中循環(huán)物料的流速選擇為0.2m/s，以此確定回料管直徑，確保物料的快速向下流動。 ② 返料隔墻高度取350mm，在任何情況下返料隔墻高度≥350mm可確保防止?fàn)t內(nèi)煙氣反竄。節(jié)省羅茨風(fēng)機(jī)電耗。

66、 ③ 盡可能短的水平段，充裕的空間高度，減少物料水平運動阻力，保持循環(huán)物料高流率。 ④ 循環(huán)物料平均粒徑為100～300μm，回料閥底部布風(fēng)板冷態(tài)風(fēng)速按0.1m/s選取，即可保證在熱態(tài)運行時物料充分流化以及布風(fēng)板截面積盡可能小，不會因充氣量過大造成再燃結(jié)焦。 ⑤ 單風(fēng)室，風(fēng)帽均勻布置。風(fēng)帽采用常規(guī)小孔風(fēng)帽結(jié)構(gòu)，小孔孔徑3.0mm，冷態(tài)風(fēng)速按30～40m/s選取，減小風(fēng)帽阻力，防止漏灰。 ⑥ 運行中不對風(fēng)量、風(fēng)壓進(jìn)行調(diào)整，而是依靠自身壓力差達(dá)到平衡，自動調(diào)節(jié)負(fù)荷。而絕大部分回料閥在物料下降區(qū)和上升區(qū)分別布置獨立風(fēng)室，相應(yīng)布置不同數(shù)量的風(fēng)帽，在運行時通過調(diào)節(jié)兩個風(fēng)室的不同送風(fēng)量來達(dá)到調(diào)節(jié)負(fù)荷的目的。 (d)、采用四個放渣管（兩個接冷渣器兩個備用），可確保鍋爐在燃用含灰量較大的矸石或燃料顆粒度較大時，除渣系統(tǒng)能夠正常運轉(zhuǎn)。 (5)防止床層超溫、結(jié)焦的措施。 (a)、根據(jù)定態(tài)設(shè)計理論及設(shè)計導(dǎo)則，在爐膛設(shè)計時，充分考慮實際燃用煤種的變化和鍋爐負(fù)荷變化等因素，選取合適的傳熱系數(shù)，確保爐內(nèi)布置足夠的受熱面進(jìn)行換熱。 (b)、一、二風(fēng)設(shè)計比例為6：4，一、二次