《C620車床數(shù)控改造畢業(yè)論文》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《C620車床數(shù)控改造畢業(yè)論文（55頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 內(nèi)容摘要:1946年誕生了世界上第一臺(tái)電子計(jì)算機(jī)，這表明人類創(chuàng)造了可增強(qiáng)和部分代替腦力勞動(dòng)的工具。它與人類在農(nóng)業(yè)、工業(yè)社會(huì)中創(chuàng)造的那些只是增強(qiáng)體力勞動(dòng)的工具相比，起了質(zhì)的飛躍，為人類進(jìn)入信息社會(huì)奠定了基礎(chǔ)。 數(shù)控機(jī)床是綜合計(jì)算機(jī)、自動(dòng)控制、自動(dòng)檢測(cè)及精密機(jī)械等高新技術(shù)的產(chǎn)品，是典型的機(jī)電一體化產(chǎn)品。它的出現(xiàn)及所帶來(lái)的巨大效益，引起世界各國(guó)科學(xué)家和工業(yè)界的普遍重視。發(fā)展數(shù)控機(jī)床是當(dāng)前我國(guó)機(jī)械制造業(yè)技術(shù)改造的必由之路，是未來(lái)工廠自動(dòng)化的基礎(chǔ)。 數(shù)控機(jī)床是裝備制造業(yè)的工作母機(jī)，是實(shí)現(xiàn)制造技術(shù)和裝備現(xiàn)代化的基石，是保證高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)發(fā)展和國(guó)防軍工現(xiàn)代化的戰(zhàn)略裝備。目前，由于我國(guó)數(shù)控機(jī)床產(chǎn)業(yè)發(fā)展相

2、對(duì)滯后，已經(jīng)制約了整個(gè)裝備制造業(yè)的發(fā)展，直接影響到國(guó)防軍工產(chǎn)業(yè)安全。國(guó)內(nèi)外裝備制造業(yè)的發(fā)展表明，發(fā)展裝備制造業(yè)，數(shù)控機(jī)床是基礎(chǔ)。“十五”期間，我國(guó)機(jī)床連續(xù)幾年快速發(fā)展。在現(xiàn)在節(jié)能減排的號(hào)召下，機(jī)床的數(shù)控化改造成為了熱點(diǎn)。 在本文中進(jìn)行數(shù)控系統(tǒng)與伺服系統(tǒng)的改造。改裝后的機(jī)床把主軸傳動(dòng)系統(tǒng)和進(jìn)給系統(tǒng)分離成為兩個(gè)互不相關(guān)的系統(tǒng)，溜板箱部分應(yīng)拆去箱體、光桿及操縱桿，換成滾珠絲桿，并對(duì)滾珠絲桿進(jìn)行強(qiáng)度校核，并進(jìn)行減速齒輪的設(shè)計(jì)。另一任務(wù)是對(duì)車床的電氣部分部分進(jìn)行改造，采用伺服電機(jī)對(duì)滾珠絲桿進(jìn)行閉環(huán)控制，用伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)器對(duì)縱橫兩個(gè)伺服電機(jī)進(jìn)行控制，再使用華中系統(tǒng)對(duì)步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動(dòng)器進(jìn)行控制，完伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)器

3、的選型工作，繪制連接電氣圖。 關(guān)鍵詞：數(shù)控改造 剛度 閉環(huán)控制系統(tǒng) 伺服電機(jī) Abstract：Born in 1946 the worlds first electronic computers, this suggests that mankind created may strengthen and part instead of mental labor tools. It and human in agriculture, industrial society to create those just enhance physical labor compared the

4、 tools, on a qualitative leap, in the information society for human beings to lay the foundation. Numerical control machine tool is integrated computer, automatic control, automatic detection and precision machinery and so on high-tech products, is typical of mechanical and electrical products. It

5、emerged and brings great benefits, cause the countries all over the world paid attention to scientists and industry. Development in Chinas current numerical control machine mechanical manufacturing technology reform way, that is the factory automation foundation. Numerical control machine tool is t

6、he equipment manufacturing industry machine tools, is to realize manufacturing technology and equipment modernizations cornerstone, is the guarantee of high and new technology industry development and national defense military modernization strategy equipment. At present, as our countrys numerical c

7、ontrol machine tool industry development is relatively slow, has restricted the development of the equipment manufacturing industry, directly affects the national defense military industry safety. The development of the equipment manufacturing industry at home and abroad show that, the development o

8、f the equipment manufacturing industry, numerical control machine tool is the foundation. In the tenth-five period, China machine rapid development for several years. Now in the energy conservation and emissions reduction under the call, numerical control machine tool converted into a hot spot. In

9、this paper the CNC servo system with the reform. Modified machine tool spindle drive system and the system into separate into two irrelevant system, walk the board box part should tear down the body and light pestle and joysticks, change of ball screw, ball screw to check intensity, and the reductio

10、n gear design. Another task is to part of the lathe electrical transformed, servo motor ball screw for closed loop control, with servo motor drive to globetrotting two servo motor control, to use the central China system of the stepping motor drive control, the selection of the servo motor drive, dr

11、aw connection electrical diagrams. Key words：digital modification stiffness closed-loop closed-cycle cyclil control system Servo motor 1. 緒論 1.1問題的提出 1.1.1國(guó)外數(shù)控機(jī)床的發(fā)展?fàn)顩r 數(shù)控機(jī)床出現(xiàn)至今已有近60年歷史，在這60年中，隨著科技、特別是微電子、計(jì)算機(jī)技術(shù)的進(jìn)步，數(shù)控機(jī)床得到了廣泛的發(fā)展。它已經(jīng)成為現(xiàn)代化企業(yè)發(fā)展進(jìn)程中一支凸顯業(yè)績(jī)的生力軍，代表著未來(lái)機(jī)器制造業(yè)的發(fā)展方向。目前以美國(guó)、德國(guó)、日本在數(shù)控機(jī)床

12、的科研、設(shè)計(jì)、制造和使用上，技術(shù)最先進(jìn)、經(jīng)驗(yàn)最多，他們政府重視機(jī)床工業(yè)，并且重視科研和創(chuàng)新，使他們?nèi)龂?guó)的數(shù)控技術(shù)處于世界領(lǐng)先地位。 數(shù)控技術(shù)正在發(fā)生根本性變革，由專用型封閉式開環(huán)控制模式向通用型開放式實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)全封閉控制模式發(fā)展。在集成化基礎(chǔ)上，數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了超薄型、超小型化；在智能化基礎(chǔ)上，綜合了計(jì)算機(jī)、多媒體、模糊控制和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等多學(xué)科技術(shù)，數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了高速、高精度、高效控制，加工過程中可以自動(dòng)修正、調(diào)節(jié)和補(bǔ)償各項(xiàng)數(shù)據(jù)，實(shí)現(xiàn)了在線診斷和智能化故障處理;在網(wǎng)絡(luò)化基礎(chǔ)上，CAD/CAM與數(shù)控系統(tǒng)集成一體，機(jī)床聯(lián)網(wǎng)，實(shí)現(xiàn)了中央集中控制群的加工。 1.1.2國(guó)內(nèi)數(shù)控機(jī)床的現(xiàn)狀 機(jī)床作為機(jī)械制

13、造業(yè)的重要基礎(chǔ)裝備，它的發(fā)展一直引起人們的關(guān)注，由于計(jì)算機(jī)技術(shù)的興起，促使機(jī)床的控制信息出現(xiàn)了質(zhì)的突破，導(dǎo)致了應(yīng)用數(shù)字化技術(shù)進(jìn)行柔性自動(dòng)化控制的新一代機(jī)床－數(shù)控機(jī)床的誕生和發(fā)展。是關(guān)鍵技術(shù)，它集微電子、計(jì)算機(jī)、信息處理、自動(dòng)檢測(cè)、自動(dòng)控制等高新技術(shù)于一體，具有高精度、高效率、柔性自動(dòng)化等特點(diǎn)，對(duì)制造業(yè)實(shí)現(xiàn)柔性自動(dòng)化、集成化、智能化起著舉足輕重的作用。目前，數(shù)控技術(shù)正在發(fā)生根本性變革，由專用型封閉式開環(huán)控制模式向通用型開放式實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)全閉環(huán)控制模式發(fā)展。在集成化基礎(chǔ)上，數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了超薄型、超小型化；在智能化基礎(chǔ)上，綜合了計(jì)算機(jī)、多媒體、模糊控制、神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等多學(xué)科技術(shù)，數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了高速、高精、高

14、效控制，加工過程中可以自動(dòng)修正、調(diào)節(jié)與補(bǔ)償各項(xiàng)參數(shù)，實(shí)現(xiàn)了在線診斷和智能化故障處理；在網(wǎng)絡(luò)化基礎(chǔ)上，CAD/CAM與數(shù)控系統(tǒng)集成為一體，機(jī)床聯(lián)網(wǎng)，實(shí)現(xiàn)了中央集中控制的群控加工。 長(zhǎng)期以來(lái)，我國(guó)的數(shù)控系統(tǒng)為傳統(tǒng)的封閉式體系結(jié)構(gòu)，CNC只能作為非智能的機(jī)床運(yùn)動(dòng)控制器。加工過程變量根據(jù)經(jīng)驗(yàn)以固定參數(shù)形式事先設(shè)定，加工程序在實(shí)際加工前用手工方式或通過CAD/CAM及自動(dòng)編程系統(tǒng)進(jìn)行編制。CAD/CAM和CNC之間沒有反饋控制環(huán)節(jié)，整個(gè)制造過程中CNC只是一個(gè)封閉式的開環(huán)執(zhí)行機(jī)構(gòu)。在復(fù)雜環(huán)境以及多變條件下，加工過程中的刀具組合、工件材料、主軸轉(zhuǎn)速、進(jìn)給速率、刀具軌跡、切削深度、步長(zhǎng)、加工余量等加工參數(shù)

15、，無(wú)法在現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境下根據(jù)外部干擾和隨機(jī)因素實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)調(diào)整，更無(wú)法通過反饋控制環(huán)節(jié)隨機(jī)修正CAD/CAM中的設(shè)定量，因而影響CNC的工作效率和產(chǎn)品加工質(zhì)量。由此可見，傳統(tǒng)CNC系統(tǒng)的這種固定程序控制模式和封閉式體系結(jié)構(gòu)，限制了CNC向多變量智能化控制發(fā)展，已不適應(yīng)日益復(fù)雜的制造過程，因此，對(duì)數(shù)控技術(shù)實(shí)行變革勢(shì)在必行。 隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的高速發(fā)展，傳統(tǒng)的制造業(yè)開始了根本性變革，各工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家投入巨資，對(duì)現(xiàn)代制造技術(shù)進(jìn)行研究開發(fā)，提出了全新的制造模式。 1.1.3數(shù)控未來(lái)發(fā)展的趨勢(shì) 1.高速高精高效化 速度、精度和效率是機(jī)械制造技術(shù)的關(guān)鍵性能指標(biāo)。由于采用了高速CPU芯片、RISC芯片、多CPU控

16、制系統(tǒng)以及帶高分辨率絕對(duì)式檢測(cè)元件的交流數(shù)字伺服系統(tǒng)，同時(shí)采取了改善機(jī)床動(dòng)態(tài)、靜態(tài)特性等有效措施，機(jī)床的高速高精高效化已大大提高。 2.柔性化 　　包含兩方面：數(shù)控系統(tǒng)本身的柔性，數(shù)控系統(tǒng)采用模塊化設(shè)計(jì)，功能覆蓋面大，可裁剪性強(qiáng)，便于滿足不同用戶的需求；群控系統(tǒng)的柔性，同一群控系統(tǒng)能依據(jù)不同生產(chǎn)流程的要求，使物料流和信息流自動(dòng)進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)整，從而最大限度地發(fā)揮群控系統(tǒng)的效能。 3.工藝復(fù)合性和多軸化 以減少工序、輔助時(shí)間為主要目的的復(fù)合加工，正朝著多軸、多系列控制功能方向發(fā)展。數(shù)控機(jī)床的工藝復(fù)合化是指工件在一臺(tái)機(jī)床上一次裝夾后，通過自動(dòng)換刀、旋轉(zhuǎn)主軸頭或轉(zhuǎn)臺(tái)等各種措施，完成多工序、多表面

17、的復(fù)合加工。數(shù)控技術(shù)軸，西門子880系統(tǒng)控制軸數(shù)可達(dá)24軸。 4.實(shí)時(shí)智能化 早期的實(shí)時(shí)系統(tǒng)通常針對(duì)相對(duì)簡(jiǎn)單的理想環(huán)境，其作用是如何調(diào)度任務(wù)，以確保任務(wù)在規(guī)定期限內(nèi)完成。而人工智能則試圖用計(jì)算模型實(shí)現(xiàn)人類的各種智能行為?？茖W(xué)技術(shù)發(fā)展到今天，實(shí)時(shí)系統(tǒng)和人工智能相互結(jié)合，人工智能正向著具有實(shí)時(shí)響應(yīng)的、更現(xiàn)實(shí)的領(lǐng)域發(fā)展，而實(shí)時(shí)系統(tǒng)也朝著具有智能行為的、更加復(fù)雜的應(yīng)用發(fā)展，由此產(chǎn)生了實(shí)時(shí)智能控制這一新的領(lǐng)域。在數(shù)控技術(shù)領(lǐng)域，實(shí)時(shí)智能控制的研究和應(yīng)用正沿著幾個(gè)主要分支發(fā)展：自適應(yīng)控制、模糊控制、神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)控制、專家控制、學(xué)習(xí)控制、前饋控制等。例如在數(shù)控系統(tǒng)中配備編程專家系統(tǒng)、故障診斷專家系統(tǒng)、參數(shù)自動(dòng)

18、設(shè)定和刀具自動(dòng)管理及補(bǔ)償?shù)茸赃m應(yīng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)，在高速加工時(shí)的綜合運(yùn)動(dòng)控制中引入提前預(yù)測(cè)和預(yù)算功能、動(dòng)態(tài)前饋功能，在壓力、溫度、位置、速度控制等方面采用模糊控制，使數(shù)控系統(tǒng)的控制性能大大提高，從而達(dá)到最佳控制的目的。 1.2 機(jī)床數(shù)控化改造的必要性 應(yīng)用科學(xué)的發(fā)展觀，我們可以從微觀和宏觀兩個(gè)不同的角度看待數(shù)字控制技術(shù)在當(dāng)今工業(yè)發(fā)展中的必要性。 1.2.1 微觀看改造的必要性 從微觀上看，數(shù)控機(jī)床比傳統(tǒng)機(jī)床有以下突出的優(yōu)越性，而且這些優(yōu)越性均來(lái)自數(shù)控系統(tǒng)所包含的計(jì)算機(jī)的威力。 1.可以加工出傳統(tǒng)機(jī)床加工不出來(lái)的曲線、曲面等復(fù)雜的零件。 由于計(jì)算機(jī)有高超的運(yùn)算能力，可以瞬時(shí)準(zhǔn)確地計(jì)算出每個(gè)坐

19、標(biāo)軸瞬時(shí)應(yīng)該運(yùn)動(dòng)的運(yùn)動(dòng)量，因此可以復(fù)合成復(fù)雜的曲線或曲面。 2.可以實(shí)現(xiàn)加工的自動(dòng)化，而且是柔性自動(dòng)化，從而效率可比傳統(tǒng)機(jī)床提高3～7倍。由于計(jì)算機(jī)有記憶和存儲(chǔ)能力，可以將輸入的程序記住和存儲(chǔ)下來(lái)，然后按程序規(guī)定的順序自動(dòng)去執(zhí)行，從而實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。數(shù)控機(jī)床只要更換一個(gè)程序，就可實(shí)現(xiàn)另一工件加工的自動(dòng)化，從而使單件和小批生產(chǎn)得以自動(dòng)化，故被稱為實(shí)現(xiàn)了“柔性自動(dòng)化”。 3.加工零件的精度高，尺寸分散度小，使裝配容易，不再需要“修配”。 4.可實(shí)現(xiàn)多工序的集中，減少零件 在機(jī)床間的頻繁搬運(yùn)。 5.擁有自動(dòng)報(bào)警、自動(dòng)監(jiān)控、自動(dòng)補(bǔ)償?shù)榷喾N自律功能，因而可實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)時(shí)間無(wú)人看管加工。 6.由以上五條派

20、生的好處。如：降低了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，節(jié)省了勞動(dòng)力（一個(gè)人可以看管多臺(tái)機(jī)床），減少了工裝，縮短了新產(chǎn)品試制周期和生產(chǎn)周期，可對(duì)市場(chǎng)需求作出快速反應(yīng)等等。以上這些優(yōu)越性是前人想象不到的，是一個(gè)極為重大的突破。此外，機(jī)床數(shù)控化還是推行FMC（柔性制造單元）、FMS（柔性制造系統(tǒng)）以及CIMS（計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng)）等企業(yè)信息化改造的基礎(chǔ)。數(shù)控技術(shù)已經(jīng)成為制造業(yè)自動(dòng)化的核心技術(shù)和基礎(chǔ)技術(shù)。 1.2.2 宏觀看改造的必要性 從宏觀上看，工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的軍、民機(jī)械工業(yè)，在70年代末、80年代初已開始大規(guī)模應(yīng)用數(shù)控機(jī)床。其本質(zhì)是，采用信息技術(shù)對(duì)傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)（包括軍、民機(jī)械工業(yè)）進(jìn)行技術(shù)改造。除在制造過程中采用數(shù)

21、控機(jī)床、FMC、FMS外，還包括在產(chǎn)品開發(fā)中推行CAD、CAE、CAM、虛擬制造以及在生產(chǎn)管理中推行MIS（管理信息系統(tǒng)）、CIMS等等。以及在其生產(chǎn)的產(chǎn)品中增加信息技術(shù)，包括人工智能等的含量。由于采用信息技術(shù)對(duì)國(guó)外軍、民機(jī)械工業(yè)進(jìn)行深入改造（稱之為信息化），最終使得他們的產(chǎn)品在國(guó)際軍品和民品的市場(chǎng)上競(jìng)爭(zhēng)力大為增強(qiáng)。而我們?cè)谛畔⒓夹g(shù)改造傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)方面比發(fā)達(dá)國(guó)家約落后20年。如我國(guó)機(jī)床擁有量中，數(shù)控機(jī)床的比重（數(shù)控化率）到1995年只有1.9％，而日本在1994年已達(dá)20.8％，因此每年都有大量機(jī)電產(chǎn)品進(jìn)口。這也就從宏觀上說明了機(jī)床數(shù)控化改造的必要性。 1.3研究意義 1.3.1機(jī)床數(shù)控化改造

22、的意義 1.節(jié)省資金。機(jī)床的數(shù)控改造同購(gòu)置新機(jī)床相比一般可節(jié)省60%左右的費(fèi)用大型及特殊設(shè)備尤為明顯。一般大型機(jī)床改造只需花新機(jī)床購(gòu)置費(fèi)的1/3。即使將原機(jī)床的結(jié)構(gòu)進(jìn)行徹底改造升級(jí)也只需花費(fèi)購(gòu)買新機(jī)床60%的費(fèi)用，并可以利用現(xiàn)有車床。 2.性能穩(wěn)定可靠。因原機(jī)床各基礎(chǔ)件經(jīng)過長(zhǎng)期時(shí)效，幾乎不會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力變形而影響精度。 3.提高生產(chǎn)效率。機(jī)床經(jīng)數(shù)控改造后即可實(shí)現(xiàn)加工的自動(dòng)化效率可比傳統(tǒng)機(jī)床提高3至5倍。對(duì)復(fù)雜零件而言難度越高功效提高得越多。且可以不用或少用工裝，不僅節(jié)約了費(fèi)用而且可以縮短生產(chǎn)準(zhǔn)備周期。 在國(guó)內(nèi)，目前各企業(yè)有大量普通機(jī)床，完全用數(shù)控機(jī)床替換根本不現(xiàn)實(shí)，而且替代

23、又造成很大的浪費(fèi)，數(shù)控改造一次性投入少，而且對(duì)機(jī)床又增加很多性能。以上幾點(diǎn)可以看出，普通機(jī)床應(yīng)走數(shù)控改造之路，因此普通機(jī)床的數(shù)控改造，不但要有必要，而且大有可為，尤其是對(duì)一些中小型企業(yè)更是如此。 機(jī)床的數(shù)控改造具有很好的理論意義和實(shí)際應(yīng)用價(jià)值： 1.改造費(fèi)低，在發(fā)揮原有機(jī)床的功能同時(shí)提高加工精度。 2.改造后機(jī)床自動(dòng)化程度提高，減少輔助時(shí)間，提高生產(chǎn)效率 3.降低工人水平要求，改善勞動(dòng)條件，有利于身體健康 4.改造閑置設(shè)、傳統(tǒng)設(shè)備，提高機(jī)床功能和使用價(jià)值，減少設(shè)備投入。 5.改造后可以加工復(fù)雜、異形零件，能完成普通機(jī)床難以加工或根本不可能加工的復(fù)雜曲線、曲面等零件。 6.計(jì)算機(jī)控

24、制，消除人為誤差，加工零件精度高、一致性好、尺寸分散度小，使裝配容易，無(wú)需修配。 7.具有柔性化的特點(diǎn)，只需編制零件程序就能加工新零件，可以實(shí)現(xiàn)多品種、變批量、高性能加工，不僅能適應(yīng)中小批量，也適合大批量生產(chǎn)。 8.計(jì)算機(jī)具有記憶與儲(chǔ)存功能，可以將輸入的程序記住和儲(chǔ)存下來(lái)，數(shù)控機(jī)床只要更換一個(gè)程序，就可以實(shí)現(xiàn)另一個(gè)零件的加工自動(dòng)化，從而使單件和小批量生產(chǎn)得以自動(dòng)化。 9.能適應(yīng)信息化發(fā)展的需要，通過網(wǎng)絡(luò)可以實(shí)現(xiàn)信息通信，具有遠(yuǎn)程監(jiān)控、補(bǔ)償、診斷和自動(dòng)報(bào)警等多種功能，可實(shí)現(xiàn)無(wú)人看管加工，降低了勞動(dòng)強(qiáng)度，操作者有空閑時(shí)間照料其他操作。 1.3.2機(jī)床數(shù)控化改造的迫切性 經(jīng)濟(jì)的全球化、市場(chǎng)

25、的國(guó)際化，促進(jìn)了競(jìng)爭(zhēng)，為求得生存與發(fā)展，各企業(yè)不僅要提高產(chǎn)品質(zhì)量，而且必須頻繁的改型，縮短生產(chǎn)周期，以滿足市場(chǎng)上不斷變化的需求。經(jīng)過數(shù)控改造的機(jī)床的高精度、高效率、高度柔性化及適合加工精度高以及復(fù)雜的零部件，滿足當(dāng)今市場(chǎng)快速多變、競(jìng)爭(zhēng)激烈和工藝發(fā)展的需要。可以說，數(shù)控改造技術(shù)的應(yīng)用是機(jī)械制造行業(yè)現(xiàn)代化的標(biāo)志，在很大程度上決定了企業(yè)在市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中的成敗。 2. C620機(jī)床運(yùn)動(dòng)分析 2.1傳動(dòng)鏈分析 圖2-1 C620車床傳動(dòng)系統(tǒng)圖 圖所示為C620型機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖，傳動(dòng)系統(tǒng)包括主傳動(dòng)鏈和進(jìn)給傳動(dòng)鏈兩部分。 2.2主傳動(dòng)鏈 主傳動(dòng)鏈兩端是電動(dòng)機(jī)與主軸。它的作用是把動(dòng)力源（電動(dòng)

26、機(jī)）的運(yùn)動(dòng)與動(dòng)力傳給主軸，使主軸帶動(dòng)工件旋轉(zhuǎn)，并使主軸獲得變速和轉(zhuǎn)向。 2.3進(jìn)給箱傳動(dòng)鏈 進(jìn)給箱傳動(dòng)鏈包括縱向進(jìn)給與橫向進(jìn)給傳動(dòng)鏈 3. 車床改造的總體方案 3.1 C620型普通車床的簡(jiǎn)易數(shù)控改裝的設(shè)計(jì)任務(wù)要點(diǎn) 1.改裝后能實(shí)現(xiàn)車削圓弧面、外圓面、端面等回轉(zhuǎn)表面。 2.改裝后縱向進(jìn)給精度士0. 0lmm，橫向進(jìn)給精度士0. 005mm，空載快速進(jìn)給速度V快=2m/min，主切削力PZ=2303N，橫向拖板刀架質(zhì)量W1=465. 5N，大拖板刀架質(zhì)量W2=1039N。 3.改動(dòng)后不要求保留手動(dòng)操作功能。 4.控制部分要求運(yùn)動(dòng)可靠，抗干擾，維修方便。 5.

27、改造成本低。 3.2總體方案的確定 改裝后的數(shù)控車床應(yīng)把主軸傳動(dòng)系統(tǒng)和進(jìn)給系統(tǒng)分離成為兩個(gè)互不相關(guān)的系統(tǒng)，為了便于編程，保證加工精度，要求車床縱向脈沖當(dāng)量為0.01mm，橫向脈沖當(dāng)量為0.005mm，車床需要改裝的部分有: 1.掛輪架系統(tǒng)全部拆去。 2.進(jìn)給齒輪箱箱體內(nèi)的零件全部拆去。 3.溜板箱部分應(yīng)拆去箱體、光桿及操縱桿，并增加支承支架，安裝滾珠絲桿。 4.縱向?qū)к夁x用貼塑的矩形和三角形組合導(dǎo)軌，橫向?qū)к夁x用貼塑的燕尾形導(dǎo)軌，貼塑為聚四氟乙烯。 5.橫向溜板上應(yīng)安裝伺服電機(jī)，并通過傳動(dòng)齒輪將電機(jī)軸與橫向滾珠絲桿聯(lián)接 6.刀架體應(yīng)加裝縱、橫微調(diào)裝置以供校刀使用。 7.縱向絲

28、桿掛腳應(yīng)安裝伺服電機(jī)，并通過傳動(dòng)齒輪與縱向滾珠絲桿聯(lián)接。伺服電機(jī)與絲桿的聯(lián)接方式要求聯(lián)接可靠，傳動(dòng)無(wú)間隙，無(wú)噪音。對(duì)于電氣部分，采用華中數(shù)控對(duì)縱、橫兩個(gè)伺服電機(jī)進(jìn)行閉環(huán)控制，系統(tǒng)中有時(shí)鐘電路模塊，復(fù)位電路，數(shù)碼顯示器接口電路，光電藕合器等。采用內(nèi)置驅(qū)動(dòng)模塊將伺服電機(jī)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)，將整個(gè)控制系統(tǒng)放在控制柜中，由電纜把控制系統(tǒng)和伺服電機(jī)聯(lián)系起來(lái)。 4. 縱向進(jìn)給裝置的改造 4.1縱向滾珠絲桿的最大軸向載荷的設(shè)計(jì)計(jì)算 4.1.1 縱向絲桿的最大軸向載荷 因?yàn)橹髑邢髁z =2303N=235kgf, 所以縱向進(jìn)給力為 Px=0.5Pz =0.52303=1151.5 N 縱向絲桿的最

29、大軸向載荷： Pa=KPX+f(PZ+W2) =1.141151.5+0.11(2303+1039) =1312.71+367.62 =1680.33N =171.5kg k---系數(shù)，k=1.14 f---貼塑導(dǎo)軌摩擦系數(shù)，f=0.11 W2---縱向托板重量，W2=1039N=106kgf 4.1.2絲桿最高轉(zhuǎn)速nmax nmax= =333 r/min v---空載快速進(jìn)給速度，v =2m/min=2000mm/min t---絲桿導(dǎo)程，初設(shè)t=6mm 4.1.3絲桿壽命（以 10 轉(zhuǎn)為單位1） L= ==300 T---絲杠使用壽命，T=1500

30、0小時(shí) nma---絲桿最高轉(zhuǎn)速，nma=333r/min 一般考慮運(yùn)轉(zhuǎn)中有沖擊，以及絲桿材料硬度對(duì)壽命的影響，則最大動(dòng)負(fù)荷Q為: Q= = =1607kgf L---絲桿壽命，L =300 Pa---縱向絲桿的最大軸向載荷，Pa=171.5kgf f---運(yùn)轉(zhuǎn)系數(shù)，f=1.4 f---硬度系數(shù)，fh=1.0 4.1.4選擇滾珠絲杠副 按最大動(dòng)負(fù)載荷Q選用滾珠絲桿副，使 QC C---滾珠絲桿的額定動(dòng)負(fù)荷 選用城L3506型的單螺母滾珠絲桿副，其尺寸如表4-1所示: 4.1.5確定絲桿副工作長(zhǎng)度L L≥

31、 ---控制系統(tǒng)中需要的行程，l1 =900 mm H---螺母安裝高度，H=111 mm ---由絲桿副防護(hù)結(jié)構(gòu)確定的長(zhǎng)度，取=115 mm ---由絲桿副支承所需的長(zhǎng)度，取心=80 L≥ ≥900+111+115+80 ≥1206 滾珠絲桿副的總長(zhǎng)度,為絲桿副工作長(zhǎng)度L加上結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度，取結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度為165mm, 則: 　=L+165 =1206+165 =1371mm 滾珠絲桿的長(zhǎng)度應(yīng)滿足剛度要求，即: =≤4

32、5 Do---滾珠絲桿副的名義直徑，Do=35 mm 故絲桿副長(zhǎng)度可以滿足剛度要求。 表4-1 滾珠絲桿副的尺寸規(guī)格 序號(hào) 名稱 代號(hào) 尺寸 單位 1 滾珠絲桿副型號(hào) W1L3506 2 名義直徑 D0 35 mm 3 螺距 t 6 mm 4 螺旋升角 5 滾珠直徑 d 3.969 mm 6 滾道半徑 R 2.064 mm 7 偏心距 e 0.056 mm 8 絲桿外徑 d 34 mm 9 螺母凸緣外徑 D3 72 mm 10 螺母配合外徑 D 55 mm 11

33、 圓螺母尺寸 M M521.5 mm 12 二個(gè)圓螺母厚度 L2 20 mm 13 螺母座鍵槽厚度 t 58.2 mm 14 平鍵尺寸 bhl 6645 mm 15 螺母裝配總長(zhǎng)度 L 111 mm 16 額定動(dòng)負(fù)載荷3.5圈1列 C 1940 kgf 17 額定動(dòng)負(fù)載荷3.5圈1列 C0 7110 kgf 4.1.6滾珠絲桿副幾何參數(shù)的計(jì)算 絲桿內(nèi)徑為: = D0＋2e－2R =35＋20.056－22.064 =30.984 =3.0984CM D0---滾珠絲桿副的名義直徑，D0=35mm e---滾

34、珠絲桿副的偏心距，e =0.056 mm R---滾珠絲桿副的滾道半徑，R =2.064mm 絲桿接觸直徑為: = D0－dcos =35－3.969cos =32.193mm =3.2193cm D0---滾珠絲桿副的名義直徑，D0=35mm d---滾珠絲桿副的滾珠直徑，d=3.969mm ---接觸角，= 4.1.7計(jì)算傳動(dòng)效率 = = =0.949 =94.9% ---螺旋升角，= ---摩擦角，滾珠絲桿副的滾動(dòng)摩擦系數(shù)f=0.003~0.004，其摩擦角 4.2縱向滾珠絲桿副的剛度驗(yàn)算 滾珠絲桿受工作載荷Pa的作用而引起螺距t的變化量t1，其值可

35、按下式計(jì)算: t1= Pa---工作載荷，Pa=1680N t---滾珠絲桿的螺距，t=6mm=0.6cm F---滾珠絲桿的截面積 F= = =7.536cm ---絲桿內(nèi)徑，=3.0984cm E---彈性模數(shù)，對(duì)鋼E=20.610N/ cm t1= = =6.49cm 滾珠絲桿因受扭矩作用而引起的導(dǎo)程變化量為 = t---在滾珠絲桿的螺距，t=6mm=0.6cm ---在扭矩M作用下，滾珠絲桿每一螺距長(zhǎng)度兩截面上的相對(duì)扭轉(zhuǎn)角 = G---扭轉(zhuǎn)彈性模數(shù)，對(duì)鋼G=82.410N/ cm M---滾珠絲桿上的扭矩 M=

36、 = =147Ncm Pa---工作載荷，Pa=1680N ---絲桿接觸直徑，=3.2193cm ---螺旋升角，= Jc ---滾珠絲桿截面積的慣性拒 Jc= = =9.04cm ---絲桿內(nèi)徑，=3.0984cm = = =1.1910 = = =0.11310 因此滾珠絲桿在工作載荷Pa扭矩M共同作用下，所引起每一個(gè)螺距變形量t為 t=t＋ =6.4910＋0.11310 =6.60310cm 如果滾珠絲杠長(zhǎng)度為1000mm，其上共有100/t個(gè)螺距，它的螺距變形總誤差為 =t

37、 = =11.005m/m 因?yàn)檫x滾珠絲桿精度等級(jí)為E級(jí)，計(jì)算的總變形誤差=11.005m/cm，小于E級(jí)精度誤差15m/m，所以剛度合適 4.3支承方式及軸承的選擇 4.3.1支承方式的確定 如果螺母座、絲桿的軸承及其支架等剛度不足，將嚴(yán)重影響滾珠絲桿副的傳動(dòng)剛度，因此螺母應(yīng)有加強(qiáng)筋，以減小受力后的變形，螺母座與床身的接觸面積宜大，其聯(lián)接螺釘?shù)膭偠纫矐?yīng)高一些，定位銷要緊密配合，不能松動(dòng)。由于絲桿主要承受軸向力，大多采用推力軸承作支撐，這里采用左右各一個(gè)推力軸承的支承方式。 如下圖所示: 圖4-1 滾珠絲桿支承方式 其中最左端與最右端為推力

38、軸承，中間兩個(gè)為深溝球軸承這種支承方式可以對(duì)絲桿進(jìn)行預(yù)拉伸安裝，預(yù)緊拉伸安裝可以誠(chéng)少或俏除因絲桿自重而產(chǎn)生的彎曲變形，在推力軸承預(yù)緊力不小于絲桿最大軸向載荷1/3的條件下，絲桿的拉伸壓縮剛度可提高4倍，絲桿不會(huì)因溫升而升長(zhǎng)，溫升只能減小預(yù)拉伸力，另外，絲桿不承受壓力，由于只承受拉力，因而沒有壓桿穩(wěn)定性問題。但是預(yù)拉伸安裝將使軸承發(fā)熱和摩擦扭矩有所增加。 4.3.2軸承選擇 由于進(jìn)給絲桿主要承受較大軸向力和較小徑向力，所以只需計(jì)算推力軸承的額定動(dòng)載荷C: C=Pa Pa---工作載荷，Pa=1680N f---速度系數(shù) f= =

39、0.464 nt---軸承計(jì)算轉(zhuǎn)速，nt=nmax=333r/min fh---壽命系數(shù) fh= = =3.107 T---使用壽命，T=15000h C=Pa =1680 =11249.5N 參照工具書查找到8106推力軸承，其額定負(fù)載為12.510N11249.5N，能滿足要求，同時(shí)選用深溝球軸承型號(hào)為6006 4.3.3確定滾珠絲杠副的預(yù)緊力FP 為了消除軸向間隙，增加絲桿副的剛性和定位精度，在絲桿螺母間加以預(yù)緊力FP，然而過大的預(yù)緊力將會(huì)引起滾珠絲桿的壽命下降以及摩

40、擦力的增大，而預(yù)緊力偏小，會(huì)在產(chǎn)生的軸向載荷左用下出現(xiàn)間隙，影響定位精度，因此，一般取： FP= = =1658N Q---最大動(dòng)負(fù)荷，Q=1607kgf=15748.6N 取FP=1658N 4.3.4確定滾珠絲桿軸的預(yù)緊拉伸力Fpl 為了消除絲桿自重而產(chǎn)生的彎曲變形，補(bǔ)償因工作溫度升高而引起的絲桿伸長(zhǎng)，保證滾珠絲桿在正常使用時(shí)的定位精度和提高滾珠絲桿的系統(tǒng)剛性，對(duì)有快速驅(qū)動(dòng)并有定位精度要求的滾珠絲桿副，其絲桿軸需進(jìn)行預(yù)加拉伸力，決定拉伸力時(shí)還應(yīng)考慮到絲桿兩端支承軸承允許的預(yù)緊力的大小，一般情況下取:

41、 Fpl== =57.2kgf Pa=171.5kgf 4.4機(jī)械傳動(dòng)剛度的計(jì)算與校核 在忽略支承座和螺母座剛度的情況下，機(jī)械傳動(dòng)部的剛度主要為:絲桿軸的支承剛度Kk，滾珠絲桿副的接觸剛度KN和軸承的軸向接觸剛度KB，則機(jī)械傳動(dòng)的綜合拉壓剛度為: = 4.4.1計(jì)算絲桿軸的支承剛度KK 絲桿軸的支承方式及支承長(zhǎng)度如圖4-2所示: 由于絲桿兩端采用推力軸承和深溝球軸承，并且絲桿兩端軸向固定支承，絲桿軸的支承剛度KK的計(jì)算公式為: KK=N/m D0--

42、-滾珠絲桿副的名義直徑，D0=35mm E---彈性模數(shù)，對(duì)鋼E=2.0610N/mm L---絲桿工作長(zhǎng)度，取L=1206mm LK---絲桿作用長(zhǎng)度mm 絲桿作用長(zhǎng)度LK在這里有兩種情況，當(dāng)工作臺(tái)處于最做端時(shí)，此時(shí)LK=96mm，有最大的拉壓剛度Kkmax： Kkmax= =10 =2379.52N/m 當(dāng)工作臺(tái)處于中間位置時(shí)，此時(shí)LK=603mm，則有最小的拉壓剛度KKmin： Kkmin= = =

43、 =657N/m 圖4-2 滾珠絲桿支撐方式 4.4.2計(jì)算滾珠絲桿與螺母副間的接觸剛度Kn Kn=0.77( N/m) FP----預(yù)緊力，F(xiàn)P=1658N d---滾珠絲桿副的滾珠直徑，d=3.969mm Z---滾珠數(shù)量 Z=Z圈數(shù)列數(shù) Z---一圈的滾珠數(shù) Z== =27.69 D0---滾珠絲桿副的名義直徑，D0=35mm d---滾珠絲桿副的滾珠直徑，d=3.969mm

44、 Z=27.693.51=96.9 KN=0.77 =304 N/m 4.4.3計(jì)算軸承的軸向接觸剛度KB 推力軸承的軸向變形為： =2.4 Pa---工作載荷，Pa=171.5kgf Z---推力軸承的滾動(dòng)體直徑，d=5.556 =2.4 =6.09m 由于對(duì)軸承施加了預(yù)緊力，其變形量減少了一半計(jì)算： ===3.045m 推力軸承的軸向接觸剛度值KB為： KB===552N/m Pa---工

45、作載荷，Pa=1680N 4.4.4分別計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)的綜合拉壓剛度與值 = = =181.12 N/m = = =150.98 N/m 4.4.5校驗(yàn)機(jī)械傳動(dòng)剛度變化引起的定位誤差 由于進(jìn)給執(zhí)行部件在不同位置時(shí)，機(jī)械傳動(dòng)剛度的不同而引起的定位誤差，在空載情況下為： =F0(-)<（---） F0---導(dǎo)軌以上部分的重量引起的靜摩擦 F0=W2f W2---縱向托板重量，W2=1039N f---靜摩擦系數(shù)，取f=0.05 F0=10390.05=51

46、.95N ---機(jī)床要求的重復(fù)定位精度，=0.02mm=20m =51.95（-）=0.057m<=4m =150.98m =181.12m 因?yàn)?0.052m<4---7(m) 所以滿足條件。 4.4.6伺服剛度引起的死區(qū)誤差 摩擦死區(qū)誤差是由于導(dǎo)軌摩擦力在拖板啟動(dòng)或反向時(shí)，使傳動(dòng)系統(tǒng)中產(chǎn)生彈性變形時(shí)引起的傳動(dòng)誤差，最大死區(qū)誤差為: △===0.688m<20m 能滿足要求。 4.5減速齒輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算 4.5.1計(jì)算降速比 由于步進(jìn)電機(jī)對(duì)負(fù)載慣量很敏感，為滿足負(fù)載慣量盡可能小的要求，同時(shí)也為滿足要求的脈沖當(dāng)量，常采用齒輪降速傳

47、動(dòng)，總降速比i由下式計(jì)算: i= ---伺服電機(jī)步距角，先選=0.72 t---滾珠絲桿螺距，t=6mm ---脈沖當(dāng)量，=0.01mm/step i==1.2 4.5.2齒輪參數(shù)的選擇 1.模數(shù)的確定: 模數(shù)的影響因素很多,當(dāng)齒輪受力較大,傳動(dòng)速度高,要求壽命長(zhǎng),磨損小時(shí),模數(shù)要選大些,反之,則可取小些，一般取m =1.5mm至2mm，這里取m =2mm 2.齒數(shù)的選擇:主要由傳動(dòng)比確定，并考慮最小齒數(shù)的限制，Zmin>17，根據(jù): i=1.2= 選擇Z1=3

48、0，Z2=36 3.齒寬B的確定: B=m ---齒寬系數(shù)，通常=3至6，這里取=4 B=42=8mm 對(duì)采用消隙措施的大齒輪由兩薄片齒輪組成，齒寬應(yīng)按兩倍計(jì)算，即B=16mm=0.016m 4.計(jì)算齒輪幾何參數(shù) 為了消除齒側(cè)隙，大齒輪采用雙片齒輪錯(cuò)齒的周向彈簧式直齒圓柱齒輪，而小齒輪則采用普通直齒圓柱齒輪。其基本參數(shù)為:m =2mm,Z1=30,Z2=36，壓力角=20 i =1.2分度圓直徑為： d1=mZ1=230=60mm d2=mZ2=236=72mm 齒頂圓直徑： da1=m（Z1+2）=2(30＋2)1=64mm da2=m（Z2+2）=2(36+2)

49、1=76mm 中心距a為： a=m（Z1+Z2） =2（30+36）=66mm 兩齒輪的精度等級(jí)均為7級(jí)精度。 5.對(duì)雙片薄齒輪的消隙彈簧的計(jì)算 雙片薄齒輪中彈簧的壓緊力應(yīng)大于驅(qū)動(dòng)扭矩。由于滾珠絲桿直接與大齒輪通過平鍵相連，因而大齒輪上的扭矩M‘應(yīng)等于滾珠絲桿上的扭矩M，即: =M=145Ncm 齒輪中有3組彈簧，因此每組彈簧的最大工作載荷F2為: 3F2L= L—齒輪中消隙彈簧與齒輪圓心的距離，取L=25mm=2.5cm 3F22.5=145 F2=19.3N=1.97kgf 工作極限載荷Flim為： Flim≤1.67F2=1.6719.3=32N

50、 最小工作載荷F1≥0.2Flim=0.232=6.4N 選用彈簧直徑d=0.9mm，彈簧中徑D2=5.0mm的碳素鋼絲彈簧，節(jié)距p=d=0.9mm，工作極限載荷FLIM=46.29N，材料為60S,2CrA,許用切應(yīng)力=471MPa，切變模量G=78.5GPa。 校核彈簧強(qiáng)度，彈簧切應(yīng)力為： = F2---每組彈簧的最大工作載荷，F(xiàn)2=19.3N C---施繞比 C===5.556 K---曲度系數(shù) K=+ =+=1.28 ==432N/mm=432MPa

51、求。 取彈簧的有效圈數(shù)n=8，則n1=n=8 計(jì)算彈簧剛度系數(shù)k k= G---切變模量，G=78.5GPa=78.510N/mm k= =6.44N/mm 彈簧長(zhǎng)度H0為：H0=(n+1)d+2（D2-d） =（8+1）0.9+2（5-0.9） =16.3mm 4.6伺服電機(jī)的選用 4.6.1計(jì)算折算到電機(jī)軸上的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Jr

52、 Jr=JM+Jt =JM+J1+（J2+JS+JW） JM---電機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，JM=1.0610Nm Jt---折算到電機(jī)軸上的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 J1---小齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 J1= ---鋼的密度，=7.810Kg/m d1---小齒輪分度圓直徑，d1=60mm=0.06m B---小齒輪齒寬，B=0.016m J1= =1.610kgm

53、 J2= ---大齒輪分度圓直徑，=72mm=0.072m B---大齒輪分度圓直徑，B=0.016m J2= =3.2910 kgm JS---滾珠絲桿的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 JS= D0---滾珠絲桿副的名義直徑D0=35mm=0.035m L總---滾珠絲桿副的總長(zhǎng)度，取L總=1371mm=1.371m JS = =1.5710 kgm JW---導(dǎo)軌以上移動(dòng)部件的慣量，即工作臺(tái)折算到絲杠上的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 JW=W2（） W2---縱向托板重量，W2=106k

54、gf ｔ---滾珠絲桿的螺距，t=6mm=0.006m JW=106=9.710 kgm Jr=JM+J1+（J2+JS+JW） =1.0810+1.610+（3.2910+1.5710+9.710） =1.56410 kgm 4.6.2計(jì)算電機(jī)轉(zhuǎn)矩 1.快速空載啟動(dòng)時(shí)負(fù)載轉(zhuǎn)矩MK為 MK=Mamax+ Mf+ M0 Mamax---空載啟動(dòng)時(shí)折算到電機(jī)軸上的加速轉(zhuǎn)矩（Nm） Mamax= Jr---折算到電機(jī)軸上的總慣量，Jr=1.56410 kgm n電max---電機(jī)最大轉(zhuǎn)速 n電max=i v---空載快速進(jìn)給速度，v=2000mm/min

55、 t---滾珠絲桿的螺距，t=6mm i---傳動(dòng)比，i=1.2 n電max=1.2=400r/min Mamax==0.429Nm Mf---折算到電機(jī)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩（NM） Mf= F0---導(dǎo)軌以上部分的質(zhì)量引起的靜摩擦，F(xiàn)0=47N ---傳動(dòng)鏈的總效率。取=0.85 t---滾珠絲桿的螺距，t=6mm=0.006m i---傳動(dòng)比，i=1.2 Mf= =0.0468Nm M0---由于絲桿預(yù)緊力引起的折算到電機(jī)軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩（Nm） M0= Fpl---滾珠絲桿軸的預(yù)加載荷，F(xiàn)pl=57.2kgf=560N 0---滾珠絲桿未預(yù)緊時(shí)的效率，0=0.9

56、49 M0= MK= Mamax+Mf+M0 =0.429+0.0468+0.052 =0.5278Nm 2.最大切削負(fù)載時(shí)所需轉(zhuǎn)矩Mg為: Mg= Mat+ Mf+ M0+ Mt Mf---折算到電機(jī)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩，Mf=0.047Nm M0---由于絲桿預(yù)緊引起的折算到電機(jī)軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩，M0=0.052Nm Mat---切削時(shí)折算到電機(jī)軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩 Mat= Jr---折算到電機(jī)軸上的總慣量，Jr=1.54610kgm T---時(shí)間常

57、數(shù)，T=0.15S nt---電機(jī)軸的工作轉(zhuǎn)速 nt=ni i---傳動(dòng)比，i=1.2 n---絲桿工作轉(zhuǎn)速 n===167r/min nmax---絲桿最高轉(zhuǎn)速，nmax=333r/min nt=1671.2=200r/min Mat= =0.217r/min Mt---折算到電機(jī)軸上的切削負(fù)載轉(zhuǎn)矩 Mt= ---傳動(dòng)鏈總效率，取=0.85 t---滾珠絲桿的螺距，t=6mm=0.006m i---傳動(dòng)比，i=1.2 Px---縱向絲桿進(jìn)給力，PX=

58、115kgf=1127N Mt= =1.056Nm Mg=Mat+Mf+M0+Mt =0.217+0.0468+0.052+1.056 =1.37Nm 對(duì)比快速空載啟動(dòng)時(shí)負(fù)載轉(zhuǎn)矩MK=0.5278 Nm和最大切削負(fù)載時(shí)所需轉(zhuǎn)矩Mg =1.37 N m，因?yàn)镸g≥MK，由此得出電機(jī)的最大力矩應(yīng)為最大切削負(fù)載時(shí)所需轉(zhuǎn)矩Mg。 4.6.3選擇伺服電機(jī) 要求電機(jī)轉(zhuǎn)矩Mq≥Mg=1.37Nm選擇型號(hào)為SM80-042-30LFB,其參數(shù)如表4-2所示： 表4-2 伺服電

59、機(jī)參數(shù) 序號(hào) 名稱 數(shù)據(jù) 單位 1 型號(hào) SM80-024-30LFB 2 額定功率 0.75 KW 3 額定轉(zhuǎn)矩 2.4 Nm 4 額定轉(zhuǎn)速 3000 Rpm 5 額定電流 4.2 A 6 轉(zhuǎn)子慣量 1.0610 Kgm 7 機(jī)械時(shí)間常數(shù) 0.95 Ms 8 編碼器線數(shù) 2500C/T（省線式） C/T 9 電機(jī)繞組 插座 繞組引線 U V W 插座編號(hào) 2 3 4 1 10 編碼器插座 信號(hào) 5V 0V A+ A- B+ B- Z+ Z- 插座編 號(hào) 2

60、 3 4 7 5 8 6 9 1 11 重量 2.7 Kg ５. 橫向進(jìn)給裝置的改造 5.1 橫向滾珠絲桿螺母機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.1.1橫向絲桿的最大軸向載荷 因?yàn)闄M向進(jìn)給量為縱向進(jìn)給量的1/2～1/3，取為1/2，則切削力約為縱向的1/2， 即：橫向主切削力PZ橫===115kgf，所以橫向絲桿進(jìn)給力為： PX橫=PY橫=0.5PZ橫 =0.5115=57.5kgf 橫向使用燕尾形導(dǎo)軌，絲桿的最大軸向載荷為： Pa=kPx+

61、 =1.4557.5+0.11（257.5+115+47.5） =83.375+30.525 =113.9kgf =1116N k---系數(shù)，k=1.145 f---貼塑導(dǎo)軌摩擦系數(shù)，f=0.11 W1---縱向托板重量，W1=465.5N=47.5kgf 5.1.2絲桿最高轉(zhuǎn)速nmax nmax= =400 r/min v—空載快速進(jìn)給速度，v =2m/min=2000mm/min t—絲桿導(dǎo)程，初設(shè)t=5mm 5.1.3絲桿壽命（以 10 轉(zhuǎn)為單位1） L= ==360 T---絲杠使用壽命，T=15000小時(shí)

62、 nma------絲桿最高轉(zhuǎn)速，nma=400r/min 一般考慮運(yùn)轉(zhuǎn)中有沖擊，以及絲桿材料硬度對(duì)壽命的影響，則最大動(dòng)負(fù)荷Q為: Q= = =1134kgf L---絲桿壽命，L =360 Pa---縱向絲桿的最大軸向載荷，Pa=113.9kgf f---運(yùn)轉(zhuǎn)系數(shù)，f=1.4 f---硬度系數(shù)，fh=1.0 5.1.4選擇滾珠絲杠副 按最大動(dòng)負(fù)載荷Q選用滾珠絲桿副，使 QC C---滾珠絲桿的額定動(dòng)負(fù)荷 選用城W1L2505型的單螺母滾珠絲桿副，其尺寸如表5-1所示: 5.1.5確定絲桿副工作長(zhǎng)度L L≥

63、 ---控制系統(tǒng)中需要的行程，=260 mm H---螺母安裝高度，H=94mm ---由絲桿副防護(hù)結(jié)構(gòu)確定的長(zhǎng)度，取=12mm ---由絲桿副支承所需的長(zhǎng)度，取心=62mm L≥ ≥260+94+12+62 ≥428mm 滾珠絲桿副的總長(zhǎng)度,為絲桿副工作長(zhǎng)度L加上結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度，取結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度為138mm, 則: 　　　　=L+138 =428+138 =566mm 滾珠絲桿的長(zhǎng)度應(yīng)滿足剛度要求，

64、即: =4≤35～45 Do—-滾珠絲桿副的名義直徑，Do=25 mm 故絲桿副長(zhǎng)度可以滿足剛度要求。 表5-1 滾珠絲桿副參數(shù)表 序號(hào) 名稱 代號(hào) 尺寸 單位 1 滾珠絲桿副型號(hào) W1L2505 2 名義直徑 D0 25 mm 3 螺距 t 5 mm 4 螺旋升角 5 滾珠直徑 d 3.175 mm 6 滾道半徑 R 1.651 mm 7 偏心距 e 0.045 mm 8 絲桿外徑 d 24.5 mm 9 螺母凸緣外徑 D3 58 mm 10 螺母配合外徑 D

65、42 mm 11 圓螺母尺寸 M M421.5 mm 12 二個(gè)圓螺母厚度 L2 16 mm 13 螺母座鍵槽厚度 t 44.6 mm 14 平鍵尺寸 bhl 5540 mm 15 螺母裝配總長(zhǎng)度 L 94 mm 16 額定動(dòng)負(fù)載荷3.5圈1列 C 1230 kgf 17 額定動(dòng)負(fù)載荷 C0 4010 kgf 5.1.6滾珠絲桿副幾何參數(shù)的計(jì)算 絲桿內(nèi)徑為: = D0＋2e－2R =25＋20.045－21.651 =21.788mmm =2.1788CM D0---滾珠絲桿副的名義直徑，D0=25mm

66、 e---滾珠絲桿副的偏心距，e =0.045 mm R---滾珠絲桿副的滾道半徑，R =1.651mm 絲桿接觸直徑為: = D0－dxcos =25－3.175cos =22.755mm =2.2755cm D0---滾珠絲桿副的名義直徑，D0=25mm d---滾珠絲桿副的滾珠直徑，d=3.175mm ---接觸角, = 5.1.7計(jì)算傳動(dòng)效率 = = =0.956 =95.6% ---螺旋升角，= ---摩擦角，滾珠絲桿副的滾動(dòng)摩擦系數(shù)f=0.003~0.004，其摩擦角 5.2橫向滾珠絲桿副的剛度驗(yàn)算 滾珠絲桿受工作載荷Pa的作用而引起螺距t的變化量t1，其值可按下式計(jì)算: t1= Pa---工作載荷，Pa=1116N t---滾珠絲桿的螺距，t=5mm=0.5cm