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1、 基于粵北巖溶地區(qū)的預制樁復合地基宏觀本構的建立與研究 摘要 粵北地區(qū)巖溶較強烈，尤其是粵北韶關、清遠地區(qū)，隨著粵北地區(qū)經濟的快速發(fā)展，各縣市城市的發(fā)展進入一個新的階段，大量的高層建筑拔地而起，對基礎和地基的承載力要求更加迫切。巖溶區(qū)存在的工程隱患較多，尤其是在隱伏巖溶區(qū)，常見的工程事故有：巖溶地面塌陷、建筑樁端基巖下沉、水庫壩基巖溶滲漏等。因此，適用于粵北巖溶地區(qū)工程建設的基礎和地基處理方式的研究日益迫切。 剛性樁復合地基是指在天然地基不能滿足上部結構承載力和沉降要求的情況下，在原有地基內擠入、置換或以其它方式加入樁體，通過樁土變形協(xié)調，最終由樁體和樁間土共同承擔上部荷載的復合加

2、強型地基。華南理工大學高層建筑研究所通過在粵北巖溶場地一系列的工程實踐證明，對于該地區(qū)的高層建筑結構，采用剛性樁復合地基-筏板基礎形式能夠施工方便、造價經濟、安全可靠。 剛性樁復合地基的發(fā)展是近十年的事情，尤其是預制樁作為剛性樁的復合地基現(xiàn)階段研究甚少。本文采用上部結構-筏板-復合地基整體共同作用分析法，對清遠地區(qū)某臨江超高層住宅建筑進行預制樁復合地基設計分析，且后續(xù)進行預制樁復合地基現(xiàn)場壓板試驗，測出樁土壓力變化規(guī)律以及樁土荷載分擔變化規(guī)律，在此基礎上進行假定設計復合地基本構的修正，最后提出適用于該地區(qū)相似場地條件的預制樁復合地基宏觀模型本構。 首先，介紹了粵北地區(qū)巖溶地質的分布狀況和特

3、征，并說明該地區(qū)的巖溶工程隱患；介紹復合地基的概念、分類及作用機理，并闡述了剛性樁復合地基的研究現(xiàn)狀。其次，對上部結構-筏板-復合地基的整體共同分析方法進行了總結，并說明其相對于常規(guī)規(guī)范設計方法的不同和優(yōu)點。而后，對清遠地區(qū)某臨江超高層住宅進行了復合地基設計，并采用基于有限元的整體共同分析法進行了筏板基礎的分析和設計，并進行現(xiàn)場單樁復合地基壓板試驗，測出樁土之間的力學性能變化規(guī)律。最后，基于試驗對假定設計復合地基本構進行修正，提出二折線彈簧宏觀本構，并進行對比分析，說明新的本構模型能夠更準確地進行該地區(qū)相似場地條件的復合地基模擬。 關鍵詞：粵北巖溶地區(qū)；剛性樁復合地基；共同作用；復合地基

4、設計；壓板試驗；彈簧宏觀本構。 III Abstract Linear elastic analysis no longer meets the actual requirement of the fast development of seismic theory，architectural form，calculation means and so on. It is urgent to set up the inelastic analysis method in global structural analysis. Because of the complex and la

5、ck of tools，inelastic analysis is usually carried out on structural members only，but not for the global structure. Finite element method based on macro element，which has fewer degrees and effective computation，can be applied to global structural nonlinear analysis which has great prospect in enginee

6、ring application. The results should be compared with tests to prove their accuracy. This paper presents the nonlinear analysis with shear wall element model by Perform-3D，which is a 3-dimensional nonlinear analysis software. The model is according to the full scale reinforced concrete shear wall s

7、tructure shaking table test. Dynamic nonlinear analyses have been completed. Analysis results are compared with that of shaking table test to study the accuracy of nonlinear analysis of macro models. Firstly，the research situation of shear wall modals and characteristics of Perform-3D procedure are

8、 introduced. The process of the full scale reinforced concrete shear wall structure shaking table test is introduced，which was carried out in the University of California at San Diego. In order to build up the global model of the 7-story shear wall structure，material parameters are calibrated by sim

9、ulating material tests，and element constitutions used in shear wall model are defined. Before the nonlinear time-history analysis is carried out，linear time-history analysis is conducted in both ETABS and Perform-3D to verify that Perform-3D models are reasonable. Secondly，dynamic nonlinear analysis

10、 model under 4 different intensity earthquakes are conducted respectively. Some issues about the number of fibers in element sections and the finite element mesh are discussed. Lastly，the practical application of Perform-3D procedure in an actual project is introduced. Based on the elastic analysis

11、 under frequent and moderate earthquake action，inelastic time history analysis under rare earthquake is carried out using Perform-3D. The analytical results are reasonable by comparing the analysis of elastic and elasto-plasticity.，and indicate the adequate lateral performance of the towers. It can

12、also be concluded that the damper can effectively improve the seismic performance of structures and reduce the nonlinear damage of the components. Compared with the experimental results，the analytical results confirm that the nonlinear analysis method based on shear wall element，which saves the com

13、putational costs due to fewer DOFs，can reflect inelastic behavior of structure. It is found that the shear wall element in Perform-3D procedure can be applied to global inelastic analysis for multiedstroy and high-rise reinforced concrete shear wall structures under earthquake actions in 7 and 8 deg

14、rees. Keywords：macro models; shear wall structure; shaking table test，nonlinear analysis; Perform-3D 目錄 第1章 緒論 1 1.1 研究背景 1 1.1.1 廣東省巖溶地區(qū)地質概況 1 1.1.2 粵北地區(qū)巖溶分布特點 2 1.1.3 巖溶的工程隱患 4 1.2 剛性樁復合地基的概念 5 1.2.1 復合地基概述 5 1.2.2 剛性樁復合地基概述 7 1.2.3 剛性樁復合地基作用機理 8 1.2.4 樁體復合地基的破壞模式（可調整到第四章） 9 1.2

15、.5 樁體復合地基的重要參數（可調整到第四章） 11 1.3 剛性樁復合地基的研究現(xiàn)狀 12 1.3.1 剛性樁復合地基的試驗研究 13 1.3.2 剛性樁復合地基設計方法的解析理論研究 15 1.3.3 剛性樁復合地基數值模擬研究 16 1.4 本文研究目的和內容 17 1.5 論文結構 18 第2章 共同作用的分析模型及分析方法 19 2.1 共同作用分析模型 19 2.1.1 地基的分析模型 19 2.1.2 筏板的分析模型 22 2.1.3 上部結構的處理方法-子結構法 22 2.2 高層建筑上部結構-筏板-復合地基共同分析的分析方法 23 2.2.1 上部結

16、構分析方法 23 2.2.2 筏板分析 23 2.2.3 樁土體系的分析方法 23 2.3 共同作用的數值模擬 23 2.3.1 基于winkler宏觀彈簧地基模型的整體面彈簧法 24 2.3.2 基于Drucker-Prager地基土模型的微觀實體模型法 24 2.4 本章小結 24 第3章 清遠地區(qū)某臨江住宅小區(qū)筏板-復合地基設計 25 3.1 工程概況 25 3.2 工程地質條件 25 3.3 PHC管樁復合地基設計（與原方案的經濟型與周期性比較） 25 3.4 整體面彈簧法有限元分析（筏板內力計算、沉降計算---規(guī)范方法與有限元計算結果，原因） 26 第4章 P

17、HC管樁復合地基承載性狀的試驗研究 27 4.1 試驗概況 27 4.1.1 試驗內容 28 4.1.2 現(xiàn)場地質條件 29 4.2 試驗方法 31 4.2.1 單樁承載力的試驗方法 31 4.2.2 單樁復合地基載荷試驗方法 31 4.2.3 樁-土應力測量方法與結果分析 32 4.3 試驗現(xiàn)象及結果分析 34 4.3.1 1#樓各個試驗點試驗現(xiàn)象及初步分析 34 4.3.2 2#樓各個試驗點試驗現(xiàn)象及初步分析 42 4.3.3 結果總體分析 53 4.4 本章小結 55 第5章 基于試驗的有限元分析 56 5.1 單樁復合地基數值荷載試驗 56 5.1.1 軟

18、件介紹 56 5.1.2 數值模型建立與加載方案 56 5.2 試驗結果分析 56 5.2.1 荷載-沉降分析 56 5.3 Winkler宏觀彈簧地基模型的修正 56 5.4 基于修正Winkler宏觀彈簧地基模型的工程設計結果對比分析 56 5.5 本章小結 57 結論與展望 58 研究成果 58 展望 59 VII 第1章 緒論 第1章 緒論 1.1 研究背景 1.1.1 廣東省巖溶地區(qū)地質概況 廣東省碳酸鹽巖分布面積2.9104km2，占全省總面積7%，碳酸鹽巖較集中分布在粵北的韶關、清遠兩市，其次為云浮、陽春和肇慶，以及廣州花都地區(qū)，其它地區(qū)

19、均為零星分布(圖11)。除志留系、中三疊統(tǒng)、下-中侏羅統(tǒng)地層外，自震旦系至第三系的地層中均或多或少地夾有巖溶地層，第四系有鈣華沉積，中-上泥盆統(tǒng)和石炭系地層中巖溶地層分布最廣，石炭系比泥盆系可溶性好[1]。 圖11 廣東省碳酸鹽巖、溶洞和水系分布關系圖 Fig 11 The distribution relationship of carbonates，karst caves and water system 由于地形、地質、水文和氣候等條件的差別和相互制約作用，造成各地區(qū)巖溶強度的差異和溶洞的不均勻分布(圖11)?？偟膩砜矗谔妓猁}巖層發(fā)育區(qū)，特別是質純層厚的碳酸鹽巖區(qū)巖溶

20、作用比較強烈，溶洞也比較發(fā)育。 根據巖石組合可以把碳酸鹽巖層分為3種巖石組合層。 (1) 碳酸鹽巖夾碎屑巖層，地層由老至新有： 泥盆系中統(tǒng)：出露面積達921 km2，粵北占92%，羅定、陽春地區(qū)各為37.21km2，廉江、懷集、廣州尚有零星分布。以深灰色厚層灰?guī)r，薄層及泥質條帶灰?guī)r為主。 泥盆系上統(tǒng)：出露面積約1493km2，主要分布于粵北、陽春等地，河源、開平、高要、從化等地零星出露。巖性為薄層狀灰?guī)r、白云質灰?guī)r、大理巖，少量生物灰?guī)r。 石炭系上統(tǒng)：出露面積約3912km2，主要分布于粵北(約占85%) ?；浳麝柎?、羅定地區(qū)約30km2，其它地區(qū)有零星出露。巖性為薄-厚層狀灰?guī)r、白

21、云質灰?guī)r、大理巖和白云巖等。 二疊系上統(tǒng)：含煤碎屑巖系，厚以百米計，僅在粵北的上部略具硅質碳酸巖系。 三疊系：三疊紀碳酸鹽巖零星出露，為夾有碎屑巖的泥質碳酸鹽巖系。 (2) 碳酸鹽巖層，地層由老至新有： 石炭系中統(tǒng)：出露面積約39km2，分布于連平、翁源，巖性為灰?guī)r、白云質灰?guī)r、大理巖。 石炭系中上統(tǒng)、上統(tǒng)：出露面積約922km2，主要分布于粵北、粵東北及珠江三角洲地區(qū)僅有零星分布，巖性為厚層狀灰?guī)r、白云巖、白云質灰?guī)r、角礫狀灰?guī)r、大理巖等。 二疊系下統(tǒng)：分布于連縣、陽山、韶關、清遠、連平、興寧、惠陽、陽春、廣州地區(qū)，巖性主要為深灰色灰?guī)r、白云質灰?guī)r、燧石灰?guī)r等。 (3) 紅層巖

22、溶地層 紅層巖溶地層是白堊紀以來在大陸環(huán)境中形成的紫紅色的沉積層[2]，由泥頁巖、砂礫巖、泥灰?guī)r和石灰?guī)r組成，紅層既可以形成巖溶地貌又可形成挺拔峻秀的丹霞地貌。分布在連縣清江鄉(xiāng)、星子鎮(zhèn)、大路邊鎮(zhèn)、樂昌縣坪石鎮(zhèn)、云浮縣白石鎮(zhèn)、羅定縣華石鎮(zhèn)、蘋塘鎮(zhèn)等處[3]。 1.1.2 粵北地區(qū)巖溶分布特點 地處南嶺中段南坡粵北地區(qū)，區(qū)內地級城市有韶關市和清遠市，是粵北政治文化中心，包括兩市轄下的連州、英德等14個縣(市)?；洷钡貐^(qū)隨著京珠高速公路和韶贛高速的貫通、106、107、323等國道的擴建、建成的武廣鐵路、以及即將建成的清連高速公路、京珠高速復線，交通狀況有極大地改善，地方經濟飛速發(fā)展。因此，巖

23、溶區(qū)工程隱患防治已成為本區(qū)基礎設施建設的重要工作。 粵北地區(qū)巖溶較強烈，發(fā)育著大大小小的溶洞和縱橫交錯的溶裂?；洷睅r溶發(fā)育區(qū)約占粵北面積的1/3，可分裸露型和覆蓋型兩類。裸露型巖溶區(qū)以峰林突兀的侵蝕喀斯特地貌為主，基巖裸露；覆蓋型巖溶區(qū)則表現(xiàn)為剝蝕殘丘或山間平原地形，基巖被第四第松散層覆蓋。南部英德--翁源，中北部韶關--乳源，西部連縣--陽山為主要巖溶分布區(qū)，其間分布著韶關、清遠、連州、連南、英德、陽山、翁源、乳源等主要城市，而樂昌、仁化、始興、新豐等縣城也有溶巖分布(圖12)?？梢姡緟^(qū)巖溶發(fā)育非常之廣，而且大多數城區(qū)都分布在巖溶發(fā)育地區(qū)，各城市區(qū)域巖溶發(fā)展具體情況如下[1]： （1

24、） 連縣 本區(qū)巖溶由于受不同構造及花崗巖體隆起的影響，發(fā)育差異性變化明顯。根據溶洞發(fā)育的地貌特征分為三類：巖溶山區(qū)——主要分布在大坪復向斜及秤架復背斜核部和翼部，該區(qū)各地段溶洞發(fā)育程度差異明顯，多成層分布，主要發(fā)育于海拔600~800m范圍內，以中、小型為主，大-巨型比較少，海拔大于800m以及小于600m發(fā)育弱；多級臺地巖溶區(qū)——本區(qū)共有四級臺地，溶洞主要分布在南部的高山、西江、龍坪和連州以及中部的上庫、沈家坑、清江、山塘和黃沙堡一帶，在兩級臺地間的過渡帶或臺地邊緣為河谷深切，巖溶強烈發(fā)育，溶洞形態(tài)以垂直類型為主；弧形條狀垅谷巖溶區(qū)——主要分布在連縣的東北部，為一系列彎曲向西突出的復式褶皺

25、構造形成的弧形條狀山垅谷地相間的巖溶區(qū)，溶洞多見于垅背。 圖12 粵北地區(qū)巖溶分布圖 Fig 12 The distribution of karst area in northern Guangdong （2） 韶關 韶關地區(qū)溶洞眾多，主要分布在以下地段：天子嶺背斜東南翼——位于天子嶺背斜與芙蓉山向斜的復合部位，為長廊谷地地貌，以發(fā)育小型溶洞為主，發(fā)育深度10~60m，少數達100~120m，高度一般小于0-2m；北江、武江河谷地帶——位于蓮花山背斜兩翼與芙蓉山向斜交接部位，該地帶溶洞規(guī)模大、數量多，高度常在1m以上，深度15~55m，武江河谷地段深達120m左右；馬壩-韶鋼

26、水源地——位于楓灣馬壩向斜南西段，向斜兩翼為低山山壟地貌，核部為孤峰平原(谷地)地貌，鹽溶發(fā)育程度和規(guī)模較大，溶洞常發(fā)育于向斜的核部和平原谷地內；東聯(lián)地段——該地段垂直高度2m以上溶洞占40%，發(fā)育深度多在60m以上，少數可達100~120m。 （3） 英德 英德地區(qū)順層面、斷裂帶發(fā)育的溶洞較多，溶洞常為水平狀，其次為管道狀、階梯狀、隙狀和通天洞等。溶洞主要發(fā)育于以下地段：石牧塘復向斜盆地——位于英德的西部、牛婆洞向斜東部，該區(qū)溶洞發(fā)育深度較淺、規(guī)模較大，大者可容納百人；北江復向斜盆地：位于英德谷地，巖溶相當發(fā)育，可見大、巨型溶洞，有可容納數萬人以上的溶洞(寶晶宮容納4~5萬人，通天洞容納

27、萬人以上)；翁江復向斜盆地——向斜核部及斷層帶上發(fā)育溶洞，溶洞內常見石鐘乳、石筍、石柱、石花、石帷幕等多姿百態(tài)的巖溶形態(tài)；英德九龍-清遠白花朗地區(qū)——溶洞規(guī)模大小不等，溶洞多層次性極明顯，大致可分3層，長數米、數十米或百余米，高度小于30m，寬數米至50m，石鐘乳、石柱頗發(fā)育。 （4） 粵北其他縣市 乳源瑤族自治縣：石灰?guī)r溶蝕地貌顯著、峽谷多。巖溶層以壺天群和孟公坳組灰?guī)r為主，巖溶形態(tài)為溶洞、落水洞等，大多為水平發(fā)育，在垂向上大致可分為兩級，常分布在均容谷地的南坡及西坡、近河床岸邊地帶。連平縣：碳酸鹽巖呈條帶狀主要分布于西部一帶，溶洞分布深度50~100m，常被砂礫石、粘土充填；深100~

28、150m巖溶率減少，多為半填充空洞。 1.1.3 巖溶的工程隱患 巖溶區(qū)存在的工程隱患較多，尤其是在隱伏巖溶區(qū)，常見的工程事故有：巖溶地面塌陷、建筑樁端基巖下沉、水庫壩基巖溶滲漏等。 隨著粵北地區(qū)經濟的快速發(fā)展，各縣市城市的發(fā)展進入一個新的階段，大量的高層建筑拔地而起，對基礎和地基的承載力要求更加迫切。據數據顯示，該地區(qū)大部分高層建筑均采用樁基礎形式，而隱伏巖溶區(qū)的建筑物，當采用可溶巖石作樁基持力層時，由于基巖面溶蝕坑(槽)發(fā)育，起伏變化大，或下伏溶洞頂板薄，由于樁端力較大，未將整個樁端置于足夠強度的基巖中，極易造成樁基下沉或溶洞頂板坍塌。因此，基礎施工前，必須首先做好場地工程地質勘察工

29、作。對巖溶發(fā)育地段，應進行超前鉆探，一樁一孔，負荷重、跨度大的重要工程甚至采用一樁多孔，確?；A進入完整基巖[4]。 在巖溶區(qū)工程地質勘察過程中，勘察施工與編錄工作都顯得非常重。鉆探時應及時記錄基巖面深度、各層溶洞頂、底埋深，洞內填充情況，漏水位置。巖溶區(qū)基巖面上常常發(fā)育軟~流塑狀土，甚至發(fā)育為土洞，鉆進時應記錄清楚。由于巖溶區(qū)地層巖性較復雜，因此，編錄人員應常到現(xiàn)場及時編錄、監(jiān)督。對隱伏巖溶區(qū)上覆卵礫石層，常常給鉆探施工帶來很大困難。經過多年摸索實踐，跟管擊進是行之有效的措施，方法是先用Φ90mm的鉆具擊進，起鉆后用Φ108mm套管跟進，這種方法最經濟實用，特別是在北江中下游較為適用。但在

30、河流上游卵、漂石覆蓋的隱伏巖溶區(qū)，只能當樁基檢測發(fā)現(xiàn)樁基承載力不足時，應采用鉆探查明原因，若是巖溶地基造成時，可用鉆孔灌注水泥砂漿加固，以提高承載力[4]。 但是，由于需要采用一樁一孔的超前鉆，加之超前鉆的不確定性，在施工現(xiàn)場要求需要超前鉆無發(fā)現(xiàn)溶洞或土洞，才能進行樁施工，否則，需要對溶洞進行有效處理?，F(xiàn)階段溶洞處理主要是采用鉆孔灌注水泥砂漿，若溶洞是彼此貫通或者形成了地下河道，則會導致無法灌滿。這樣會導致基礎施工工期的不可預見性，阻礙整個項目的開發(fā)周期。因此，對于巖溶地區(qū)高層建筑基礎形式的研究是很有必要的。 1.2 剛性樁復合地基的概念 1.2.1 復合地基概述 淺基礎(shallo

31、w foundation )、復合地基(composite foundation)、樁基礎(pile foundation)已成為工程建設中常用的三種地基基礎形式[5]。它們有不同的適用范圍與類型：當天然地基滿足建筑物對承載力、變形等方面的要求時，可采用淺基礎的形式；當天然地基不能滿足建筑物對承載力、變形等方面的要求時，就要對天然地基進行處理，如上部荷載全部由所設置的豎向樁體來承擔時，就形成了樁基礎；而上部荷載由所設置的加筋體與土體共同承擔時，就形成了介于淺基礎、樁基礎的復合地基的基礎形式。 圖13 淺基礎示意圖 Fig 13 Shallow foundation （a）端承

32、樁基礎 （b）摩擦樁基礎 圖14 樁基礎 Fig 14 Pile foundation （a）不設置墊層 （b）設置墊層 圖15 樁體復合地基 Fig 15 Composite foundation 復合地基[6]是指天然地基在地基處理過程中部分土體得到增強，或被置換以加強材料，或在天然地基中設置加筋材料，加固區(qū)是由基體(天然地基土體)和增強體兩部分組成共同承擔結構荷載的人工地基。 淺基礎中荷載是通過基礎直接傳遞給地基土體并隨之擴散到下層土體，如圖13所示。而樁基礎可分為摩擦樁基礎和端承樁基礎兩大類，如圖14所示：對端承樁基礎，荷載通過基

33、礎傳遞給樁體，樁體主要通過樁端端承力將荷載傳遞給地基下部堅硬土體；對摩擦樁基礎，荷載通過基礎傳遞給樁體，樁體主要通過樁側摩阻力將荷載傳遞給地基土體。故而樁基礎是荷載通過基礎先傳遞給樁體，再通過樁體傳遞給地基土體。對樁體復合地基，荷載通過基礎將一部分荷載直接傳遞給地基土體，另一部分通過樁體傳遞給地基土體，即是樁土共同承擔基礎傳遞的荷載，如圖15所示。從荷載傳遞路線的比較分析可知復合地基的本質是樁和樁間土共同直接承擔荷載，這也是復合地基與淺基礎和樁基礎之間的主要區(qū)別[6]。 1.2.2 剛性樁復合地基概述 樁體復合地基[7]是指在天然地基不能滿足上部結構承載力和沉降要求的情況下，在原有地基內

34、擠入、置換或以其它方式加入樁體，通過樁土變形協(xié)調，最終由樁體和樁間土共同承擔上部荷載的復合地基。根據樁體材料力學性質的不同，可分為三類：散體材料樁復合地基、柔性樁復合地基、剛性樁復合地基。各類樁體復合地基特性如下： 散體材料樁如碎石樁、砂樁等，樁體均采用散體材料，其承載力主要取決于周圍地基土體所提供的側限力。其具有兩點特征：一是達到一定的樁長條件后，由于樁身剛度的不足，增加樁長不會提高其極限承載力；二是當天然地基極限承載力很小時，由于土體提供的側限不足，散體材料樁復合地基的承載力不會有明顯提升。 柔性樁復合地基如水泥土樁、灰土樁等，其樁體材料自身具有一定的粘結力，其承載力主要取決于樁側

35、摩阻力、端阻力及樁體自身的強度。它也存在一個有效樁長的問題，即達到有效樁長后，承載力并不再提高。 剛性樁復合地基是通過在基礎與地基交界面設置墊層使得剛性的樁與土共同承擔上部荷載，考慮了樁土的共同作用的復合地基。因此，摩擦樁和端承作用較小的端承摩擦樁，如考慮了周圍土的作用，即可歸為剛性樁復合地基；如為端承樁，周圍土不能承擔荷載，就不能形成此類復合地基。剛性樁C樁(增強體)包括預制混凝土樁、混凝土灌注樁和鋼管注漿樁等，適用于處理黏性土、粉土、砂土和分層壓實的素填土等地基。 剛性樁復合地基的樁體強度和剛度較高，為保證樁土共同作用，充分發(fā)揮其承載性能，減少沉降變形，通常在基礎底面與表層土之間鋪設一

36、定厚度的粗砂或碎石褥墊層，鋪設厚度可以根據樁體單樁承載力和樁土相對剛度進行確定，一般為100~300mm厚，樁體單樁承載力越大或樁土剛度比越大則宜取厚。設置褥墊層后，剛性樁復合地基在受力時，樁頂向上刺入褥墊層，并通過褥墊層的調整，使得樁間土承載力得到充分的發(fā)揮，而不會使得荷載過分的通過樁傳到樁端土層。另外，與散體材料樁、柔性樁復合地基相比，剛性樁剛度相對較大，使部分上部荷載能向深部土層傳播，從而能夠最大程度的調動和分配荷載于地基下各部分土體，故能大幅度地提高地基承載力，且剛性樁復合地基的沉降量相對較小。 當建筑物對復合地基的承載力要求較大時，常采用預制預應力管樁作為剛性樁。其特點和適用條件如

37、下： 預應力混凝上管樁是一種細長的空心等截面預應力混凝上構件，管樁按樁身混凝上強度等級的不同分為PC樁(C60，C70)和PHC樁(C80)；按樁身抗裂彎矩的大小分為A型，AB型，和B型；外徑300 ~600mm，壁厚為65~125 mm，常用節(jié)長7~12 m。主要采用錘擊法和靜壓法施工。樁尖型式有十字型，錐型和開口型。樁節(jié)之間的連接采用端頭焊接連接。 管樁復合地基較適合的應用條件：(1)要求復合地基的承載力特征值較大的高層建筑，選用管樁較經濟合理；(2)基巖埋深在15~30 m左右，有較厚的強風化巖層作持力層；(3)淤泥軟上較厚的地基，近海建筑，采用其他樁型易出現(xiàn)質量事故，采用管樁為首選

38、。 1.2.3 剛性樁復合地基作用機理 在剛性樁復合地基中，通過褥墊層作用，一部分荷載在地基上部由樁土共同承擔，另一部分通過樁側摩阻和樁端端阻傳遞給下部地基土體，從而最大限度地調動整個地基的共同作用。 剛性樁復合地基受力機理如圖15所示。可將地基分為兩部分：增強體加固區(qū)和非加固區(qū)。對于剛性樁復合地基，通過樁體作用，可將荷載傳遞給地基中較深的土層，使上層地基土(增強體加固區(qū))中附加應力減小，而使深層地基土(加固區(qū)下臥層)中附加應力相對增大。與天然地基相比較，剛性樁復合地基加固區(qū)中不僅模量提高，而且附加應力減小，土層壓縮量減小明顯；相應的，加固區(qū)下臥層的附加應力增大，但是其一般下部土體強度

39、較大，故而壓縮量增大但不會過大?？傊捎脛傂詷稄秃系鼗軌蚝侠淼恼{配載荷，可以明顯減小沉降[8]。 剛性樁復合地基除了擁有一般復合地基的各種效應，還有自身獨立的特點，如置換效應、擠密效應和約束效應[5]。由于復合地基樁土之間的變形協(xié)調，及剛性樁體與樁間土具有很大的模量比，在荷載作用下，復合地基承受的部分荷載通過樁體向較深處的優(yōu)質土層中傳遞，且還減少了上部樁間軟弱土承受的荷載。復合地基中樁體起到的合理調配荷載于所在范圍內地基土，既提高地基承載力，又減小地基變形的作用，稱為置換效應或樁體效應。 在人工填土或者松散砂土中，采用擠土成樁工藝設計施工復合地基，使得樁間土的孔隙比減小，密實度增大，樁

40、間土因而被擠密，復合地基的承載力和模量都得到提高，稱為擠密效應。當采用振動沉管工藝時，素混凝土樁復合地基也具有擠密效應。 由于剛性樁與土體的相對剛度很大，故而在荷載的作用下，樁間土的側向變形受到了樁體的約束。由于樁間土的側向變形受到了約束，其相應的豎向變形也受到約束，故而承載力得到提升，且變形有所降低，這就是約束效應。 1.2.4 樁體復合地基的破壞模式（可調整到第四章） 樁體復合地基的破壞型式分為三種：1）樁間土首先破壞進而發(fā)生復合地基全面破壞；2）樁體首先破壞進而發(fā)生復合地基全面破壞；3）樁間土和樁體同時達到破壞使得復合地基全面破壞。實際工程中，第三種破壞型式是很難遇到的[5]。事實

41、上，復合地基的破壞型式與基礎的剛度直接相關。在剛性基礎下，大多數情況下都是樁體先破壞，繼而引起復合地基全面破壞。而在柔性基礎下，則一般是樁間土先破壞，進而發(fā)生復合地基全面破壞。 樁體復合地基中樁體的破壞模式可以分成下述4種型式：刺入破壞、鼓脹破壞、樁體剪切破壞和滑動剪切破壞[5]，如圖16所示。 (a)刺入破壞 (b) 鼓脹破壞 (c) 樁體剪切破壞 (d)滑動破壞 圖16 樁體復合地基破壞模式 Fig 16 Failure modes of piled composite foundation (a) 樁土相對剛度很大，此時荷載絕大部分由樁體承擔，并通過樁體傳遞

42、到樁端土層，當樁端地基土承載力不足(或端承于溶洞頂蓋時)的情況下容易發(fā)生樁體刺入破壞。一旦樁體發(fā)生刺入破壞，承其擔荷載大幅度降低，導致復合地基樁間土破壞，造成復合地基全面破壞。在樁端持力層選取不當時，剛性樁復合地基較容易發(fā)生刺入破壞，特別是柔性基礎下的剛性樁復合地基，由于基礎的調配荷載能力不足，局部的樁體由于受荷大且樁端土差，更容易發(fā)生刺入破壞。 (b) 荷載作用下，樁間土不能提供樁體足夠的圍壓以防止樁體發(fā)生過大的側向變形，從而產生樁體鼓脹破壞。這種破壞形式當采用管樁作為剛性樁時不易出現(xiàn)，主要在剛性基礎和柔性基礎下散體材料樁復合地基較易發(fā)生鼓脹破壞。 (c) 復合地基中樁體發(fā)生剪切破壞，進

43、而引起復合地基全面破壞。剛性基礎和柔性基礎下低強度柔性樁復合地基均可產生樁體剪切破壞，另外，由于基坑開挖或施工不當導致結構基礎樁體中產生不對稱的剪切力，導致樁體剪切破壞(上海蓮花河畔倒樓案)。 (d) 荷載作用下復合地基沿某以滑動面產生滑動破壞。在滑動面上，樁體和樁間土均發(fā)生剪切破壞。各種復合地基均可能發(fā)生滑動剪切破壞。 影響復合地基破壞形式的因素很多，不但與復合地基中增強體材料性質有關，還與荷載形式、復合地基上基礎結構形式有關。另外，樁體本身剛度對復合地基的破壞模式有較大影響。樁與樁間土的性質影響也很大，若兩者相對剛度較大，較易發(fā)生樁體刺入破壞。總之，對于具體的樁體復合地基的破壞模式應考

44、慮上述各種影響因素，通過綜合分析加以估計。 1.2.5 樁體復合地基的重要參數[5]（可調整到第四章） （1） 置換率 樁體復合地基中，若樁體的橫斷面積為Ap，該樁體所對應（或所承擔）的復合地基土體面積為A，則復合地基置換率m定義為： (11) 樁體在平面上的布置形式有三種：等邊三角形、正方形布置和矩形布置，布置形式如圖17所示。對于圓柱形樁體，若樁體直徑為d，樁間距為l，則各布樁形式的復合地基置換率計算公式如下： （正方形布置） (12) （三角形布置） (13) （長方形布置） (14) （a）正方形布置 （b）三角形

45、布置 （c）長方形布置 圖17 樁體平面布置形式 Fig 17 Different location of piles 若樁體橫截面為方形，則將上面二個式子中的換為，a為方樁的邊長。 (2) 樁土荷載分擔比與樁土應力比 在荷載作用下，復合地基中樁體承擔的荷載與樁間土承擔的荷載之比稱為樁土荷載分擔比。復合地基加固區(qū)的表面上樁體的豎向應力和樁間土的豎向應力之比，稱為樁土應力比。樁土荷載分擔比和樁土應力比是可以相互換算的。 復合地基加固區(qū)中樁體的豎向應力記為，樁間土中的豎向應力記為，則樁土應力比n為： (15) 在荷載作用下，樁體承擔的荷載記為，樁間土承擔的

46、荷載記為，則樁土荷載分擔比N為： (16) 樁土荷載分擔比N與樁土應力比n可通過下式換算： (17) 其中，m為復合地基置換率。 事實上，樁間土中豎向應力不可能是均勻分布的，式 (15)中的表示樁間土中平均豎向應力。樁土應力比n值和樁土荷載分擔比N值的大小定性反映復合地基的工作狀況。影響樁土應力比n值和樁土荷載分擔比N值的影響因素很多，如荷載水平、荷載作用時間、樁間土性質、樁長、樁體剛度、復合地基置換率等都影響樁土應力比n值的大小。（3）復合模量 復合地基加固區(qū)是由增強體和基體兩部分組成的，是非均質的。在復合地基計算中，有時為了

47、簡化計算，將加固區(qū)視作一均質的復合土體，用假想的等價的均質復合土體代替真實的非均質復合土體。與真實非均質復合土體等價的均質復合土體的模量稱為復合地基土體的復合模量。 1.3 剛性樁復合地基的研究現(xiàn)狀 剛性樁復合地基的發(fā)展同整個復合地基的發(fā)展一樣也是逐步起來的。由碎石樁復合地基到水泥土樁復合地基，復合地基的概念有了新的解釋，而水泥土樁、CFG樁、二灰混凝土樁、素混凝土樁、鋼筋混凝土樁等僅是由于材料粘結強度有差別，即樁體剛度不同，是由柔變硬的過渡。到最終發(fā)展至預制混凝土樁作為剛性樁也是近幾年的事情，尤其是在廣東省和福建省等沿海省份。從受力機理上講，只要滿足樁與土共同承擔荷載作用的復合地基條件，

48、即是復合地基。但是不同樁體復合出來的地基其具體的受力機理有可能發(fā)生了變化，這樣的過程是一個發(fā)展的過程，需要許多的專家、工程技術人員為此進行了大量的實踐與研究工作。以下從試驗研究、解析理論分4析、數值模擬三個方面分別論述目前的研究進展： 1.3.1 剛性樁復合地基的試驗研究 1991年，吳春林[9]等針對CFG樁復合地基，在長江北岸漫灘地貌單元上，進行了現(xiàn)場試驗，提出了計算承載力的簡易方法。 1995年，閏明禮[10]等通過室內模型試驗及現(xiàn)場原位測試，對CFG樁復合地基的變形特性、墊層的作用、樁土荷載分擔比進行了探討。 1998年，化建新、董長和等[11]開展了對樁徑400mm，樁長4m

49、的CFG樁在不同的墊層材料性質(中粗砂、礫砂、碎石)及不同的厚度下對樁土應力比影響的試驗研究。 2001年，吳慧明、龔曉南[12]對剛性基礎與柔性基礎下復合地基模型進行試驗對比，得出兩者在樁體荷載集中系數、樁土荷載比、樁土應力比等方面的顯著差異，并對兩者的破壞機理等進行了分析。 2001年，徐嶸、李春蕾[13]通過對南京某多層框架工程剛性樁復合地基的設計并進行現(xiàn)場載荷試驗分析，提出簡便合理的計算剛性樁復合地基承載力計算公式，并討論了不同布樁形式的設計思路。 2002年，池躍君、高文新等人[14]通過現(xiàn)場試驗，測出了剛性樁復合地基各土層的變形，樁體的上下刺入量，樁身軸力，側摩阻力，并由此得

50、到樁土荷載分擔比，應力比，同時揭示了剛性樁復合地基的工作和破壞機理。 2003年，池躍君、宋二祥等人[15]進行在兩種土質中各進行了1組9樁復合地基試驗。對剛性樁復合地基沉陷計算問題中存在的主要原因-復合地基中應力場的分布規(guī)律進行了觀測研究。所得試驗結果為復合地基沉降計算的假定提供合理依據，同時，一定程度解釋了荷載傳遞機理。 2005年，林文強、夏旭陽等[16]通過現(xiàn)場試驗，研究了樁體復合地基隨時間增長所引起的樁土應力比變化情況。 2006年，鄭剛、劉雙菊等[17]對剛性樁復合地基褥墊層的工作機理進行了分析。并據此設計了樁豎向剛度很大的剛性樁復合地基模型試驗。進行了樁頂進入不同厚度褥墊層

51、的復合地基試驗，研究了剛性樁復合地基褥墊層在豎直荷載作用下的工作性狀。 2007年，劉冬林、鄭剛等[18, 19]針對高層建筑筏板荷載分布特點，采用內密外疏布樁和僅在筏板中心布樁方式，通過現(xiàn)場縮尺(1：10)模型試驗，分別完成了帶上部結構無樁筏板和剛性樁復合地基筏板靜載荷試驗，以及上部結構的復合地基與復合樁基載荷試驗。分析了筏板沉降、樁端平面以下地基沉降和筏板外側地面沉降、筏板下樁土反力分布、樁土荷載傳遞及樁土荷載分擔比。研究了工作荷載下不同布樁方式降低筏板差異沉降的效果。并與復合樁基相比，得出復合地基總沉降大、差異沉降小、樁端平面以下沉降小、樁上段存在負摩阻、樁間土荷載分擔比大、樁荷載分擔

52、比小的試驗結果；復合地基可以更好地調動淺層地基土承載力，而復合樁基則能更好地調動深層地基土承載力。 2008年，黃菊清、何春保、莫海鴻等人[20]進行了壓板和原位測試，對廣東地區(qū)不同類型剛性樁復合地基樁-土應力比、樁-土的荷載分擔比以及墊層作用機理進行了研究，實測數據表明，樁-土應力比與地質情況以及樁-土的相對剛度有關，其測試結果可為今后剛性樁復合地基設計提供參考。 2010年，李麗等[21]通過剛性樁復合地基群樁（樁數33）模型試驗，對不同墊層厚度剛性樁復合地基的變形特性、不同樁位樁體和樁間土的受力特性進行測試，并對樁土應力比和荷載分擔比等反映樁土共同工作性能的指標進行分析，得出了剛性樁

53、復合地基的承載特性和變形規(guī)律。結論可為剛性樁復合地基的優(yōu)化設計提供依據。 以上試驗揭示了剛性樁復合地基的一些工作特性： (1) 通過實驗觀測，單樁復合地基的破壞過程：樁周土首先承擔較大荷載，使其從局部剪切破壞開始，逐步向整體剪切破壞發(fā)展，而后隨著樁承擔荷載的加大，樁承載力達到極限而破壞，進而復合地基發(fā)生破壞。 (2) 在最大工作荷載下，復合地基中地基土反力分布和剛性載荷板下地基反力分布形式相同，且復合地基中地基土所受平均壓力和天然地基承載力基本相等。 (3) 在最大工作荷載下，復合地基中CFG樁受力大于等于單樁承載力。 (4) 單樁復合地基加固層壓縮量是發(fā)生沉降的主要原因，且其

54、壓縮主要集中在上部土層軟弱區(qū)域，下臥層土體的壓縮量很?。粔|層壓縮量占沉降的比例與荷載大小有關。 (5) 褥墊層對樁土承載性能及復合地基沉降的影響主要有： ① 保證樁土共同承擔荷載。褥墊層的設置為剛性樁復合地基受荷后樁體的上下刺入提供了條件，即使樁端落在壓縮模量高的土層上，也可以保證樁間土始終參與工作； ② 減少基礎底面的應力集中。褥墊層對樁頂應力在基礎底板下的反力有擴散作用，減少樁頂反力對基礎板的沖剪作用，且隨著樁體模量的增大，這一作用越顯著； ③ 樁頂應力與樁間土應力之比隨褥墊層厚度增加而減小，并且當褥墊層超過一定厚度后，樁、土應力己非常接近，并且其比值接近一定值。而在同等墊層厚度

55、作用下，樁土應力比將隨著荷載的增加呈加大趨勢；同樣厚度、同一荷載作用下，墊層材料壓縮模量越高，則樁土應力比高； ④ 對群樁復合地基來說，褥墊更起到了均勻分配各樁頂荷載的作用，邊角處的樁頂荷載大幅減小，可以避免最先引起邊角處樁體破壞，使復合地基能夠更充分地發(fā)揮其承載能力，并且這一作用對樁體模量較大的復合地基較為顯著。 1.3.2 剛性樁復合地基設計方法的解析理論研究 現(xiàn)有的解析理論方法大致可分為以下兩類：1)利用樁土沉降協(xié)調關系聯(lián)立方程進行求解；2)利用樁頂對墊層的刺入關系分析樁土承載性狀。 1995年，李作勤[22]從荷載的合理傳遞出發(fā)，確定單樁的容許承載力、置換率和復合地基的容許承載

56、力。闡明影響樁土應力比的主要因素，介紹用荷載試驗檢驗應力比的作法，確定合理的設計樁土應力比。 1998年，毛前、龔曉南[23]闡述復合地基與樁基之間的區(qū)別，通過對樁體刺入墊層的研究，尋找在樁頭呈理想球形孔條件下，墊層、樁體、樁間土三者模量與刺入量之間的關系，進而討論了在刺入模式下的加固區(qū)復合模量計算問題。 2000年，傅景輝、宋二祥[24]通過分析樁-土-墊層的共同作用，討論了剛樁復合地基的工程特性，推導出在荷載作用下，當樁端土層為文克勒地基時的樁頂荷載、土體表面荷載、樁體沉降、土體沉降、受荷后墊層厚度等的計算公式，并根據出的應力比公式對應力比的多種影響因素進行了探討。 2002年，董必

57、昌、鄭俊杰[25]在忽略樁身壓縮及樁身應力變化的前提下，假設樁向墊層的刺入量為基床系數乘以樁土應力差，利用等沉面上負摩阻區(qū)樁長范圍內樁間土的壓縮量等于剛性樁向墊層的刺入量，而等沉面以下正摩阻區(qū)樁間土的壓縮量等于剛性樁向下臥層的刺入量，建立方程推出等沉面位置并由此求取樁土應力比。 2003年，宋二祥、沈偉、池躍君[26, 27]利用Boussinesq解和Geddes對Mindlin解的積分計算樁-樁、樁-土、土-樁、土-土之間的沉降影響系數，在柔度矩陣中將墊層視為分布彈簧，墊層壓縮量與荷載同墊層模量成反比關系，以此近似考慮樁向墊層內的刺入，并在考慮上部結構剛度后，建立整體方程用迭代方法求解結

58、點位移(沉降)，進而求出筏板內力及樁土反力。 2004年，朱世哲、徐口慶[28]等假定樁頂刺入墊層符合小孔擴張理論應用情況，推導出刺入量與樁頂反力關系，然后利用沉降協(xié)調計算樁土應力比。 2005年，黃炳權、黃海松[29]在以樁與樁間土頂表面沉降相等的前提下，采用樁側摩阻與相對位移成雙折線關系函數，分別推導了在樁周土體處于彈性狀態(tài)、部分塑性狀態(tài)、全部塑性狀態(tài)二個階段的應力比公式。 1.3.3 剛性樁復合地基數值模擬研究 1999、2000、2001年，李寧、韓烜[30-33]利用數值仿真試驗方法，分析了單樁-土-承臺三者共同作用的性狀和機理，定量分析了不同剛度的單樁、群樁復合地基側摩阻力

59、的分布、發(fā)展規(guī)律；研究了不同模量樁體復合地基加入褥墊后的承載性狀，對褥墊的加固機理、作用效果給出系統(tǒng)的分析，并在此基礎上，提出利用褥墊層對復合地基承載力進行優(yōu)化設計的方法。 2002年，池躍君、宋二祥[15]作了足尺現(xiàn)場混凝土帶墊層單樁復合地基試驗，并進行了各土層變形、樁體上下刺入量、樁身軸力及摩阻力等試驗。并對帶墊層樁體復合地基推導了解析解，且用有限元進行驗證。 2003年，王瑞芳、雷學文[34]及2005年張建偉、戴自航[35]對單樁復合地基按軸對稱問題簡化為三維情況進行有限元數值模擬，分析了褥墊層厚度、模量、樁長、置換率等因素對樁頂、樁間土表面、承臺的沉降及承載力的影響。 2006

60、年，曹明[36]運用有限元法系統(tǒng)地分析了剛性樁復合地基中的樁、土荷載分擔特性以及基礎沉降與墊層特性、樁長、樁距等影響因素之間的關系，還探討了墊層作用下剛性樁復合地基的有效樁長等問題，所采用的分析方法和一些結論具有工程參考價值。 數值試驗研究成果得出的主要結論有： (1) 由于樁體向上刺入褥墊層，復合地基中樁體存在明顯的負摩阻區(qū)；另外，褥墊可削弱群樁的“邊角效應”，具有提高整個地基承載性能的作用。 (2) 褥墊層對土中應力分布的影響主要在淺層，對較深處基本無影響，且褥墊厚度對樁身最大應力值和最大應力點位置影響較小，最大應力點的位置對不同厚度褥墊層基本相同； (3) 樁的長徑比能夠有效地減

61、小基礎沉降和提高承載力，同時也存在“有效樁長”問題，應當進行樁長和樁徑的合理設計； (4) 樁間距與樁徑之比不易過小，否則樁間土無法有效地參與工作，無法發(fā)揮復合地基樁土共同作用的優(yōu)勢。增加樁間距，土承擔荷載隨之增加。 1.4 本文研究目的和內容 本文采用三維空間非線性分析程序Perform-3D（Nonlinear Analysis and Performance Assessment for 3D Structure）對一個足尺7層剪力墻結構振動臺試驗進行模擬分析，在程序中建立數值模型，進行了動力非線性分析，比較分析結果，并與試驗結果對比，以研究Perform-3D的剪力墻單元應用于鋼

62、筋混凝土剪力墻結構非線性分析的準確性。 Perform-3D程序是結構三維非線性分析與性能評估的最新軟件，由美國加州大學伯克利分校的Powell教授開發(fā)。本文第二章闡述了國內外剪力墻模型研究現(xiàn)狀及發(fā)展方向，和三維非線性分析程序Perform-3D的分析功能、結構模型、構件模型、恢復力模型及結果輸出等，為本文鋼筋混凝土剪力墻結構非線性分析奠定基礎。 為了在Perform-3D程序中研究剪力墻模型應用于結構整體非線性分析的準確性，采用了程序中的剪力墻單元對一個足尺7層剪力墻結構振動臺試驗進行模擬。本文第三章介紹了在美國加利福尼亞大學圣地亞哥分校室外振動臺進行的足尺7層剪力墻結構振動臺試驗，詳細

63、介紹了試驗模型的主體結構、試驗過程和試驗結果，并介紹了與該試驗同時進行的預測性分析比賽。 本文第四章根據材料試驗建立材料的本構關系，分別建立了采用殼元的ETABS模型和采用剪力墻單元的Perform-3D模型，進行模態(tài)分析和線性時程分析，校驗整體結構模型的正確性，為下一章的結構動力非線性分析提供指導。 本文第五章對剪力墻結構進行了動力非線性分析和參數分析。依次輸入不同強度等級的地震波作用，檢驗結構在各階段地震作用下的響應，并與試驗結果對比。通過改變初始模型參數并進行4條地震波作用下的動力非線性分析，討論了截面纖維劃分、單元網格細分等問題。 本文第六章在某大型結構工程中運用Perform-

64、3D程序進行分析。在小震和中震彈性分析基礎上，采用Perform-3D對整體結構進行大震作用下彈塑性時程分析。分析結果表明，塔樓結構具有很好的抗側性能，設置粘滯阻尼器以后，整體結構變形滿足要求，驗證了設置阻尼器對結構抗震性能有著顯著的提高效果。 1.5 論文結構 本論文分為六章，具體結構如下： 第一章：緒論，包括本文的研究背景、研究目的、內容以及論文結構。 第二章：共同作用分析模型及分析方法。 第三章：清遠地區(qū)某臨江住宅小區(qū)筏板-PHC管樁復合地基設計。 第四章：PHC管樁復合地基性狀的試驗研究。 第五章：基于試驗修正的復合地基宏觀模型有限元分析。 結論與展望：本文的結論及對今

65、后工作的展望。 21 [1] 蘇瑞俠, 孫東懷. 廣東碳酸鹽溶洞發(fā)育的控制因子[J]. 熱帶地理, 2002, 22(001): 80-84. [2] 劉尚仁. 廣東的紅層巖溶及其機制[J]. 中國巖溶, 1994, 13(004): 395-403. [3] 劉尚仁, 黃瑞紅. 廣東紅層巖溶地貌與丹霞地貌[J]. 中國巖溶, 1991, 10(003): 183-189. [4] 郭素蘭, 李瑞獅. 粵北巖溶發(fā)育特征及巖溶區(qū)工程隱患的防治[J]. 內江科技, 2009, 30(004): 99-99. [5] 龔曉南. 復合地基理論及工程應用[M]. 中國建筑工業(yè)出版,

66、2007. [6] 龔曉南. 廣義復合地基理論及工程應用[J]. 巖土工程學報, 2007, 29(001): 1-13. [7] 龔曉南. 復合地基設計和施工指南[M]. 人民交通出版社, 2003. [8] 宰金珉, 宰金璋. 高層建筑基礎分析與設計: 土與結構物共同作用的理論與應用[M]. 中國建筑工業(yè)出版社, 1993. [9] 吳春林, 閻明禮, 楊軍. CFG 樁復合地基承載力簡易計算方法[J]. 巖土工程學報, 1993, 15(002): 94-103. [10] 閻明禮, 中國建設教育協(xié)會繼續(xù)教育委員會. 地基處理技術[M]. 中國環(huán)境科學出版社, 1996. [11] 化建新, 董長和, 孫東暉. CFG 樁墊層效應研究[J]. 巖土工程技術, 1998, 1: 48-50. [12] 吳慧明, 龔曉南. 剛性基礎與柔性基礎下復合地基模型試驗對比研究[J]. 土木工程學報, 2001, 34(005): 81-84. [13] 徐嶸, 李春蕾. 某工程剛性樁復合地基的設計與試驗研究[J]. 河海大學學報: 自然科學版, 2001, 29(B1