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1、第2章 寶鋼2030五機(jī)架冷連軋機(jī)摩擦系數(shù)模型在線應(yīng)用的研究 2.1 研究目標(biāo) 分別比較1420、1550和2030已經(jīng)開發(fā)的摩擦系數(shù)模型，考慮到改造后2030軋機(jī)的軋制工藝參數(shù)如道次壓下率、軋制速度、軋制噸位、軋制潤(rùn)滑油的品種及流量、前后張力、帶材平均變形抗力、帶材入出口平均厚度以及潤(rùn)滑制度對(duì)摩擦系數(shù)的影響，采集1420和2030軋機(jī)的現(xiàn)有實(shí)際數(shù)據(jù)處理和分析，確定最終在線應(yīng)用的摩擦系數(shù)模型結(jié)構(gòu)和模型參數(shù)。 2.2 1420、1550、2030等三條機(jī)組摩擦模型比較 2.2.1 1420機(jī)組摩擦系數(shù)模型簡(jiǎn)介 在1420酸軋控制系統(tǒng)中，采用了如下摩擦模型： （1） 式中：

2、 ——將用于后續(xù)計(jì)算的摩擦系數(shù)； ——摩擦系數(shù)計(jì)算基準(zhǔn)值； ——機(jī)架速度（）； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的速度分量1； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的速度分量2（）； ——軋輥原始粗糙度（m）； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的粗糙度分量1（m）； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的粗糙度分量2（）； wear——軋輥磨損（m）； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的磨損分量1； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的磨損分量2（）； ——機(jī)架出口厚度（m）； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的厚度分量1（m）； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的厚度分量2； ——相對(duì)壓下量； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的壓下量分量1； ——摩擦系數(shù)計(jì)算的壓下量分量2。 2.2.2 1550酸軋摩擦系數(shù)

3、模型簡(jiǎn)介 在1550酸軋控制系統(tǒng)中，采用了如下摩擦模型： （2） 其中：——軋制速度； ——與軋制油有關(guān)的計(jì)算摩擦系數(shù)的參數(shù)； ——軋輥換輥后所軋制的鋼卷數(shù)。 考慮換輥后，軋輥粗糙度已發(fā)生變化，因此需要對(duì)摩擦系數(shù)進(jìn)行相應(yīng)的補(bǔ)償。如果換輥后軋制的鋼卷數(shù)達(dá)到N卷，即時(shí)，可以認(rèn)為軋輥的粗糙度已處于穩(wěn)定。此時(shí)，軋輥粗糙度對(duì)摩擦系數(shù)的影響可不予考慮，于是 摩擦系數(shù)模型公式簡(jiǎn)化為： （3） 2.2.3 2030機(jī)組現(xiàn)用摩擦系數(shù)模型簡(jiǎn)介 2030機(jī)組目前采用的是恒摩擦系數(shù)模型，即將摩

4、擦系數(shù)作為一個(gè)常數(shù)來設(shè)置。具體的說，將1-3機(jī)架摩擦系數(shù)設(shè)定為0.05；第4機(jī)架摩擦系數(shù)設(shè)定為0.04；第5機(jī)架摩擦系數(shù)設(shè)定為0.16。 實(shí)際上，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)并利用德方提供的相關(guān)軋制壓力模型進(jìn)行返算，不同規(guī)格產(chǎn)品即使在穩(wěn)定狀態(tài)下摩擦系數(shù)的波動(dòng)還是非常大的。附錄1選擇寶鋼2030五機(jī)架冷連軋機(jī)1-4機(jī)架在2005年4月30日一天所生產(chǎn)的所有規(guī)格產(chǎn)品（共計(jì)198卷）在穩(wěn)態(tài)下的摩擦系數(shù)返算結(jié)果。通過附表1可以看出，即使采用恒摩擦系數(shù)設(shè)定模型，其實(shí)際摩擦系數(shù)的返算值的變化依然是很大的。 2.2.4 1420、1550、2030等三條機(jī)組摩擦模型比較 比較式（1）、式（2）可以看出，1550酸軋機(jī)

5、組摩擦系數(shù)計(jì)算模型偏重于強(qiáng)調(diào)軋制油（潤(rùn)滑劑）的溫度、濃度、比重、劑量及粘稠度等對(duì)摩擦系數(shù)的影響，而忽略了軋制工藝參數(shù)的設(shè)定對(duì)摩擦系數(shù)的影響；1420酸軋的摩擦系數(shù)模型則重視軋制工藝參數(shù)的設(shè)定對(duì)摩擦系數(shù)的影響，把工藝潤(rùn)滑制度對(duì)摩擦系數(shù)的影響則不予考慮，只把軋制油粗略的分成四種類型；而2030機(jī)組由于投產(chǎn)較早，采用的摩擦系數(shù)模型既不考慮乳化液工況的變化對(duì)摩擦系數(shù)的影響，又不考慮相關(guān)軋制工藝參數(shù)的變化對(duì)摩擦系數(shù)的影響，顯然是待完善的余地更大。 2.3 2030五機(jī)架冷連軋機(jī)新摩擦系數(shù)模型的建立 在寶鋼2030五機(jī)架冷連軋機(jī)的三電改造中，為了保證摩擦系數(shù)模型更切合實(shí)際，經(jīng)過大量的現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研與理論分

6、析，課題組擬綜合1420酸軋機(jī)組與1550酸軋機(jī)組的各自優(yōu)點(diǎn)，根據(jù)各種因素對(duì)摩擦系數(shù)的影響程度，既考慮乳化液制度對(duì)摩擦系數(shù)的影響，又考慮軋制工藝參數(shù)的設(shè)定以及軋輥相關(guān)特性對(duì)摩擦系數(shù)的影響，建立一套適合2030五機(jī)架冷連軋機(jī)的摩擦系數(shù)模型。 2.3.1 摩擦系數(shù)模型的推導(dǎo) 長(zhǎng)期以來，人們?yōu)榱私⒗溥B軋機(jī)的摩擦系數(shù)模型，通常是將兩個(gè)軋制壓力模型聯(lián)立起來求解。比較典型的是采用將Hill公式與Banlad-Ford公式聯(lián)立求解，得出摩擦系數(shù)的方法。其實(shí)，這些方法是不科學(xué)的，因?yàn)闊o論是Hill公式還是Banlad-Ford公式，不管其形式如何，其模型精度對(duì)摩擦系數(shù)的依賴性很強(qiáng)，所以將兩個(gè)本身精度就依

7、賴于摩擦系數(shù)的理論模型聯(lián)立來反求摩擦系數(shù)，其得出的結(jié)果并沒有什么實(shí)用價(jià)值，很少能夠直接在線應(yīng)用。為此，本節(jié)將理論模型與實(shí)際數(shù)據(jù)相結(jié)合，通過大量的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析和回歸計(jì)算，建立了一套實(shí)用的冷連軋機(jī)的摩擦系數(shù)模型。（軋制壓力模型） 由于在生產(chǎn)過程中，對(duì)于寶鋼2030冷連軋機(jī)而言，乳化液的品種是確定的，而濃度對(duì)摩擦系數(shù)的影響非常小，溫度的實(shí)際變化范圍并不大，因此實(shí)際上乳化液影響影響摩擦系數(shù)的主要是流量。這樣，在摩擦系數(shù)模型的構(gòu)造中，乳化液工況方面的影響因素就可以僅考慮流量參數(shù)，而其它因素則忽略不計(jì)。同時(shí)，根據(jù)工藝技術(shù)規(guī)程，2030五機(jī)架冷連軋機(jī)各個(gè)機(jī)架工作輥的原始粗糙度基本上是固定的，變化幅度很

8、小，因此該因素對(duì)摩擦系數(shù)的影響也是可以忽略的。于是，在考慮到乳化液流量與軋制工藝參數(shù)的摩擦系數(shù)的影響的前提下，其任意一機(jī)架的摩擦系數(shù)可以初步用式（2-1）的函數(shù)形式來表示： （2-1） 式中： —第機(jī)架的摩擦系數(shù)； —第機(jī)架帶材的入口厚度； —第機(jī)架的相對(duì)壓下量； —第機(jī)架的出口軋制速度； —第機(jī)架工作輥換輥后帶材的軋制公里數(shù)； —第機(jī)架支承輥換輥后的軋制噸位； —第機(jī)架軋制潤(rùn)滑油量； —第機(jī)架的前張力； —第機(jī)架的后張力； —第機(jī)架的帶材平均變形抗力。 與此同時(shí)，根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)[2]可以知道，在冷連軋過程中，對(duì)于任意第機(jī)架

9、的帶材平均變形抗力可以用式（2-2）的函數(shù)來表示： （2-2） 式中： —熱軋來料的變形抗力； —熱軋來料的厚度； —第機(jī)架的入口厚度。 這樣，聯(lián)立式（2-1）、（2-2）可得下式： （2-3） 由于對(duì)于一個(gè)確定的軋制過程而言，等參數(shù)之間是互相獨(dú)立的，即相關(guān)性為零。這樣，為了方便研究，同時(shí)定量的描述出以上每個(gè)參數(shù)與摩擦系數(shù)之間的關(guān)系，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，忽略掉交叉項(xiàng)對(duì)摩擦系數(shù)的影響，近似的將摩擦系數(shù)用以下方程來表示： （2-4） 應(yīng)

10、該說明的是，盡管對(duì)于任何一臺(tái)冷連軋機(jī)而言，其摩擦系數(shù)在形式上都可以寫成如式（2-4）所示的函數(shù)結(jié)構(gòu)，但是不同的冷連軋機(jī)其函數(shù)內(nèi)容是不一樣的。為了得到特定的冷連軋機(jī)摩擦系數(shù)模型，可采用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)回歸的方法來求解，現(xiàn)介紹如下： 根據(jù)軋制理論可以知道，對(duì)于任何一個(gè)冷連軋過程而言，其任意第機(jī)架的軋制壓力可以用式（2-5）所示函數(shù)來表示： （2-5） 聯(lián)立式（2-1）、（2-5）得： （2-6） 由于在實(shí)際中，摩擦系數(shù)與軋制壓力是一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，這樣式（1-6）又可以寫成：

11、 （2-7） 因?yàn)閷?duì)于一個(gè)特定的冷連軋過程而言，等參數(shù)是已知的，而軋制壓力是可以通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)出來的。如果令： （—實(shí)測(cè)軋制壓力），則相應(yīng)的摩擦系數(shù)就可以通過式（2-7）求出。 顯然，要建立相應(yīng)的摩擦系數(shù)模型，分析各因素對(duì)摩擦系數(shù)的影響，必須求解出、、、……、等10個(gè)函數(shù)的具體表達(dá)式?，F(xiàn)以工作輥換輥后帶材的軋制公里數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響為例，詳細(xì)的推導(dǎo)的求解過程。 首先，選擇一組特定的軋制參數(shù)等固定不變，統(tǒng)計(jì)出在不同的工作輥軋制公里數(shù)下的實(shí)際軋制壓力。 因?yàn)榈葏?shù)是不變的，所以對(duì)應(yīng)的、、、……、等9個(gè)函數(shù)也應(yīng)該是固定不

12、變的常數(shù)，因此式（2-4）與式（2-7）就可以簡(jiǎn)化為： （2-8） （2-9） 式中： —常數(shù)； —樣本數(shù)，即工作輥軋制公里數(shù)實(shí)驗(yàn)采集點(diǎn)的個(gè)數(shù)； —特定軋制參數(shù)下工作輥換輥后帶材的軋制公里數(shù)為時(shí)的實(shí)測(cè)軋制壓力。 聯(lián)立式（2-8）、（2-9）得： （2-10） 對(duì)于（2-10）式，只要樣本數(shù)取得足夠多，以為橫坐標(biāo)，對(duì)應(yīng)的為縱坐標(biāo)，作出相應(yīng)的坐標(biāo)圖，然

13、后進(jìn)行曲線擬合，就可以求出函數(shù)的準(zhǔn)確表達(dá)式了。 最后，依次類推，采用相同的方法，可以求出、、、……、等其它函數(shù)的具體表達(dá)式。將相關(guān)函數(shù)代入式（2-4），即可建立起相應(yīng)的摩擦系數(shù)模型。 有時(shí)，現(xiàn)場(chǎng)為了方便分析與在線應(yīng)用，往往也將摩擦系數(shù)模型寫成以下形式： （2-11） 式中：—第機(jī)架帶材的出口厚度。 2.3.2 2030五機(jī)架冷連軋機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)對(duì)模型的初步回歸結(jié)果分析 利用2.3.1所建立的相關(guān)模型，結(jié)合寶鋼2030五機(jī)架冷連軋機(jī)半年多的實(shí)際生產(chǎn)情況，通過大量數(shù)據(jù)整理和理論分析，得出寶鋼2030五機(jī)架冷連軋機(jī)的摩擦系數(shù)模型如下： 28 / 24文檔可自由編輯打印 （2-1

14、2） （2-13） （2-14） （2-15） （2-16） 顯然，采用式（2-12）～（2-16）來直接作為2030五機(jī)架冷連軋機(jī)的在線模型，表達(dá)式太復(fù)雜，不利于現(xiàn)場(chǎng)對(duì)摩擦系數(shù)的設(shè)定，為了進(jìn)一步簡(jiǎn)化相關(guān)表達(dá)式，抓住主要矛盾，忽略次要因素的影響，可以首先定量分析各軋制參數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響，然后決定應(yīng)該保留與忽略的因素。為此，不妨取兩種典型規(guī)格產(chǎn)品為例，進(jìn)行定量研究，有關(guān)典型規(guī)格產(chǎn)品的軋制工藝參數(shù)如表2－1、表2-2所示： 表2-1 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品的工藝參數(shù) 材質(zhì)：AP1056；帶寬：1222（mm）；KFO=447（Mpa）；KFT=179（Mpa） 機(jī)架號(hào) 0 F1

15、 F2 F3 F4 F5 出口厚度(mm) 2.606 1.901 1.261 0.840 0.585 0.576 機(jī)架間張力（Mpa） 41 150 160 170 180 45 支承輥軋制噸位（t） 2000 2000 2000 2000 2000 工作輥軋制公里數(shù) 80 120 140 160 160 表2-2 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品的工藝參數(shù) 材質(zhì)：DT0138；帶寬：912（mm）；KFO=408（Mpa）；KFT=188（Mpa） 機(jī)架號(hào) 0 F1 F2 F3 F4 F5 出口厚度(mm) 3.9

16、76 2.567 1.705 1.148 0.815 0.804 機(jī)架間張力（Mpa） 44 110 135 145 180 31 支承輥軋制噸位（t） 2000 2000 2000 2000 2000 工作輥軋制公里數(shù) 80 120 140 160 160 首先變化第五機(jī)架的出口速度，分析各機(jī)架的摩擦系數(shù)變化規(guī)律： (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-1 第1機(jī)架速度對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品

17、 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-2 第2機(jī)架速度對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-3 第3機(jī)架速度對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-4 第4機(jī)架速度對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-5 第5機(jī)架速度

18、對(duì)摩擦系數(shù)的影響 現(xiàn)在再來分析一下工作輥換輥后軋制公里數(shù)對(duì)各機(jī)架摩擦系數(shù)的影響（為了方便分析，將第五機(jī)架的軋制速度設(shè)定為1100m/min）： (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-6 第1機(jī)架工作輥換輥后軋制公里數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-7 第2機(jī)架工作輥換輥后軋制公里數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品

19、 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-8 第3機(jī)架工作輥換輥后軋制公里數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-9 第4機(jī)架工作輥換輥后軋制公里數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-10第5機(jī)架工作輥換輥后軋制公里數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響 同樣，不妨就支承輥換輥后軋制噸位對(duì)各機(jī)架摩擦系數(shù)的影響進(jìn)行分析（五機(jī)架的軋制速度仍設(shè)定為1100m/min）： (a

20、) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-11 第1機(jī)架支承輥換輥后軋制噸位對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-12 第2機(jī)架支承輥換輥后軋制噸位對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-13 第3機(jī)架支承輥換輥后軋制噸位對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品

21、 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-14 第4機(jī)架支承輥換輥后軋制噸位對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-15 第5機(jī)架支承輥換輥后軋制噸位對(duì)摩擦系數(shù)的影響 為了分析其它因素對(duì)摩擦系數(shù)的影響，不妨以兩種典型規(guī)格產(chǎn)品的第四道次為例進(jìn)行分析，第四道次相關(guān)參數(shù)如表1-3、1-4所示： 表2-3 第四機(jī)架基本參數(shù) (1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品） 來料厚度 （mm） 出口厚度 （mm） 出口速度 （m/min） 平均變形抗力 （Mpa）

22、 道次壓下量 （％） 前張力 （Mpa） 0.840 0.585 1085 576 30.2 180 后張力 （Mpa） 工作輥軋制公里數(shù) 支承輥軋制噸位 流量 170 160 2000 正常 表2-4 第四機(jī)架基本參數(shù) (2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品） 來料厚度 （mm） 出口厚度 （mm） 出口速度 （m/min） 平均變形抗力 （Mpa） 道次壓下量 （％） 前張力 （Mpa） 1.148 0.815 1087 557 29.1 185 后張力 （Mpa） 工作輥軋制公里數(shù) 支承輥軋制噸位 流量

23、 145 160 2000 正常 （1）、變形抗力對(duì)摩擦系數(shù)的影響： (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-16 變形抗力對(duì)摩擦系數(shù)的影響 （2）、來料厚度對(duì)摩擦系數(shù)的影響（道次壓下量不變的情況下） (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-17來料厚度對(duì)摩擦系數(shù)的影響 （3）、道次壓下量對(duì)摩擦系數(shù)的影響（來料厚度不變的情況下） (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品

24、 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-18 道次壓下量對(duì)摩擦系數(shù)的影響 （4）、前張力對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-19前張力對(duì)摩擦系數(shù)的影響 （5）、后張力對(duì)摩擦系數(shù)的影響 (a) 1號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 (b) 2號(hào)典型規(guī)格產(chǎn)品 圖2-20 后張力對(duì)摩擦系數(shù)的影響 根據(jù)圖1-1～圖1-20的定量分析，可以看出摩擦系數(shù)與各主要軋制參數(shù)之間存在如下關(guān)系：

25、1）隨著軋制速度的提高，摩擦系數(shù)呈指數(shù)下降；2）隨著工作輥換輥后軋制公里數(shù)與支承輥換輥后軋制噸位的增加，摩擦系數(shù)呈指數(shù)下降，其中工作輥的軋制公里數(shù)影響更為明顯，而相比之下支撐輥軋制噸位對(duì)摩擦系數(shù)的影響可以忽略；3）隨著道次平均變形抗力的增加，摩擦系數(shù)緩慢減小，呈線性，幅度不大，可以忽略；4）在道次壓下量不變的前提下，隨著來料厚度的增加，摩擦系數(shù)顯著增大；5）在來料厚度一定的前提下，隨著道次壓下量的增加，摩擦系數(shù)顯著增大；6）隨著前張力的增加，摩擦系數(shù)增加；7）隨著后張力的增加，摩擦系數(shù)減小。 2.3.3 2030五機(jī)架冷連軋機(jī)在線應(yīng)用的摩擦系數(shù)模型結(jié)構(gòu)和模型參數(shù) 根據(jù)研究，2030五機(jī)架冷

26、連軋機(jī)在線應(yīng)用的摩擦系數(shù)模型結(jié)構(gòu)和模型參數(shù)如下： 式中：—2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組第機(jī)架的摩擦系數(shù)； —2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組第機(jī)架的軋制速度，m/min； —第機(jī)架速度對(duì)摩擦系數(shù)的影響系數(shù)，； —2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組第機(jī)架工作輥換輥后的軋制公里數(shù)，Km； —第機(jī)架工作輥換輥后軋制公里數(shù)對(duì)摩擦系數(shù)的影響系數(shù)，； —2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組第機(jī)架乳化液的流量； —第機(jī)架乳化液流量對(duì)摩擦系數(shù)的影響系數(shù)，； —2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組第機(jī)架壓下量； —第機(jī)架壓下率對(duì)摩擦系數(shù)的影響系數(shù)，； ,—2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組第機(jī)架帶材的入口、出口厚度，m； —第機(jī)架帶材入口與

27、出口厚度對(duì)摩擦系數(shù)的影響系數(shù)，； ,—2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組第機(jī)架帶材的前、后張力，MPa； —第機(jī)架帶材入口與出口張力對(duì)摩擦系數(shù)的影響系數(shù)，； —由工作輥原始粗糙度、乳化液品種等因素決定的模型修正系數(shù)，當(dāng)前情況下： 附錄1：寶鋼2030五機(jī)架冷連軋機(jī)1-4機(jī)架相關(guān)規(guī)格產(chǎn)品在原模型下摩擦系數(shù)返算值 序號(hào) 材質(zhì) 出口厚度（mm） 寬度 （mm） 1-4前張力（Mpa） 1-4機(jī)架入口厚度（mm） 1-4機(jī)架摩擦系數(shù) 速度（m/

28、min） G1 G2 G3 G4 G1 G2 G3 G4 G1 G2 G3 G4 V12 VL12 1 ap1055 0.5 1078 145 158 171 195 1.983 1.466 1.000 0.687 0.0420 0.0454 0.0382 0.0498 329.2 484.0 2 ap1055 0.5 1078 145 158 175 197 1.985 1.455 0.999 0.687 0.0429 0.0461 0.0374 0.0490

29、 337.1 492.4 3 ap1055 0.5 1078 139 157 174 196 1.999 1.462 1.004 0.691 0.0369 0.0390 0.0327 0.0484 241.6 354.6 4 ap1055 0.5 1078 143 158 162 173 1.987 1.475 1.000 0.689 0.0431 0.0445 0.0385 0.0474 327.0 484.4 5 ap1055 0.5 1078 148 158

30、 162 173 1.983 1.432 0.998 0.686 0.0430 0.0471 0.0383 0.0475 343.0 493.0 6 ap1055 0.5 1078 144 158 162 173 1.983 1.462 0.999 0.687 0.0430 0.0442 0.0377 0.0472 328.6 482.6 7 ap1055 0.5 1078 144 158 162 173 1.986 1.462 0.999 0.687 0.042

31、5 0.0446 0.0375 0.0473 323.8 475.4 8 ap1055 0.5 1078 147 158 162 173 1.983 1.435 0.998 0.687 0.0430 0.0459 0.0377 0.0476 316.9 457.1 9 ap1055 0.5 1078 146 157 174 176 2.238 1.642 1.159 0.811 0.0403 0.0459 0.0336 0.0489 363.1 518.0 1

32、0 dt0145 0.5 1234 144 147 171 190 2.603 1.848 1.193 0.769 0.0100 0.0148 0.0125 0.0245 194.8 311.5 11 dt0145 0.5 1234 146 145 159 174 2.596 1.823 1.193 0.770 0.0100 0.0141 0.0118 0.0233 202.7 320.5 12 dt0145 0.5 1234 147 146 172 193 2.60

33、1 1.816 1.196 0.771 0.0100 0.0134 0.0109 0.0222 207.0 325.7 13 ap1056 0.57 1006 132 150 159 170 2.208 1.680 1.116 0.780 0.0740 0.0549 0.0436 0.0542 339.9 513.3 14 ap1056 0.57 1006 144 160 171 174 2.210 1.637 1.114 0.779 0.0626 0.0663

34、 0.0453 0.0575 310.7 449.0 15 ap1056 0.57 1006 144 160 161 174 2.211 1.639 1.110 0.779 0.0631 0.0668 0.0448 0.0569 312.8 454.3 16 ap1056 0.57 1006 145 160 176 174 2.216 1.633 1.118 0.781 0.0589 0.0657 0.0462 0.0577 312.6 448.8 17 ap10

35、56 0.57 1006 160 174 194 190 2.454 1.829 1.265 0.885 0.0793 0.0798 0.0520 0.0674 306.7 442.3 18 ap1055 0.6 1006 130 151 155 166 2.210 1.735 1.133 0.790 0.0867 0.0562 0.0483 0.0562 319.4 493.6 19 ap1055 0.6 1058 136 148 153 164 2.235 1.

36、652 1.159 0.812 0.0434 0.0408 0.0312 0.0487 335.7 483.5 20 ap1055 0.6 1058 135 148 153 164 2.238 1.660 1.156 0.811 0.0464 0.0438 0.0333 0.0495 353.2 512.0 21 ap1055 0.6 1058 132 149 167 183 2.224 1.693 1.152 0.811 0.0620 0.0490 0.0384

37、 0.0529 337.4 501.8 22 ap1055 0.6 1068 147 159 164 174 2.238 1.643 1.154 0.809 0.0429 0.0473 0.0348 0.0487 365.2 522.7 23 ap1055 0.6 1068 146 159 164 174 2.233 1.647 1.155 0.810 0.0439 0.0481 0.0350 0.0499 334.9 480.9 24 ap1055 0.6 1

38、068 147 159 164 174 2.237 1.645 1.153 0.809 0.0432 0.0480 0.0348 0.0493 350.9 503.5 25 ap1055 0.6 1068 135 147 152 163 2.233 1.649 1.158 0.812 0.0407 0.0401 0.0305 0.0480 308.8 444.6 26 ap1056 0.6 1068 147 158 179 191 2.998 2.125 1.388

39、 0.900 0.0329 0.0354 0.0232 0.0318 217.3 344.2 27 dt0144 0.6 1068 147 159 165 175 3.505 2.399 1.587 1.037 0.0531 0.0497 0.0313 0.0433 223.4 350.9 28 dt0145 0.6 1243 125 125 173 200 2.607 1.826 1.193 0.777 0.0100 0.0155 0.0127 0.0232

40、 188.1 294.4 29 dt0145 0.6 1243 125 127 184 206 3.009 2.139 1.391 0.914 0.0100 0.0149 0.0109 0.0209 151.4 239.2 30 dt0145 0.6 1243 126 127 177 201 2.999 2.126 1.394 0.917 0.0100 0.0145 0.0106 0.0207 186.5 292.9 31 dt0145 0.7 1243 147 1

41、57 169 187 3.004 2.118 1.388 0.903 0.0100 0.0139 0.0109 0.0174 218.5 345.9 32 ap0740 0.71 1015 140 153 158 168 0.301 0.424 0.607 0.794 0.0709 0.0726 0.0314 0.0510 561.3 430.4 33 ap0740 0.71 1015 137 151 154 165 2.465 1.813 1.281 0.931

42、 0.0769 0.0773 0.0338 0.0525 314.1 442.6 34 ap0740 0.71 1016 137 150 154 164 2.462 1.810 1.282 0.931 0.0780 0.0765 0.0311 0.0513 330.5 465.3 35 ap0740 0.71 1016 116 129 135 135 2.712 2.095 1.571 1.225 0.0783 0.0872 0.0415 0.0680 337.4

43、 447.0 36 ap0740 0.71 1035 134 148 152 162 2.468 1.815 1.277 0.929 0.0732 0.0735 0.0304 0.0500 324.3 458.4 37 ap0740 0.71 1035 136 150 154 165 2.450 1.827 1.284 0.933 0.0728 0.0714 0.0283 0.0485 326.8 465.1 38 ap0740 0.71 1075 136 150

44、154 165 2.468 1.823 1.285 0.933 0.0671 0.0706 0.0276 0.0486 319.2 452.5 39 ap0740 0.71 1075 129 142 146 156 2.463 1.814 1.282 0.931 0.0615 0.0655 0.0240 0.0442 311.2 438.7 40 ap0740 0.71 1180 136 151 154 165 2.463 1.834 1.283 0.933 0.

45、0747 0.0750 0.0337 0.0515 313.1 447.5 41 ap0740 0.71 1180 125 137 141 150 2.457 1.816 1.285 0.933 0.0417 0.0512 0.0148 0.0339 328.8 464.5 42 ap0740 0.71 1234 136 147 169 181 2.716 1.979 1.420 1.010 0.0756 0.0714 0.0384 0.0712 328.2 45

46、8.8 43 ap0740 0.71 1234 124 140 160 171 2.471 1.829 1.254 0.894 0.0583 0.0490 0.0270 0.0584 353.3 514.1 44 ap0740 0.71 1234 127 139 160 170 2.472 1.786 1.265 0.896 0.0553 0.0504 0.0254 0.0574 342.8 483.8 45 ap0740 0.71 1234 128 139 160

47、 170 2.473 1.772 1.270 0.898 0.0508 0.0484 0.0233 0.0552 342.3 478.4 46 ap0740 0.71 1234 127 138 160 170 2.472 1.777 1.268 0.897 0.0540 0.0502 0.0243 0.0556 374.9 525.5 47 ap0740 0.71 1234 127 139 160 170 2.469 1.786 1.266 0.896 0.0559

48、 0.0510 0.0253 0.0575 341.9 483.8 48 ap0740 0.71 1234 133 140 160 170 2.462 1.783 1.271 0.898 0.0569 0.0528 0.0262 0.0578 336.3 472.9 49 ap0740 0.71 1234 146 160 180 193 2.456 1.799 1.214 0.832 0.0802 0.0738 0.0523 0.0552 271.9 408.9

49、 50 ap0740 0.71 1234 145 160 181 194 2.457 1.864 1.305 0.930 0.0689 0.0759 0.0548 0.0618 204.5 295.0 51 ap0740 0.71 1234 146 159 186 202 2.471 1.858 1.312 0.937 0.0652 0.0736 0.0508 0.0604 246.3 354.5 52 ap0740 0.71 1234 147 158 180 196

50、 2.466 1.831 1.314 0.938 0.0664 0.0724 0.0478 0.0566 309.4 439.7 53 ap1055 0.76 1228 127 139 161 171 2.989 2.105 1.437 0.985 0.0269 0.0331 0.0116 0.0414 243.2 358.7 54 ap1055 0.76 1228 127 139 160 171 2.991 2.104 1.435 0.984 0.0280 0

51、.0342 0.0120 0.0408 267.6 395.4 55 ap1055 0.76 1228 127 139 161 171 2.985 2.105 1.434 0.984 0.0291 0.0357 0.0125 0.0422 277.6 410.9 56 ap1055 0.76 1228 124 132 157 165 2.986 2.144 1.429 0.982 0.0297 0.0369 0.0133 0.0417 288.4 436.8 57

52、 ap1055 0.76 1228 125 140 161 171 2.993 2.129 1.426 0.983 0.0263 0.0331 0.0106 0.0374 288.3 433.9 58 ap1055 0.76 1228 124 140 161 171 2.993 2.152 1.420 0.981 0.0302 0.0369 0.0121 0.0419 284.2 433.5 59 ap1055 0.76 1228 123 140 161 171 2.

53、988 2.154 1.420 0.980 0.0309 0.0369 0.0120 0.0417 279.6 427.1 60 ap1056 0.77 1228 147 159 196 194 2.213 1.634 1.127 0.781 0.0635 0.0608 0.0444 0.0564 323.0 464.1 61 dt0144 0.78 1047 137 150 156 167 2.996 2.154 1.477 1.053 0.0559 0.053

54、5 0.0405 0.0617 238.9 353.4 62 ap0740 0.8 1047 141 153 167 177 2.714 1.977 1.420 1.010 0.0625 0.0696 0.0532 0.0745 276.8 381.1 63 ap0740 0.8 1047 156 170 174 186 2.470 1.818 1.290 0.936 0.0984 0.0956 0.0507 0.0642 307.1 433.6 64 ap07

55、40 0.8 1212 125 140 151 161 2.713 2.089 1.458 1.045 0.0536 0.0431 0.0398 0.0485 296.0 432.2 65 ap0740 0.8 1322 127 138 154 160 2.464 1.798 1.271 0.897 0.0547 0.0561 0.0493 0.0609 329.8 465.3 66 ap0740 0.8 1612 122 133 145 154 2.708 1.9

56、89 1.419 1.007 0.0455 0.0518 0.0428 0.0566 287.9 406.2 67 ap0740 0.8 1612 127 139 151 162 2.717 1.983 1.410 1.006 0.0577 0.0622 0.0501 0.0649 293.3 415.9 68 ap0740 0.8 1652 124 136 148 158 2.712 1.985 1.413 1.007 0.0529 0.0567 0.0459

57、 0.0600 302.5 429.1 69 ap1055 0.8 1652 133 146 152 162 2.997 2.149 1.471 1.051 0.0178 0.0321 0.0211 0.0423 152.4 222.8 70 ap1055 0.8 973 146 163 167 178 2.722 2.057 1.435 1.046 0.0964 0.0920 0.0462 0.0642 281.7 403.8 71 ap1055 0.8 973

58、 135 152 155 165 2.984 2.203 1.499 1.072 0.0428 0.0516 0.0133 0.0354 275.6 405.5 72 ap1055 0.8 1025 117 129 125 136 3.489 2.642 1.965 1.506 0.0424 0.0577 0.0210 0.0433 279.3 373.4 73 ap1055 0.8 1063 135 160 161 169 2.991 2.269 1.458

59、1.056 0.0415 0.0600 0.0222 0.0429 38.3 58.4 74 ap1055 0.8 1063 146 161 165 175 2.996 2.179 1.494 1.067 0.0402 0.0535 0.0149 0.0382 275.2 404.6 75 ap1055 0.8 1063 147 161 165 175 2.993 2.175 1.496 1.069 0.0422 0.0535 0.0148 0.0384 273.

60、0 400.2 76 ap1055 0.8 1083 144 158 162 172 2.994 2.175 1.495 1.069 0.0357 0.0495 0.0133 0.0348 279.0 409.3 77 ap1055 0.8 1083 147 161 165 176 2.996 2.171 1.494 1.067 0.0437 0.0541 0.0166 0.0408 201.6 295.4 78 ap1055 0.8 1093 146 161 1

61、65 176 3.002 2.193 1.498 1.073 0.0407 0.0525 0.0159 0.0386 263.6 390.0 79 ap1055 0.8 1093 146 161 165 176 3.001 2.185 1.496 1.072 0.0419 0.0519 0.0154 0.0382 275.9 407.0 80 ap1055 0.8 1093 146 162 165 176 3.001 2.181 1.492 1.069 0.042

62、3 0.0525 0.0153 0.0386 256.6 378.5 81 ap1055 0.8 1093 147 162 166 176 3.000 2.174 1.492 1.068 0.0438 0.0531 0.0148 0.0389 279.9 411.7 82 ap1055 0.8 1093 147 161 165 175 2.997 2.169 1.496 1.070 0.0456 0.0542 0.0152 0.0384 285.0 416.8

63、 83 ap1055 0.8 1093 147 160 164 174 2.993 2.153 1.496 1.070 0.0419 0.0523 0.0138 0.0368 266.7 387.3 84 ap1056 0.8 1304 119 131 141 161 2.992 2.107 1.437 0.984 0.0173 0.0220 0.0100 0.0276 295.6 435.8 85 dt0159 0.8 1242 132 145 156 167 2.

64、725 1.995 1.414 1.008 0.0493 0.0595 0.0456 0.0695 279.1 390.9 86 dt0159 0.8 1242 128 141 150 166 2.963 2.105 1.474 1.034 0.0293 0.0347 0.0224 0.0458 263.9 382.8 87 dt0159 0.8 1242 126 139 150 161 2.965 2.134 1.472 1.033 0.0297 0.0343

65、 0.0222 0.0455 297.7 438.4 88 dt0159 0.8 1242 128 139 150 161 2.965 2.107 1.475 1.031 0.0283 0.0343 0.0237 0.0468 240.0 349.0 89 dt0159 0.8 1242 126 140 152 161 2.968 2.123 1.463 1.019 0.0255 0.0380 0.0301 0.0536 159.6 233.1 90 dt0159

66、 0.8 1242 127 139 150 161 2.972 2.109 1.476 1.031 0.0275 0.0307 0.0202 0.0430 290.3 423.5 91 dt0159 0.8 1242 127 138 150 161 2.976 2.111 1.478 1.032 0.0275 0.0311 0.0201 0.0435 290.8 424.0 92 ap0740 0.81 1242 126 139 161 171 2.719 1.998 1.417 1.017 0.0539 0.0512 0.0276 0.0588 309.1 435.8 93 ap0740 0.81 1231 122 127 130 139 2.712 2.060 1.574 1.225 0.0639 0.0877 0.0625 0.0924 413.4 540.2