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1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-----傾情為你奉上 摘要 論述了航空發(fā)動(dòng)機(jī)上活門殼體的機(jī)械加工工藝規(guī)程的制定過程，及一套夾具的設(shè)計(jì)過程。本文參考了大量的與機(jī)床夾具相關(guān)的文獻(xiàn)，并分析了國內(nèi)外機(jī)床夾具的發(fā)展研究現(xiàn)狀。論文對零件進(jìn)行了工藝性分析，確定了毛坯的制造形勢及技術(shù)要求，為工藝路線的編制奠定了基礎(chǔ)，最終確定了零件加工的工藝路線方案。通過六點(diǎn)定位原理設(shè)計(jì)了一套銑床夾具。以 SolidWorks 軟件為三維可視化設(shè)計(jì)平臺，完成了對零件可視化設(shè)計(jì)的三維實(shí)體建模。 關(guān)鍵詞：殼體；工藝規(guī)程；夾具；三維設(shè)計(jì) Abstract Discuss

2、es on the aircraft engine the valve casing machining process planning formulation process, and a fixture of the design process.In this paper, a lot of reference and machine tool fixture in relevant literature, and has analyzed the domestic and foreign research status the development of machine tool

3、fixture.Study on the parts of the process analysis, to determine the blank of manufacturing situation and technical requirements, process route for the preparation of laid the foundation, and ultimately determine the machining process route plan.By six point locating principle to design a set of mil

4、ling fixture.Taking SolidWorks software for 3D visual design platform, completed the parts design visualization of 3D entity modeling. Key words: shell; procedure; fixture; three dimensional design 目錄 1 緒論 1 1.1 課題的研究目的和意義 1 1.2 國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀 1 1.2.1 國內(nèi)研究現(xiàn)狀

5、1 1.2.2 國外研究現(xiàn)狀 2 1.3 可視化技術(shù) 3 1.4 課題研究的主要內(nèi)容 3 2 機(jī)械加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 5 2.1 機(jī)械加工工藝規(guī)程概述 5 2.1.1 機(jī)械加工工藝規(guī)程的設(shè)計(jì)的主要依據(jù) 5 2.1.2 確定零件的生產(chǎn)類型 5 2.2 確定毛坯的種類和制造方法 5 2.3 擬定機(jī)械加工工藝路線 6 2.3.1 零件的工藝分析 6 2.3.2 確定工藝組合 7 2.3.3 擬定工藝路線 8 2.3.4 劃分加工階段 9 2.3.5 基準(zhǔn)的選擇 10 2.3.6 工藝規(guī)程的分析 11 2.4 確定工序間的加工余量、工序尺寸和公差 14 2.4.1 確

6、定工序間加工余量應(yīng)考慮的因素 14 2.4.2 確定工序的加工余量，工序尺寸和公差 15 2.5 確定各工序的工藝裝配，切削用量和額定工時(shí) 16 3 夾具設(shè)計(jì) 37 3.1 夾具設(shè)計(jì)概述 37 3.1.1 夾具的功能和作用 37 3.1.2 機(jī)床夾具的設(shè)計(jì)要求 37 3.1.3 機(jī)床夾具設(shè)計(jì)重點(diǎn)解決的問題 37 3.2 專用夾具設(shè)計(jì) 38 3.2.1 夾具設(shè)計(jì)分析 38 3.2.2 夾具設(shè)計(jì) 38 4 殼體的三維建模 42 4.1 簡介 42 4.2 三維實(shí)體建模 43 總結(jié)與展望 48 致謝 49 參考文獻(xiàn) 50 附錄A 英文資料 52 附錄B 漢

7、語翻譯 61 專心---專注---專業(yè) 1 緒論 1.1 課題的研究目的和意義 保證加工精度方面，采用夾具安裝，可以準(zhǔn)確地確定工件與機(jī)床、刀具之間的相互位置，工件的位置精度由夾具保證，不受工人技術(shù)水平的影響，其加工精度高而且穩(wěn)定。 提高生產(chǎn)率、降低成本方面，用夾具裝夾工件，無需找正便能使工件迅速地定位和夾緊，顯著地減少了輔助工時(shí)；用夾具裝夾工件提高了工件的剛性，因此可加大切削用量；可以使用多件、多工位夾具裝夾工件，并采用高效夾緊機(jī)構(gòu)，這些因素均有利于提高勞動(dòng)生產(chǎn)率。另外，采用夾具后，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，廢品率下降，可以安排技術(shù)等級較低的工人，明顯地

8、降低了生產(chǎn)成本。 擴(kuò)大機(jī)床的工藝范圍方面，使用專用夾具可以改變原機(jī)床的用途和擴(kuò)大機(jī)床的使用范圍，實(shí)現(xiàn)一機(jī)多能。例如，在車床或搖臂鉆床上安裝鏜模夾具后，就可以對箱體孔系進(jìn)行鏜削加工；通過專用夾具還可將車床改為拉床使用，以充分發(fā)揮通用機(jī)床的作用。 減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度方面，用夾具裝夾工件方便、快速，當(dāng)采用氣動(dòng)、液壓等夾緊裝置時(shí)，可減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。 1.2 國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀 1.2.1 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 國內(nèi)現(xiàn)代機(jī)床夾具的發(fā)展方向主要表現(xiàn)為標(biāo)準(zhǔn)化、精密化、高效化和柔性化等四個(gè)方面。標(biāo)準(zhǔn)化就是機(jī)床夾具的標(biāo)準(zhǔn)化與通用化是相互聯(lián)系的兩個(gè)方面。目前我國已有夾具

9、零件及部件的國家標(biāo)準(zhǔn)：GB/T2148~T2259－91以及各類通用夾具、組合夾具標(biāo)準(zhǔn)等。機(jī)床夾具的標(biāo)準(zhǔn)化，有利于夾具的商品化生產(chǎn)，有利于縮短生產(chǎn)準(zhǔn)備周期，降低生產(chǎn)總成本。精密化就是隨著機(jī)械產(chǎn)品精度的日益提高，勢必相應(yīng)提高了對夾具的精度要求。精密化夾具的結(jié)構(gòu)類型很多，例如用于精密分度的多齒盤，其分度精度可達(dá)±0.1"，用于精密車削的高精度三爪自定心卡盤，其定心精度為5μm。高效化夾具主要用來減少工件加工的基本時(shí)間和輔助時(shí)間，以提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。常見的高效化夾具有自動(dòng)化夾具、高速化夾具和具有夾緊力裝置的夾具等。例如，在銑床上使用電動(dòng)虎鉗裝夾工件，效率可提高5倍左右，在車床上使用

10、高速三爪自定心卡盤，可保證卡爪在試驗(yàn)轉(zhuǎn)速為9000r/min的條件下仍能牢固地夾緊工件，從而使切削速度大幅度提高。目前，除了在生產(chǎn)流水線、自動(dòng)線配置相應(yīng)的高效、自動(dòng)化夾具外，在數(shù)控機(jī)床上，尤其在加工中心上出現(xiàn)了各種自動(dòng)裝夾工件的夾具以及自動(dòng)更換夾具的裝置，充分發(fā)揮了數(shù)控機(jī)床的效率。 1.2.2 國外研究現(xiàn)狀 從國際上看俄國、德國和美國是組合夾具的主要生產(chǎn)國。當(dāng)前國際上的夾具企業(yè)均為中小企業(yè)，專用夾具、可調(diào)整夾具主要接受本地區(qū)和國內(nèi)訂貨，而通用性強(qiáng)的組合夾具已逐步成熟為國際貿(mào)易中的一個(gè)品種。有關(guān)夾具和組合夾具的產(chǎn)值和貿(mào)易額尚缺乏統(tǒng)計(jì)資料，但歐美市場上一套用于加工中心的央具，而組合夾具

11、的大型基礎(chǔ)件尤其昂貴。由于我國在組合夾具技術(shù)上有歷史的積累和性能價(jià)格比的優(yōu)勢，隨著我國加入WTO和制造業(yè)全球一體化的趨勢，特別是電子商務(wù)的日益發(fā)展，其中蘊(yùn)藏著很大的商機(jī)，具有進(jìn)一步擴(kuò)大出口良好前景。 國際生產(chǎn)研究協(xié)會的統(tǒng)計(jì)表明，目前中、小批多品種生產(chǎn)的工件品種已占工件類總數(shù)的85%左右?，F(xiàn)代生產(chǎn)要求企業(yè)所制造的產(chǎn)品品種經(jīng)常更新?lián)Q代，以適應(yīng)市場的需求與競爭。然而，一般企業(yè)都仍習(xí)慣于大量采用傳統(tǒng)的專用夾具，一般在具有中等生產(chǎn)能力的工廠里約擁有數(shù)千甚至近萬套專用夾具；另一方面，在多品種生產(chǎn)的企業(yè)中，每隔3~4年就要更新50~80%左右專用夾具，而夾具的實(shí)際磨損量僅為10~20%左右。特別是近年來，

12、機(jī)床夾具發(fā)展迅速，如圖1.1所示為KHFR伸縮卡爪式卡盤。數(shù)控機(jī)床、加工中心、成組技術(shù)、柔性制造系統(tǒng)（FMS）等新加工技術(shù)的應(yīng)用，對機(jī)床夾具提出了如下新的要求： (1)能迅速而方便地裝備新產(chǎn)品的投產(chǎn)，以縮短生產(chǎn)準(zhǔn)備周期，降低生產(chǎn)成本； (2)能裝夾一組具有相似性特征的工件； (3)能適用于精密加工的高精度機(jī)床夾具； (4)能適用于各種現(xiàn)代化制造技術(shù)的新型機(jī)床夾具； (5)采用以液壓站等為動(dòng)力源的高效夾緊裝置，以進(jìn)一步減輕勞動(dòng)強(qiáng)度和提高勞動(dòng)生產(chǎn)率； (6)提高機(jī)床夾具的標(biāo)準(zhǔn)化程度。 圖

13、 1.1 KHFR伸縮卡爪式卡盤 1.3 可視化技術(shù) 最近幾年計(jì)算機(jī)圖形學(xué)的發(fā)展使得三維表現(xiàn)技術(shù)得以形成，這些三維表現(xiàn)技術(shù)使我們能夠再現(xiàn)三維世界中的物體，能夠用三維形體來表示復(fù)雜的信息，這種技術(shù)就是可視化（Visualization）技術(shù)?？梢暬夹g(shù)使人能夠在三維圖形世界中直接對具有形體的信息進(jìn)行操作，和計(jì)算機(jī)直接交流。這種技術(shù)已經(jīng)把人和機(jī)器的力量以一種直覺而自然的方式加以統(tǒng)一，這種革命性的變化無疑將極大地提高人們的工作效率?？梢暬夹g(shù)賦予人們一種仿真的、三維的并且具有實(shí)時(shí)交互的能力，這樣人們可以在三維圖形世界中用以前不可想象的手段來獲取信息或發(fā)揮自己創(chuàng)造性的思維。機(jī)械工程師可以

14、從二維平面圖中得以解放直接進(jìn)入三維世界，從而很快得到自己設(shè)計(jì)的三維機(jī)械零件模型。 1.4 課題研究的主要內(nèi)容 1. 查閱殼體零件的相關(guān)資料，了解該零件的結(jié)構(gòu)特性及制造工藝特性。 2．繪制殼體零件工程圖及三維圖。 3．繪制殼體零件毛坯圖。 4．制定殼體零件機(jī)械加工工藝規(guī)程。 5．繪制殼體零件專用夾具裝配圖及夾具體零件圖。 2 機(jī)械加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 2.1 機(jī)械加工工藝規(guī)程概述 2.1.1 機(jī)械加工工藝規(guī)程的設(shè)計(jì)的主要依據(jù) 制定工藝規(guī)程的原則是：

15、在一定的生產(chǎn)條件下，以近可能少的勞動(dòng)消耗和最少的費(fèi)用損失，按計(jì)劃規(guī)定的速度，可靠的加工出符合圖紙和設(shè)計(jì)要求的零件。 機(jī)械加工工藝過程的設(shè)計(jì)主要依靠產(chǎn)品裝配圖樣和零件圖樣；產(chǎn)品的生產(chǎn)綱領(lǐng)； 現(xiàn)有生產(chǎn)條件和資料，它包括毛坯的生產(chǎn)條件或協(xié)作關(guān)系、工藝裝備及專用設(shè)備的制造能力、有關(guān)機(jī)械加工車間的設(shè)備和工藝裝備的條件、技術(shù)工人的水平以及各種工藝資料和標(biāo)準(zhǔn)等。 2.1.2 確定零件的生產(chǎn)類型 生產(chǎn)類型是企業(yè)（或車間、工段、班組、工作地）生產(chǎn)專業(yè)化程度的分類。一般分為大量生產(chǎn)、成批生產(chǎn)和單件生產(chǎn)三種類型。不同的生產(chǎn)類型有不同的機(jī)械加工工藝特征。考慮到該零件形狀特殊，外形中等復(fù)雜，根據(jù)工廠實(shí)

16、際調(diào)研結(jié)果，活門殼體的年生產(chǎn)量為500件。同時(shí)要考慮生產(chǎn)中的備品與廢品的比例。在進(jìn)行零件機(jī)械加工工藝設(shè)計(jì)時(shí)，一般使用一年的生產(chǎn)綱領(lǐng)。計(jì)算公式如下： (2.1) 其中, ：零件產(chǎn)量數(shù) ：比例因子 =1 ：備品的百分率 =5% ：廢品的百分率 =1% 帶入公式中：=500×1×（1+5%）×（1+1%）=5302（件） 年產(chǎn)總量為5302件，由資料中查出為成批生產(chǎn)。 2.2 確定毛坯的種類和制造方法 毛坯的種類形式（鑄件、鍛件和軋制的各種鋼型）和質(zhì)量

17、對整個(gè)加工過程有著重要的意義。它確定了機(jī)械加工的質(zhì)量，加工要素，材料的使用，勞動(dòng)生產(chǎn)率和成本作用；即毛坯的總體狀況決定了機(jī)械加工過程的制定。 毛坯的種類和質(zhì)量對機(jī)械加工余量的質(zhì)量、材料的節(jié)約、勞動(dòng)生產(chǎn)率的提高和成本的降低有著重要的作用。毛坯的選擇應(yīng)使毛坯的形狀和尺寸盡量與零件成品相接近，從而可以減少加工余量，提高材料利用率，減少勞動(dòng)時(shí)間和降低成本，而且考慮以下幾個(gè)方面： 1.零件的結(jié)構(gòu)形狀和外形尺寸： 2.零件材料的公益性及零件對材料組織的要求： 3.零件生產(chǎn)綱領(lǐng)的大小； 4.零件的機(jī)械性能； 5.現(xiàn)有生產(chǎn)能力和發(fā)展前途； 活門殼體零件的材料選用1Cr17Ni2不銹鋼，并考慮到其

18、形狀特殊，外形中等復(fù)雜，生產(chǎn)周期屬于周期性成批生產(chǎn)，故零件毛坯采用錘上模鍛件。尺寸和形狀精度要求較高，光潔度要求較高，故應(yīng)采用二級模鍛。 2.3 擬定機(jī)械加工工藝路線 2.3.1 零件的工藝分析 通過分析零件圖及產(chǎn)品裝配圖可以得出如下分析結(jié)論： 1.總體結(jié)構(gòu)上，該零件為一較復(fù)雜的小型殼體零件，特別是內(nèi)部形狀復(fù)雜，圓環(huán)槽很多，是一個(gè)剛度很低的薄壁零件，最小壁厚僅為1.2mm。 2.局部結(jié)構(gòu)上，本零件可以分為四組加工表面，現(xiàn)在分述如下： (1) 以Φ16mm為中心的加工表面組。 這組表面包括：M27×1.5外螺紋、Φ24.8mm外槽面、相距24mm的兩平行平面、及60°內(nèi)

19、錐面、M18×1.5內(nèi)螺紋、Φ15.6mm、Φ18mm、Φ16.5mm、Φ16mm各內(nèi)環(huán)槽面。M27×1.5外螺紋與一帶內(nèi)螺紋的座配合，使一堵頭壓靠在60°內(nèi)錐面上起密封作用，這就要求60°錐面有較高的位置精度及表面粗糙度。外螺紋因要與帶內(nèi)螺紋的座配合，為防止在高溫下（活門殼體零件最高工作溫度可達(dá)300℃）粘連，所以其表面需要鍍銅，鍍層厚度3～5um。Φ16mm因要與一襯套互相配合，為一較主要的配合表面，故對其精度及粗糙度要求也較高。其余表面為非配合表面，故尺寸，形狀位置精度及表面及表面粗糙度都沒做特殊要求。 (2) 以Φ4mm為中心的加工表面組 這組表面包括：M18×1.5外螺紋、Φ15

20、.8mm外環(huán)槽、及60°內(nèi)錐面Φ14mm、Φ8.5mm、Φ6mm、Φ4mm各內(nèi)環(huán)槽面。M18×1.5外螺紋及60°內(nèi)錐面的作用與上一組加工表面中的M27×1.5外螺紋及60°內(nèi)錐面的作用類似，所以也提出了與之相同的加工要求。Φ6mm因也與一襯套相配合，屬于較重要的配合表面，所以其尺寸、形狀位置精度及表面粗糙度也較高。其余表面為非配合表面，故尺寸，形狀位置精度及表面及表面粗糙度只做一般要求。 (3) 以Φ6mm為中心的加工表面組及以Φ3mm為中心的加工表面組 這兩組表面中的一些表面形狀及作用相同。M18×1.5外螺紋同樣需要鍍銅，60°內(nèi)錐面形狀位置精度及表面及表面粗糙度同樣要求較高。Φ10

21、mm內(nèi)孔面與過濾器相配合，故其尺寸精度及表面粗糙度要求較嚴(yán)格。球面SR8.75±0.2因要與管接頭的內(nèi)圓錐面相接觸，已達(dá)到密封作用，所以其形狀精度要求對環(huán)槽Φ14mm的跳動(dòng)量為0.08mm。表面粗糙度為Ra0.8。 由以上可以看出，該零件的重要加工表面有以下幾個(gè)： 三個(gè)60°內(nèi)錐面：形狀位置精度要求對外螺紋的跳動(dòng)不大于0.1mm；表面粗糙度Ra0.8。 Φ16mm內(nèi)孔表面：尺寸精度IT8；表面粗糙度Ra1.6。 兩個(gè)Φ10mm內(nèi)孔表面：尺寸精度IT8；表面粗糙度Ra1.6。 SR8.75±0.2球面：形狀位置精度要求對環(huán)槽Φ14mm的跳動(dòng)量不大于0.08mm，表面粗糙度Ra0.8。

22、 2.3.2 確定工藝組合 工序集中與分散的選擇有如下幾條原則： 從生產(chǎn)批量的觀點(diǎn)看，單件生產(chǎn)的工序越集中越好，生產(chǎn)批量越小，工序越集中越有利于縮短生產(chǎn)同周期，生產(chǎn)費(fèi)用也會相對降低；當(dāng)大批量生產(chǎn)工件時(shí)，工序分散易于組織流水生產(chǎn)，便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。從設(shè)備選擇的觀點(diǎn)看，工序越分散，越能選用生產(chǎn)率高的設(shè)備；而工序集中的工序加工則只能選用通用性較強(qiáng)的設(shè)備。從零件的尺寸和重量上看，尺寸大，重量大的零件，搬遷運(yùn)輸?shù)染缓芊奖悖虼耍容^適宜采用工序集中進(jìn)行加工。從加工精度上看，工序分散度愈大，所引起的定位誤差越大，而工序越集中，則各表面的精度及相互位置關(guān)系的精度就越高。 根據(jù)零件及工廠中設(shè)備的

23、具體情況，并綜合考慮上述選用的原則，該零件加工工序采用工序集中與分散相結(jié)合的工藝組合方式。 2.3.3 擬定工藝路線 制定工藝路線時(shí)，其基本出發(fā)點(diǎn)是保證加工質(zhì)量，提高生產(chǎn)效率和降低生產(chǎn)成本。為了避免切削力大、切削溫度高、切削粘附性強(qiáng)的不利因素，采用受用絲錐攻螺紋這樣雖然會使成產(chǎn)效率有所降低，但加工質(zhì)量易于保證。磁力探傷檢驗(yàn)在鍍銅及研磨加工之前進(jìn)行比較好，因?yàn)檠心ゼ庸ば实?，工人的勞?dòng)強(qiáng)度也不打，而且鍍銅及研磨均屬于光整加工，一般不會出現(xiàn)廢品，所以將磁力探傷檢驗(yàn)安排在這些工序以前進(jìn)行，可以事先檢查出廢品，避免在廢品上再繼續(xù)這些工序的加工而造成人力、物力的浪費(fèi)，有利于降低生產(chǎn)成本，提高

24、生產(chǎn)效益。通過以上分析，結(jié)合殼體技術(shù)要求，擬定加工方案如下： 工序0：模鍛 工序5：挫毛邊 工序10：銑端平面 工序15：銑平面 工序20：車外圓內(nèi)孔 工序25：攻螺紋M18×1.5-6H 工序30：鉆孔和車球面 工序35：鉆孔和車槽 工序40：鉆孔和車度 工序45：銑兩側(cè)面 工序50：銑螺紋M18×1.5 工序55：銑螺紋M27×1.5 工序60：銑螺紋M18×1.5 工序65：打磨銳邊 工序70：車錐度 工序75：車錐度 工序80：打磨銳邊

25、 工序85：洗滌 工序90：電鍍前檢驗(yàn) 工序95：磁力探傷 工序100：鉗工打磨 工序105：洗滌 工序110：鍍銅 工序115：磨孔Φ16 工序120：研磨錐孔 工序125：研磨錐孔 工序130：研磨錐孔 工序135：研磨球面 工序140：用潤滑油加壓沖洗殼體 工序145：洗滌 工序150：研磨后檢驗(yàn) 2.3.4 劃分加工階段 由于此加工零件為薄壁殼體零件，最小壁厚僅為1.2mm，所以是剛性較差的零件。同時(shí)，其主要表面的精度要求又較高，加工余量較大，因

26、此，在加工過長中，有必要?jiǎng)澐志蛺酃搽A段，以減少各種因素所引起的零件變形，從而保證加工質(zhì)量，此外，劃分加工階段，還有利于合理使用設(shè)備，即使發(fā)現(xiàn)和處理毛坯缺陷等等。根據(jù)已經(jīng)擬定的工藝路線方案，該零件的加工過程大致可以劃分為如下三個(gè)加工階段： (1) 粗加工及半精加工階段（工序0——工序65） 本加工階段嚴(yán)格地講應(yīng)再細(xì)劃分為粗加工階段和半精加工階段，但由于為了便于保證各加工表面間的相互位置精度，各工序，尤其是工序比較集中的幾個(gè)工序中（工序20，工序30，工序35，工序40）均采用了一次裝夾工作的方法來予以保證，這樣就很難明確地劃分出哪是粗加工階段，哪是半精加工階段，因此，就統(tǒng)一合并為一個(gè)加工階段

27、。 (2) 精加工階段（工序70——工序105） 本加工階段主要完成60°內(nèi)錐孔的精加工，保證其對外螺紋的跳動(dòng)量要求。 (3) 光整加工階段（工序110——工序150） 本加工階段主要完成對Φ16mm、三個(gè)60°內(nèi)錐孔及SR8.750.2球面的研磨加工，確保其加工表面光潔度達(dá)到設(shè)計(jì)圖紙要求。 2.3.5 基準(zhǔn)的選擇 (1) 精基準(zhǔn)的選擇 在制定零件的機(jī)械加工工藝規(guī)程時(shí)，一般是先考慮選擇怎樣的精基準(zhǔn)定位把各個(gè)表面加工出來，然后考慮選擇怎樣的粗基準(zhǔn)把精基準(zhǔn)加工出來。因此，我們先確定精基準(zhǔn)。 研磨孔及錐孔時(shí)，由于加工表面余量在非常小而且均勻，按照“自為基準(zhǔn)原則”，選擇基本身為

28、精基準(zhǔn)。車錐度時(shí)，由于設(shè)計(jì)要求60°內(nèi)錐孔對外螺紋的跳動(dòng)量不大于0.1mm，所以選擇設(shè)計(jì)基準(zhǔn)——外螺紋的中心線為定位基準(zhǔn)，即所謂“基準(zhǔn)重合原則”。 加工工序30——工序60時(shí)，按照“基準(zhǔn)統(tǒng)一原則”，在這些道工序中均采用同一組精基準(zhǔn)——第一組加工表面中的Φ16mm內(nèi)孔表面及M27×1.5螺紋外徑端面來定位（詳見機(jī)械加工工藝綜合卡片）。這樣既保證了各表面間的相互位置精度，又簡化了夾具的設(shè)計(jì)與制造，縮短了生產(chǎn)準(zhǔn)備的時(shí)間，這對減少生產(chǎn)成本，提高經(jīng)濟(jì)效益均為有利。 (2) 粗基準(zhǔn)的選擇 通過分析零件圖可以看出，在Φ22mm和Φ23mm及R91毛坯表面處，零件壁厚最小，為了滿足設(shè)計(jì)要求，（這兩處壁厚

29、分別不小于1.6mm和1.2mm），降低廢品率，在工序20車外圓內(nèi)孔工序中，選擇了這幾處毛坯表面為粗基準(zhǔn)，這體現(xiàn)了通常所說的“相互位置要求原則”。 2.3.6 工藝規(guī)程的分析 工序0模鍛件: 此工序中包括：模鍛、熱處理、吹砂三個(gè)工步。熱處理安排在毛坯制造完之后，采用回火，目的是消除毛坯因?yàn)殄懺旒庸にa(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力和脆性，增加塑性和韌性，提高材料的綜合機(jī)械性能并改善材料的加工性能。熱處理后對毛坯表面進(jìn)行吹砂，消除氧化皮，有利于以后切削加工。 工序5銼毛邊: 本工序主要清楚毛坯上的殘留毛邊及沿分模面的錯(cuò)移，尤其是基準(zhǔn)面上的毛邊，因?yàn)槿绻辉谄渌庸すば蛑皩⑦@些毛邊去除，將會嚴(yán)重影響工

30、作的定位精度。 工序10銑端平面: 此工序所加工出的端平面主要是為后續(xù)工序做定位基準(zhǔn)，并起定向夾緊、壓緊的作用。 工序15銑平面: 本工序包括銑工作大頭端的兩組相距24mm的平行平面。 工序20車外圓內(nèi)孔: 本工序除60°內(nèi)錐孔及Φ16mm以外，其余表面均加工到圖樣設(shè)計(jì)尺寸。Φ16mm的孔要求在本道工序加工之后達(dá)到較高的精度及表面粗糙度，目的是為后續(xù)工序提供基準(zhǔn)，因此，加工Φ16mm孔的最后工步為精鉸。 本工序雖然在尺寸精度及位置精度上沒有過高的要求，但由于加工面多，需要保證的尺寸多，所以操作者應(yīng)頭腦清醒，技術(shù)熟練，經(jīng)驗(yàn)豐富。 工序25攻螺絲毫M18×1.5-6H： 內(nèi)螺紋要

31、求對端面LC垂直，因此要求定位基準(zhǔn)精度較高，所以選用已加工外圓柱表面作定位基準(zhǔn)，由夾具保證內(nèi)螺紋對端面LC的垂直度要求。 工序30鉆孔和車球面： 本工序加工球面用YG8成形車刀，為達(dá)到光潔度要求，再對其進(jìn)行拋光處理，并著色檢查球面，密接度沿圓周無間斷，球面對外環(huán)槽的跳動(dòng)量，由一次裝夾保證。與工序20相似，本道工序尺寸精度要求沒有多高，但需要保證的尺寸較多，所以操作者需要頭腦清醒，技術(shù)熟練，經(jīng)驗(yàn)豐富。 工序35鉆孔和車槽： 本工序除60°內(nèi)錐孔以外其余表面均達(dá)到圖樣設(shè)計(jì)尺寸。 工序40鉆孔和車度： 本工序除60°內(nèi)錐孔以外其余表面加工均達(dá)到圖樣設(shè)計(jì)尺寸?？爪?mm的精度，采用分組鉆套

32、夾予以保證，分組鉆套套在孔Φ8.5mm內(nèi)，在加工Φ6mm孔之前，通過測量孔Φ8.5mm的實(shí)際尺寸選用不同的鉆套，即可有效地保證加工精度?？爪?mm還不允許有倒錐，這由合格刀具來保證。 工序45銑兩側(cè)面： 加工兩側(cè)面的目的是為了以后工序的加工做定向加緊面。 工序50、55、60銑螺紋： 由于本零件是薄壁工作，強(qiáng)度和剛度均不夠，因此采用銑削加工螺紋而不采用滾壓法加工。因?yàn)殂娐菁y時(shí)，工作只需要較小的夾持力即可，從而減少了工作變形，有利于保證產(chǎn)品質(zhì)量。該零件也不宜用螺紋車刀或板牙來加工外螺紋，因?yàn)槁菁y車刀加工螺紋，雖然精度和光潔度較高，但需要多次走刀才能切出完整的螺紋廓形，故生產(chǎn)率較低；而板牙

33、雖然加工生產(chǎn)率較高，但由于板牙成形表面是內(nèi)螺紋表面，熱處理后很難磨削，以至螺紋廓形難予保證，故板牙加工精度較低，同時(shí)，板牙使用壽命也較短，所以均不宜采用。 工序65打磨銳邊： 該工序目的是打光銑螺紋后的毛刺，為以后工序的定位和操作方便打下基礎(chǔ)。 工序70、75車錐度： 設(shè)計(jì)零件圖要求椎體對其外螺紋的跳動(dòng)量不大于0.1mm，今采用工藝方法保證，即以外螺紋定位夾緊，精車即可。并且從理論上看，精車加工也可以達(dá)到表面光潔度要求。 工序80打磨銳邊： 打光不加工表面上的缺陷。如：皺、折、裂縫、發(fā)紋等。打光機(jī)械加工后的銳邊，為以后的磁力探傷檢驗(yàn)做準(zhǔn)備。 工序85洗滌： 將零件放于汽油中仔細(xì)

34、的洗滌，并用干燥而潔凈的壓縮空氣吹干。 工序90電鍍前檢驗(yàn)： 由于下道工序安排的是磁力探傷檢驗(yàn)，需要換車間，所以之前安排在中間檢驗(yàn)工序，便于分清責(zé)任，更好地保證質(zhì)量。 工序95磁力探傷檢驗(yàn)： 磁力探傷又稱磁粉探傷。它能發(fā)現(xiàn)工作表面及近表面的缺陷（如：裂紋、氣孔、夾渣等），而不能發(fā)現(xiàn)較深的缺陷。它的基本原則是：磁性材料制成的工件若放在磁場中，在外加磁場的作用下即被磁化，在材料中產(chǎn)生磁力線的傳布。當(dāng)被檢工作不存在缺陷時(shí)，磁力線在工件表面上均勻分布；若被檢工件存在缺陷，則缺陷會阻礙磁力線通過，使磁力線產(chǎn)生彎曲，當(dāng)缺陷位于表面附近時(shí)，會產(chǎn)生漏磁場，形成一個(gè)小NS磁極；若工件表面事先撒上了一層很

35、細(xì)的磁性粉末（通常用FeO或FeO），此時(shí)就會被小磁極吸引，缺陷處由于堆積較多的磁粉而被顯示出來。 另外，工件進(jìn)行磁力探傷時(shí)，只有當(dāng)磁力線方向與缺陷（裂紋）方向相垂直或接近垂直時(shí)，漏磁場最大，靈敏度最高，才能將缺陷顯露出來，若兩者平行就不能顯露出來，因此，必須將工件分別在垂直成90°的兩個(gè)方向上進(jìn)行磁化，才能將所有可能的缺陷檢查出來。 零件磁化后，其上的剩余磁場影響航空儀表的正常工作，也會對部件的工作起不良影響，因此，零件經(jīng)磁力探傷后必須進(jìn)行退磁處理。 工序100鉗工打磨： 工件經(jīng)磁力探傷以后，對于有嚴(yán)重缺陷的工作，即可以斷定為廢品；對于只有輕度缺陷的工件，如：表面裂紋、發(fā)紋，則可以由

36、鉗工打磨去除，而且完成打磨之后，應(yīng)重新進(jìn)行探傷檢驗(yàn)，直到?jīng)]有缺陷為止。 工序105洗滌： 將零件放于汽油中仔細(xì)的洗滌，并用干燥而潔凈的壓縮空氣吹干。 工序110鍍銅： 前面已經(jīng)敘述，零件上的三個(gè)外螺紋因?yàn)橐c外加螺母進(jìn)行配合，為了防止其高溫下的粘結(jié)而不能正常工作，所以安排在此工序?qū)θ齻€(gè)外螺紋進(jìn)行表面鍍銅處理，鍍層厚度3-5um（HB899-66）。 工序115研磨孔Φ16mm： 在工序20工序中，孔Φ16mm的最后加工工步為精鉸，理論上來說，精鉸Φ16mm孔即可達(dá)到圖樣設(shè)計(jì)尺寸精度及表面光潔度要求，但由于設(shè)備、刀具等原因或后續(xù)工序中Φ16mm孔作精基準(zhǔn)定位時(shí)，難免對其表面有劃傷，故

37、在光整加工階段，為保證其質(zhì)量，對其經(jīng)行研磨加工。由于該孔的尺寸誤差要求很嚴(yán)，所以工藝上要求保證該孔的圓柱度誤差不大于0.005mm，并允許該孔加工超差至Φ16.15mm。 工序120、125、130、135研磨錐孔和球面： 在這四道工序進(jìn)行之前，先對被加工表面進(jìn)行檢驗(yàn)，檢驗(yàn)內(nèi)容按工序圖表的內(nèi)容進(jìn)行，若達(dá)到設(shè)計(jì)圖紙要求，則不進(jìn)行本工序的加工，否則進(jìn)行研磨加工。 工序140用潤滑油加壓沖洗殼體 工序145研磨后檢驗(yàn)（終檢）： 對檢驗(yàn)合格的零件打上機(jī)械加工檢驗(yàn)印，并油封保存。 2.4 確定工序間的加工余量、工序尺寸和公差 2.4.1 確定工序間加工余量應(yīng)考慮的因素 由于零

38、件機(jī)械加工過程中涉及的因素很多，按計(jì)算法確定工序間的機(jī)械加工余量目前還缺少充分的實(shí)踐數(shù)據(jù)資料，因此查表法和經(jīng)驗(yàn)加查表在生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛。 按查表法確定的工序間加工余量應(yīng)考慮的因素： (1) 為縮短加工的時(shí)間，降低制造成本，應(yīng)采用最小的加工余量。 (2) 選擇加工余量時(shí)應(yīng)保證得到圖樣上規(guī)定的精度和表面粗糙度。 (3) 選擇加工余量時(shí)，要考慮零件熱處理時(shí)引起的變形。 (4) 選擇加工余量時(shí)，要考慮所采用的加工設(shè)備、方法以及加工過程中零件可能產(chǎn)生的變形。 (5) 選擇加工余量時(shí)，要考慮被加工的零件的尺寸；尺寸越大加工余量越大，因?yàn)榱慵某叽缭龃蠛?，由切削力、?yīng)力等引起變形的可能性也增加。

39、 (6) 選擇加工余量時(shí)，要考慮工序尺寸公差的選擇，起工序公差不應(yīng)超越出經(jīng)濟(jì)加工精度的范圍。 (7) 選擇加工余量時(shí)，要考慮上到工序留下的表面缺陷層厚度。 (8) 選擇加工余量時(shí)，要考慮本道工序的余量要大于上到工序的尺寸公差和幾何形狀公差。 2.4.2 確定工序的加工余量，工序尺寸和公差 由一個(gè)工步即可完成的加工表面，由于其加工余量即為工序總余量，故不必討論。下面只對一些重要表面的加工余量進(jìn)行一下確定。 (1) 孔Φ16.5mm的加工余量的確定 確定孔的加工方案：鉆孔→粗鏜→锪孔 確定工序余量如下：由表8-17查得 鏜孔后锪孔的加工余量：Z=0.8mm

40、 鉆孔后粗鏜的加工余量：Z=0.8mm 經(jīng)過調(diào)整，確定工序余量及工序尺寸為： 鉆孔Φ15mm→粗鏜Φ15.8mm→锪孔Φ16.5mm Z=0.8mm Z=0.8mm (2) 孔Φ16mm的加工余量的確定 確定孔的加工方案：鉆孔→擴(kuò)孔→粗鉸→精鉸→研磨 確定工序余量如下：由表8-17查得： 粗鉸后半精鉸的加工余量：Z=0.1mm 擴(kuò)孔后粗鉸的加工余量：Z=0.2mm 由表8-22查得查得研磨的加工余量：Z=0.015mm 鉆孔后擴(kuò)孔的加工余量：Z=Z-Z-Z-Z =1.0mm-0.015mm-0.2mm

41、-0.1mm =0.685mm 經(jīng)過調(diào)整后，確定工序尺寸及工序余量為： 鉆孔Φ15mm→擴(kuò)孔Φ15.7mm→粗鉸Φ15.9mm→精鉸Φ15.985mm→研磨Φ16mm Z=0.7mm Z=0.2mm Z=0.085mm Z=0.015mm (3) 孔Φ10mm的加工余量的確定 確定孔的加工方案：鉆孔→擴(kuò)孔→粗鉸→精鉸 確定工序余量如下：由表8-17查得： 粗鉸后半精鉸的加工余量：Z=0.1mm 擴(kuò)孔后粗鉸的加工余量：Z=0.2mm 鉆孔后擴(kuò)孔的加工余量：Z=Z- Z- Z =0.8mm-0.2mm-0.1mm

42、 =0.5mm 經(jīng)過調(diào)整后，確定工序尺寸及工序余量為： 鉆孔Φ9.2mm→擴(kuò)孔Φ9.7mm→粗鉸Φ9.9mm→精鉸Φ10mm Z=0.5mm Z=0.2mm Z=0.1mm (4) 孔Φ6mm的加工余量的確定 確定孔的加工方案：鉆孔→擴(kuò)孔→粗鉸→精鉸 確定工序余量如下：由表8-17查得： 粗鉸后半精鉸的加工余量：Z=0.05mm 擴(kuò)孔后粗鉸的加工余量：Z=0.15mm 鉆孔后擴(kuò)孔的加工余量：Z=Z- Z- Z =0.5mm-0.15mm-0.05mm

43、=0.3mm 經(jīng)過調(diào)整后，確定工序尺寸及工序余量為： 鉆孔Φ5.5→擴(kuò)孔Φ5.8mm→粗鉸Φ5.95mm→精鉸Φ6mm Z=0.3mm Z=0.15mm Z=0.05mm (5) 60°內(nèi)錐孔加工余量的確定 確定孔的加工方案：鉆孔→锪孔→半精車（鏜）→研磨 由表8-22、表8-17、表8-1確定工序余量如下： Z=0.015mm Z=0.8mm Z=1.2mm 2.5 確定各工序的工藝裝配，切削用量和額定工時(shí) 切

44、削用量的選擇主要依據(jù)刀具耐用度，加工精度和加工表面粗糙度的要求。此外，也應(yīng)該相應(yīng)地考慮機(jī)床的剛度、功率、斷屑和振動(dòng)等情況。對于不銹鋼這一難加工材料切削用量的選擇，總體上還是應(yīng)該遵循以下主要原則：切削速度不宜過高；進(jìn)給量不宜過大，但也不要過小，對于馬氏體-鐵素體不銹鋼來說，?=0.07～0.18(mm/r)；切削深度盡可能大些。 正確地選擇切削用量，對提高切削效率，保證合理的刀具耐用度，保證加工質(zhì)量，降低成本都是具有重要的作用。 以下按照零件機(jī)械加工工藝路線的順序運(yùn)用查表法及計(jì)算法分別給出的各工步的切削用量和時(shí)間定額。 工序10：銑端平面 (1) 加工條件：臥式銑床，鑲齒三面刃銑

45、刀 d=125 Z=22（表12-85[6]） (2) 切削用量的選擇 因?yàn)殂娤饔昧恐饕鶕?jù)刀具材料和被加工工作材料選取，而合金鋼硬度與本零件硬度相近，所以參考合金鋼材料查表6-16[4]得： a=2.5mm a=0.05～0.25(mm/z) 取0.20(mm/z) （粗銑選大值） v=0.5～0.83(m/s) 取0.6(m/s) 機(jī)床主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速： n===1.53(r/s)=91.7(r/min) (2.2) 由表3.1-74[6]取機(jī)床主軸實(shí)際轉(zhuǎn)速：n=1.67(r/s)=100(r/min)

46、 實(shí)際切削速度：v===0.65(m/s) (2.3) 銑削進(jìn)給速度：v= a×z×n=0.2×22×1.67=7.35(mm/s) (2.4) 由表3.1-75[7]修正為v=8.5(mm/s)=510(mm/min) 則實(shí)際每齒進(jìn)給量：a===0.23(mm/z) (2.5) (3) T、T的計(jì)算 加工時(shí)T、T的計(jì)算 L=l+l+l=23+20+2=45mm (2.6) T==×1=5.3s

47、 (2.7) T=20％×T=1.0s (2.8) 工序15銑平面 (1) 加工條件： 立式銑床X5025，圓錐柄立銑刀，D=25，Z=6。 (2) 切削用量的選擇 由于加工平面處的工序總量不等，所以銑削加工時(shí)有如下兩個(gè)切削深度值： a=(27.7-24)=1.85mm a=(31.5-24)=3.75mm 由表6-16得a=0.02～0.1(mm/z) 取a=0.1(mm/z) v=0.10～0.25(m/s) 取v=

48、0.10(m/s) n===1.27(r/s)=76.4(r/min) 由表8-16[4]取n=1.25(r/s)=(75r/min) v===0.10(m/s) v= a×z× n=0.1×6×1.25=0.75(mm/s)=(45mm/min) 由表3.7-75取v=0.625(mm/s)=37.5(mm/min) 則a===0.08(mm/z) (3) T、T的計(jì)算 銑削深度為a=1.85mm時(shí) L=l+l+l=10+9.5+3=22.5mm T==×1=36s T=20％×T=7.2s 銑削深度為a=3.75mm時(shí) L=l+l+l=18+4+3=25m

49、m T==×1=40s T=20％×T=8s 則銑平面C、C時(shí)： L=2(l+l)=2×(22.5+25)=95mm T=15％×T=12s 工序20車外圓內(nèi)孔 (1) 車端面E a=1.0mm 由表6-5得f=0.18(mm/r) v=84(m/min)=1.4(m/s) n===14.4(r/s)= (862.5r/min) 由表8-13取n=12.4(r/s)=(745r/min) v===1.21(m/s) L=+l+l+l=+0+5+5=25.5mm T=i==11.4s T=20％×T=2.3s (2) 在端面E上打中心孔 a=d

50、=×2.5=1.25mm 由表6-29f=0.05(mm/r) 根據(jù)前后工步主軸實(shí)際轉(zhuǎn)速，考慮在同一工序內(nèi)不宜頻繁更換主軸轉(zhuǎn)速，由表8-13取n=12.4(r/s)=(745r/min) v===0.097(m/s) L=l+l+l=4.5+3+0=7.5mm T===12.1s T=20％×T=2.4s (3) 鉆孔Φ16.5mm至Φ15mm深79mm-80.5mm a=7.5mm 不銹鋼鉆孔時(shí)，切削速度不宜過高，對于高速鋼鉆頭 V=0.17～0.5(m/s),f=0.1～0.5(mm/r) 取,f=0.20(mm/r) 由表9-120[2]得n=6.67～10

51、(r/s) 由表8-13取n=9.17(r/s)=550(r/min) v===0.43(m/s) 符合要求 L=l+l+l=80.5+13+0=93.5mm T===51s T=20％×T=10.2s (4) 鏜孔Φ16.5mm至Φ15.8mm深54mm-56mm a=Z=×0.8=0.4mm 由表6-9f=0.15(mm/r) 硬質(zhì)合金鏜刀切削速度參照外圓車削速度由表6-7選取，并比車外圓時(shí)低10％—20％[4] v=1.167×(1-20％)=0.93(m/s) n===18.7(r/s)= 1124(r/min) 由表8-13取n=

52、16.67(r/s)=1000(r/min) v===0.83(m/s) L=l+l+l+l=56+3+0+5=64mm T=×i=×1=25.6s T=20％×T=5.1s (5) 锪孔Φ16mm至Φ15.7mm，深85mm a=Z=×0.7=0.35mm ?=(2.2～2.4) × ? =(2.2～2.4)×0.18=0.396～0.432(mm/r) 取? =0.4(mm/r) 其中?由表6-29查得?=（0.18～0.22）×0.9=0.162～0.198(mm/r) 取0.18(mm/r) v=(～)v =(～)×0.28=0.093

53、～0.14(m/s) 取v=0.10(m/s) 其中v由表6-31查得v=0.28(m/s) n===2.03(r/s)=121.6(r/min) 由表8-13取n=2.27(r/s)=136(r/min) v===0.11(m/s) L=l+l+l=85+2.6+0=87.6mm T===96.5s T=20％×T=19.3s (6) 锪孔Φ16.5mm至圖樣尺寸 a=Z=×0.7=0.35mm ?=(2.2～2.4) × ? =(2.2～2.4)×0.23=0.5～0.55mm/r 取? =0

54、.5(mm/r) 其中?由表6-29查得?=0.21～0.25(mm/r) 取?=0.23(mm/r) v=(～)v =(～)×0.28=0.093～0.14(m/s) 取v=0.10(m/s) 其中v由表6-31查得v=0.28(m/s) n===1.93(r/s)=115.7(r/min) 由表8-13取n=2.27(r/s)=136(r/min) v===0.12(m/s) L=l+l+l=57+2.6+0=59.6mm T===52.6s T=20％×T=10.5s (7) 車外圓柱面Φ27mm a=Z=×4.5=2.25mm 由表6-5得?=0

55、.4～0.5(mm/r) 取?=0.45(mm/r) 由表6-7得v=1.0(m/s) n===10.3(r/s)=616.1(r/min) 取n=9.17(r/s)=550(r/min) v===0.89(m/s) L=l+l+l+l=14+5+0+5=24mm T=×i=×1=5.3s T=20％×T=1.1s (8) 車外槽Φ24.8mm a=（27-24.8）=1.1mm ?=0.7～0.8(mm/r) 取?=0.8(mm/r) v=0.833～1(m/s) 取v=0.833(m/s) n===9.82(r/s)=589(r/min) 取

56、n=9.17(r/s)=550(r/min) v===0.78(m/s) L=l+l+l+l=3mm T=×i=×1=0.4s T=20％×T=0.1s (9) 車倒角1×45° a=1mm ?=0.2(mm/r) （手動(dòng)） v=0.36(m/s) n===4.24(r/s)=254.6(r/min) 取n=3.97(r/s)=238(r/min) v===0.34(m/s) L=l+l+l+l=4mm T=×i=×1=5s T=20％×T=1s (10) 車內(nèi)小槽Φ17mm a=（17-15.7）=0.65mm ?=0.10～0.20(

57、mm/r) 取?=0.20(mm/r) v=0.16～0.32(m/s) 取v=0.2(m/s) n===3.75(r/s)=225(r/min) 取n=3.97(r/s)=238(r/min) v===0.21(m/s) L=l+l+l+l=5mm T=×i=×1=6.3s T=20％×T=1.2s (11) 車內(nèi)中槽Φ18.5mm a=Z=×2.8=1.4mm ?=0.10～0.20(mm/r) 取?=0.20(mm/r) v=0.16～0.32(m/s) 取v=0.2(m/s) n===3.44(r/s)=206.5(r/m

58、in) 取n=3.97(r/s)=238(r/min) v===0.23(m/s) L=l+l+l+l=8mm T=×i=×1=10.1s T=20％×T=2.0s (12) 車內(nèi)大槽Φ18mm a=（18-16.5）=0.75mm ?=0.10～0.20(mm/r) 取?=0.20(mm/r) v=0.16～0.32(m/s) 取v=0.2(m/s) n===3.54(r/s)=212.2(r/min) 取n=3.97r/s(238r/min) (表8-13) v===0.22(m/s) L=l+l+l+l=23mm T=×i=×1=29.0s

59、 T=20％×T=5.8s (13) 锪錐面 a=Z=×1.2=0.6mm ?=(2.2～2.4) × ? =(2.2～2.4)×0.26 =0.572～0.624(mm/r) 取?=0.6(mm/r) 其中?由表6-31查得?=0.26(mm/r) v=(～)v =(～)×0.28 =0.093～0.14m/s 取v=0.10(m/s) 其中v由表6-31查得v=0.28(m/s) n===1.37(r/s)=82(r/min) 取n=1.67(r/s)=100(r/min) v===0.12(m/s) L=+l=+l7.8mm T===

60、7.8s T=20％×T=1.6s (14) 粗鉸孔Φ16mm至Φ15.9mm a=Z=×0.2=0.1mm ?=0.15～0.25(mm/r) 取? =0.25(mm/r) n=1.67(r/s)=96(r/min) 取n=1.67(r/s)=100(r/min) v===0.083(m/s) L=l+l+l=23+15+3=41mm T===98.2s T=20％×T=19.6s (15) 精鉸孔Φ16mm至Φ15.985mm a=Z=×0.085=0.0425mm ?=0.15～0.25(mm/r) 取? =0.15(mm/r) n=1.6

61、0(r/s)=96(r/min) 取n=1.67(r/s)=100(r/min) v===0.083(m/s) L=l+l+l=23+15+3=41mm T===163.7s T=20％×T=16.4s 工序25攻螺紋 a=（18-16.5）=0.75mm ?=1.5(mm/r) (螺距) 估計(jì)手動(dòng)絲錐切削速度v=0.1(m/s)左右 則n===1.77(r/s) L=l+l+l=16+1.5+4.5=22mm 估計(jì)T=i=×3=24.9s T=20％×T=5.0s 工序30鏜孔和車球面 (1) 車端面F a=Z=2.6mm

62、 ?=0.4(mm/r) v=60(m/min)=1(m/s) n===15.16(r/s)=909(r/min) 取n=16.67(r/s)=1000(r/min) v===1.1(m/s) L= +l+l+l=+0+5+5=20.5mm T=i=×1=3.5s T=20％×T=0.7s (2) 在端面F上打中心孔 a=1.25mm ?=0.05(mm/r) v=60(m/min)=1(m/s) 由于主軸轉(zhuǎn)速在同一工序內(nèi)不宜頻繁更換，根據(jù)前后工序主軸轉(zhuǎn)速。取 n=16.67(r/s) =1000(r/min) v===0.13(m/s) L=l

63、+l+l=4.5+3+0=7.5mm T===9s T=20％×T=1.8s (3)鉆孔Φ10mm至Φ9.2mm深25mm～26mm a=×9.2=4.6mm 不銹鋼鉆孔時(shí)，對于高速鋼刀具： ?=0.102～0.18(mm/r) 取? =0.15(mm/r) n=8.33～12.5(r/s) 取n=12.4(r/s)=745(r/min) v===0.36(m/s) L=l+l+l=26+5+0=31mm T===16.7s T=20％×T=3.3s (4)鉆孔Φ3mm至圖樣尺寸 a==1.5mm ?=0.04～0.06(mm/r) 取? =0.06(mm

64、/r) n=11.67～16.67(r/s) =700～1000(r/min） 取n=12.4(r/s)=745(r/min) v===0.12(m/s) L=l+l+l=6+4+3=13mm T===17.5s T=20％×T=3.5s (5)車外圓柱面Φ16.95mm及外槽Φ14mm 車外圓柱面 a=×（21.5-17）=2.25mm ?=0.3～0.4(mm/r) 取0.35(mm/r) v=1～1.167取v=1(m/s) n===14.8(r/s) =888.3(r/min) 取n=12.4(r/s)=745(r/min) v===0.8

65、4(m/s) L=l+l+l+l=18.5+5+0+5=28.5mm T=i=×1=6.6s T=20％×T=1.3s (6) 車外槽 a=×（17-14）=1.5mm ?=0.17～0.22(mm/r) 取?=0.20(mm/r) v=0.833(m/s) 取v=1(m/s) n===15.6(r/s) =938.6(r/min) 取n=12.4(r/s)=745(r/min) v===0.66(m/s) L=l+l+l+l=4mm T=i=×1=1.6s T=6.6+1.6=8.2s T=1.3+0.3=1.6s (7) 車球面SR8.75±

66、0.2 a=5mm 考慮硬質(zhì)合金刀具一般可以比高速鋼刀具切削用量選大一些，根據(jù)9-21取f=0.008(mm/r) 根據(jù)表9-22取v=0.04(m/s) n===7.68(r/s) =460.6(r/min) 取n=7.17(r/s)=430(r/min) v===0.38(m/s) L=+l=+5=8mm T===13.9s T=20％×T=2.8s (8) 擴(kuò)孔Φ10mm至Φ9.7mm a=×（9.7-9.2）=0.25mm ?=(2.2～2.4) × ? =(2.2～2.4)×0.15=0.33～0.36(mm/r) 取?=0.35(mm/r) 其中?由表6-31查得?=0.13～0.17(mm/r) 取?=0.15(mm/r) v=(～)v =(～)×0.28=0.093～0.14(m/s) 取v=0.10(m/s) 其中v由表6-31查得v=0.28(m/s) n===3.28(r/s)=197(r/min) 取n=3.05(r/s)=183(r/min) v===0.093(m/s) L=l+l+l=28+2+0=3