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1、- 目錄 摘要1 第一章緒論2 1.1干粉壓片機概述2 1.2國外根本研究情況2 1.3設計思路與方法3 研究步驟3 1.3.3研究方法與措施3 第二章干粉壓片機設計要求4 2.1 干粉壓片機數據要求4 2.2 干粉壓片機的研究方法與成果4 第三章工藝過程分析5 3.1工藝動作分解5 3.2 運動分析5 3.3 功能分解7 第四章方案的提出與比較8 4.1各功能單元的解8 4.2 方案分析與初步篩選8 4.3 方案的比照與評價9 第五章減速系統的設計14 5.1電動機的選擇14 5.1.1電動機類型14 5.1.2執(zhí)行機構所需功率14 5.1.3

2、電動機功率14 5.2傳動比確實定，各軸功率以及帶傳動設計15 5.2.1傳動比確實定15 5.2.2計算各軸的轉速個功率15 5.2.3設計V型帶輪的構造和尺寸和校對16 5.3齒輪設計和校對18 附：減速箱三視圖23 第六章上沖頭機構三維設計24 6.1 齒輪箱的構造和尺寸確定24 6.1.1齒輪箱的作用和工作原理24 6.1.2兩齒輪的尺寸確定24 6.2 六桿機構的三維設計24 6.2.1軟件介紹說明24 6.2.2四桿機構三維設計25 6.2.3搖桿長度28 6.2.4通過圖解法求出六桿機構中的曲柄和連桿長度28 6.2.5檢驗曲柄存在的條件28 6

3、.2.6三維仿真設計29 第七章上沖頭機構設計32 7.1 凸輪局部設計32 7.1.1凸輪基圓確實定32 7.1.2滾子圓形運動輪廓確實定32 7.1.3滾子半徑確實定32 7.1.4凸輪實際輪廓確定33 7.2 曲柄滑塊三維建模設計33 7.2.1機構運動軌跡33 7.2.2零件建模與仿真設計33 第八章下沖頭機構三維設計37 8.1 下沖頭凸輪機構設計37 8.2 機構零件建模與仿真設計38 第九章 總結42 參考文獻43 致44 外文原文及翻譯………………………………………………………... 45 .

4、 z - 干粉壓片機的設計 摘要 本次干粉壓片機的設計首先對該機的定義進展了明確，而且對國外干粉壓片機的研究歷程進展了回憶同時對研究現狀進展了分析比較；根據之前干粉壓片機的設計經歷進展了總結和回憶，提出了下沖頭、上沖頭、送料、篩料、推片等一系列工藝動作過程需要的機構可選類別，在保證到達設計的工藝動作的根底上兼顧經濟性，環(huán)保性等特點進展了機構的設計，為了讓電機輸出足夠的扭矩，設計了一級圓柱齒輪與二級圓柱齒輪傳動減速箱。在設計過程中使用了常規(guī)的CAD繪制圖紙，同時為了讓各個機構的運動更加簡單直觀，通過三維軟件Soldiw

5、orks進展設計機構的仿真運動。 關鍵詞：干粉壓片機；減速器；沖頭 The design of powder tablet machine Abstract The powder tablet press machine is designed first of a clear definition, and the course of the study in powder tablet press at home and abroad were reviewed research status simultaneously analyzed and pared. According

6、 to dry before tableting machine design e*perience summary and review of proposed lower punch, upper punch, a series of process action feeding, screening materials, films and other processes needed to push agencies optional categpory, taking into account the economic action in the design process to

7、ensure that reached on the basis of environmental protection and other characteristics of the design agency, in order to allow sufficient torque output of the motor is designed with two primary spur gear cylindrical gear reducer. In the design process, using a conventional CAD drawings, while the va

8、rious agencies in order to allow more movement simple and intuitive, motion simulation of three-dimensional software design agency Solidworks. Keyword: the powder tablet press machine, reducer, formed punch 第一章 緒論 1.1干粉壓片概述： 干粉壓片機的根本原理是是指傳動系統帶動執(zhí)行機構對粉末物質采取上下進展加壓形成片狀構造。干粉壓片機可以分為單片式壓片機，旋轉式壓片機，亞高速旋轉

9、式壓片機、全自動高速壓片機以及旋轉式包芯壓片機等種類。 干粉壓片機裝配精度高，材質優(yōu)良耐磨損，穩(wěn)定可靠，干粉壓片機的應用從有制藥廠、電子元件廠，瓷廠，化工原料廠等，也可改進行異形沖模壓片的制作。國民經濟各個部門迫切需要各種各樣性能好、能耗低、質優(yōu)價廉、的機械產品，例如在蚊香廠、魚藥飼料廠、消毒劑廠、催化劑廠等都需要這類設備進展輔助加工，應運而生的小型干粉壓片機受這些中小企業(yè)的青睞。面對目前國壓片機的現狀：壓片機規(guī)格眾多、數量大；操作簡單；技術含量較低，技術創(chuàng)新后力缺乏的壓片機的設備現狀：我國明確了高速高產、密閉性、模塊化、自動化、規(guī)?；跋冗M的檢測技術是國外壓片機技術最主要的開展方向。 1

10、.2國外根本研究現狀： 壓片機國1949年，市的天祥華記鐵工廠仿造成英國式33沖壓片機；1951年，根據美國16沖壓片機改制成國產18沖壓片機；1957年，ZP25-4型壓片機；1960年，自行設計制造成功60-30型壓片機以及ZP33型、ZP19型壓片機。在“七五〞期間，航空航天部206所HZP26高速壓片機研制成功。1980年，第一制藥機械廠設計制造了ZP-21W型壓片機受到好評。1987年微機控制技術應用后設計制造了P3100-37型旋轉式壓片機，具有自動控制片劑重量、壓力、自動數片、自動剔除廢片等功能，構造優(yōu)勢明顯。1997，年天祥健臺制藥機械研發(fā)了ZP100系列旋轉式壓片機、GZP

11、K100系列高速旋轉式壓片機。進入21世紀，ZP系列旋轉式壓片機相繼出現：比較優(yōu)秀的有的ZP35A、聊城的ZP35D等。經過多年的開展高速旋轉式壓片機在產量、壓力信號采集、剔廢等技術上有了長足的開展，最高產量一般都大于300000片/小時，最大預壓力20kN，最大主壓力80kN或10080kN。譬如，目前還出現了一些特殊用途的壓片機。例如實驗室用ZP5旋轉式壓片機、用于干粉壓片的干粉旋轉式壓片機、用于火藥片劑的防爆型ZPYG51系列旋轉式壓片機等。壓片機的開展是不斷前進的，目前主流的開展方向是高速高產、密閉性、模塊化、自動化、規(guī)?；约皺z測技術應用模式。 1.3設計思路與方法 研究步驟

12、首先分析了干粉壓片機的工作原理，總體方案由壓制機構和送料機構兩局部組成，通過對送料機構和壓制機構集中類別方法的構思和比較后確定了較為合理和優(yōu)秀的一種，方案確定后進展具體的傳動機構設計以及傳送系統的設計，最后對主要的傳動機構進展了三維造型通過Solidworks的motion功能的應用，模擬主要的運動機構的運動模式。通過嚴密的原理分析以及合理的三維模擬制作出根本的壓片機構造，該機用料經濟有較好的構造強度，到達預期的功能要求，外觀設計美觀。 研究方法與措施： 查閱相關資料，培養(yǎng)感性認識；具體了解分析各個機構的設計、工作原理，加以創(chuàng)新，繪制草圖，提出初步設計理念；與教師同學交流討論，解決難題，比

13、較方案，重復修改；整理結果，編寫正式的設計說明書，繪制工程圖。 第二章 干粉壓片機設計要求 本次設計的干粉壓片機要將干粉狀物質通過壓片機完成送料、壓制、推料等一系列預定的工藝過程完成設計要求。這樣設計的干粉壓片機可以應用于藥片等的壓制有廣闊的應用前景。機械的整個工作過程通過減速機構的減速以及執(zhí)行機構的相互配合自動完成。研究的重難點在于需要將各個減速機構的設計以及傳動過程中執(zhí)行機構的凸輪設計研究以及各個機構之間相互配合關系設計。 2.1 干粉壓片機設計數據要求： 〔1〕將干粉壓制成直徑為30mm、厚度為5mm的圓形片坯。

14、 〔2〕每分鐘生產25片；沖頭壓力150kN；機器運轉的不均勻系數小于10%；上沖頭總位移90～100mm。 〔3〕回程的平均速度為工作行程速度的1.2倍(行程速比系數K=1.2)。 〔4〕要求保壓一定時間，保壓時間約占整個循環(huán)時間的1/10。 2.2 設計過程與成果： 〔1〕分析干粉壓片機工作原理和技術要求及構思方案〔含方案比較〕。 〔2〕完成干粉壓片機傳動系統的設計、機構設計和構造設計。主要零部件的受力分析和強度計算。繪制所設計方案的機構運動簡圖；繪制干粉壓片機的裝配圖及主要的零件圖。要求圖紙工作量2.5A0圖紙以上〔AutoCAD繪圖

15、〕。 〔3〕設計說明書一份，電子文檔一份。 〔4〕英文文獻翻譯〔含原文〕。要求：原文5000個單詞以上，中文翻譯要求通順。 第三章 工藝過程分析 3.1工藝動作的分解： 干粉壓片機的功用是將不加粘結劑的干粉料壓制成f30′5圓型片坯其工藝動作分解流程如圖3-1： 圖3-1 工藝動作的分解流程 1．料篩在模具型腔上方往復振動，將干粉料篩入直徑為30的筒形型腔，然后向左退出。 2．下沖頭下沉y2，以防上沖頭進入型腔時把粉料

16、撲出。 3．上沖頭進入型腔y2。 4．上、下沖頭同時加壓，各移動〔y1-h〕/2，將產生沖模壓力F，要求保壓1/10的運動周期，同一時間翻開下料閥門，下一個循環(huán)待用的粉料進入補充篩料斗。 5．上沖頭退出到型腔外部，下沖頭隨后以稍慢速度向上運動，頂出壓好的片坯。 6．為防止干預的發(fā)證，待上沖頭向上移動H后，料篩向右運動推走片坯，接著料篩往復振動，繼續(xù)下一個運動循環(huán)。 3.2 運動部件運動軌跡分析： 對流程圖動作要求進展研究后發(fā)現要實現我們預定額動作要求根本可以將動作進展分解，對每一局部進展分析判斷: 上沖頭根本運動為：下降-遠休-上升-近休； 上沖頭設計的設計主要需要進展兩方面考

17、慮：一，本可以考慮使用曲柄滑塊機構進展運動的實現，但是運動過程中有中間停頓過程所以不進展該機構選用。二，考慮使用凸輪機構進展設計可以發(fā)現上沖頭要產生較大的壓力才能完成壓制過程，而凸輪機構產生的壓力比較小，不能完成設計要求。最后一確定用平面六桿機構作為上沖頭的執(zhí)行機構。壓力角在工作過程中不能過大，可通過改變兩個連桿的支點之間的距離以及桿的長度來調整，調整時要考慮到上沖頭在保壓時段的時間至少要占整周時間的1/10，即讓沖頭在離極限位置0.4mm圍的主動桿要轉過至少36度。 下沖頭根本運動為：上升-中停-上升-遠休-下降-中停-下降-近休； 下沖頭的運動過程進展分析后可以發(fā)現:首次上升的距離為〔

18、y1－h(huán)〕/2,第二次上升的距離為(y1－h(huán))/2+y2+h，最后一次下降的距離為y2，由于該過程涉及到較多的設計要求并且考慮目前的行程已經是可以確定的所以選用凸輪機構進展設計。凸輪機構的外形是設計的重難點，凸輪輪廓線設計過程中可以想象凸輪靜止不動，推桿相對于凸輪作反轉運動；同時又在其導軌作預期運動，推桿在完成該復合運動時所形成的頂尖軌跡就是凸輪廓線。這時根本的凸輪設計方法。 篩料斗的根本運動為：向右-震動-向左-停歇。 篩料斗的設計可以從他的運開工藝要求進展考慮：震動的實現是設計過程中首先要進展考慮的問題，一般情況下震動實現有如下幾種機構方法：1，通過用一段凸輪的彎曲起伏的外形來讓料篩進

19、展震動。2，料篩運動到導槽處參加振蕩機構對料篩進展振動。方案比照后發(fā)現第二種較為復雜同時不容易完成，所以采用方法1較為合理。 從整個機械的角度來看，它是一種時序式組合機構系統，因此要擬定三個機構的運動循環(huán)圖。 以該主動件的轉角位橫坐標〔0°～360°〕，機構執(zhí)行構件的位移為縱坐標做三個 機構的的直線式工作循環(huán)圖： 圖3-2 運動循環(huán)圖 篩料斗從壓片位置經排出粉料后退回左邊補料位置停歇。下沖頭下沉。下沖頭下沉完畢，上沖頭可下移至型腔入口處。等上沖頭下平面略低于臺面時，下沖頭同時開場上升，上下沖頭同時對粉料兩面加壓。然后兩沖頭停歇保壓，保壓時間約為0.24s，即相當于主動件轉動36°左右

20、。以后，上沖頭快速退回至起始位置，下沖頭稍慢地上升至上外表與臺面平齊，頂出成品片坯。下沖頭停歇待卸片坯時，篩料斗已經到達型腔上方并將成品片坯推出至滑道上。最后，下沖頭下移，同時料篩小行程往復震動將粉料篩入型腔中，最終進入下一循環(huán)。 3.3功能分解： 該干粉壓片機通過一定的機械能將原料〔粉狀物料〕壓制成成品 圖3-3 總功能分解 設計該干粉壓片機，其總共能可分解成以下幾個工藝動作： 〔1〕送料：本質為間歇直線往復運動，可通過凸輪完成； 〔2〕篩料：要求篩料斗小行程往復運動； 〔3〕從型腔推出片坯：通過下沖頭上升可完成； 〔4〕送出成品：篩料斗從側面將成品片坯擠推入滑道； 〔5〕

21、上沖頭間歇往復直線運動，有急回等特性； 〔6〕下沖頭間歇往復直線運動。 可作樹狀功能圖3-4： 圖3-4樹狀功能圖 第4章 方案提出與比較 4.1各功能單元的解： 執(zhí)行機構的形式設計是可以多種多樣的，為了不遺漏任何一種構造方案模式可以采用將單步的功能單元進展分解列出，然后每一步的功能單元的可能方案相互自由組合后即可得出最大化的方案集合。例如一個功能單元有m個解決原理，而每一種原理有n個，經排列組合則該功能單元的解可以有mn個方案。如果把每個功能單元的解建立在一個直角坐標上，就產生一個獨立的“形態(tài)學矩陣〞，根據矩陣的橫縱向組合方式即可得到最大化的功能數量集合。 4.2方案分析與初步

22、篩選： 根據前面4.1進展分析的方法現列出所有功能單元的可能數量進展組合，如下表所示： 表4.1 各分部方案選擇矩陣 功能 元 功能元分解 1 2 3 4 一次減速a 帶傳動減速 蝸桿減速 齒輪減速 鏈傳動減速 二次減速b 帶傳動減速 鏈傳動減速 齒輪減速 蝸桿減速 上沖頭c 凸輪機構 曲柄導桿滑塊機構 偏置曲柄滑塊機構 六桿機構 送料機構d 移動凸輪機構 渦輪蝸桿機構 凸輪曲柄滑塊機構 偏置曲柄滑塊機構 下沖頭e 雙導桿間歇運動機構 移動凸輪機構 曲線槽導桿機構 雙凸輪聯動機構 從表中可以發(fā)現存在明顯不合理的機構組合方式可

23、以進展首先刪除減小挑選圍，同時結合實際生產中的機構組合評價進展篩選：運動要求；承載要求；運動精度要求工藝簡便；平安生產；動力源，同時考慮生產條件的限制條件，綜合以上各個因素后進展機構的擇優(yōu)選擇。 從表中左側欄一次減速、二次減速、上沖頭、送料機構、下沖頭的各個機構模式結合本次壓片機設計的實際工藝動作需要進展分析如下： 一次減速功能元：帶傳動構造簡單，傳動平穩(wěn)，緩沖吸震，適合壓片機的工作環(huán)境。價格低廉，安裝維修方便，噪聲小，可以優(yōu)先進展選擇；蝸桿傳動比大，傳動噪音小，但是裝配要求高，價格相對較貴，可備選；齒輪傳動效率高，構造緊湊，工作可靠且壽命長，傳動穩(wěn)定，但是安裝較為麻煩同時，本錢過高，本次

24、較大的傳動距離不適合該方案，故淘汰；鏈傳動噪音大，傳動相對沒有皮帶傳動平穩(wěn)，不適合壓片機的工況，故淘汰。 對于二次減速功能元：齒輪和蝸桿傳動穩(wěn)定，屬于定速比傳動同時精度較高可以較好滿足工況要求，可選用；帶傳動鏈傳動、不適宜該環(huán)境，故淘汰。 對于上沖頭功能元：根據前面的分析可知機構必須滿足往復直線運動，急回特性，同時由于滑塊需要油脂潤滑，污損嚴重且磨損較大，所以淘汰曲柄導桿滑塊機構；相比之下凸輪加工工藝性好，但是上沖頭行程較大，凸輪尺寸將較大，故備選；而備選的六桿機構構造簡單、輕盈，能滿足保壓要求，故優(yōu)先選擇。 對于送料功能元：選擇的是凸輪加曲柄滑塊組合機構，這樣防止了出現單獨使用時尺寸較

25、大，非常笨重的缺點。 對于下沖頭功能元：下沖頭機構的運動特點是復雜，負載大，故淘汰曲線槽導桿機構；而雙導桿間歇運動機構根據以往的實際生產經歷可知污染較大，不適合該壓片機構的實際生產故淘汰。相比之下雙凸輪聯動機構加工本錢高，故備選；而單凸輪機構可優(yōu)先。 4.3方案比較與評價 機械運動方案的擬定和設計，可以根據4.2的分析，從備選方案和優(yōu)先選用方案以及可選方案中進展方案組合列出幾種備選方案如下，進展選擇。 方案一：如圖4—1所示 1 曲柄連桿機構 2、13 渦輪 3、12蝸桿 4、8、10皮帶輪 5 皮帶 6 齒輪 7 減速箱 9 電動機 11 圓柱凸輪

26、 14 下沖頭 15 料篩 16 上沖頭 圖4—1 方案一運動簡圖 動作說明: 1. 壓片成形機經皮帶輪1級減速，減速器2級減速后由齒輪帶動圓柱凸輪轉動，使料篩作往復運動。由兩皮帶輪分別帶動兩蝸輪蝸桿機構。 2. 兩渦輪蝸桿分別帶動曲柄連桿機構、凸輪機構運動。 3. 曲柄連桿機構與搖桿滑塊機構串聯構成肘桿機構，是上沖頭作往復運動，并實現加壓。凸輪機構帶動下沖頭，使其作往復運動。 方案二： 運動方案如圖4—2所示 圖4—2 方案二運動簡圖 1 電動機 2、3齒輪 4、5圓錐齒輪 6、17凸輪機構 7、19蝸桿 8、18蝸輪 9皮帶輪

27、10皮帶 11曲柄滑塊機構 12彈簧 13、振動篩 14、上沖頭 15、圓筒型腔 16、下沖頭 動作說明： 壓片機在電動機的帶動下，通過齒輪、圓錐齒輪、蝸輪蝸桿機構將動力傳到兩個 凸輪機構上。 兩凸輪又分別控制振動篩和凸輪機構，凸輪通過皮帶傳動帶動曲柄滑塊機構， 最終帶動上沖頭、振動篩、下沖頭運動起來，從而使整個機構工作起來。 方案三： 運動方案如圖4—3所示； 圖4—3 方案三運動簡圖 A:上沖頭 B：下沖頭 C：對心直動推桿盤形凸輪機構 D：凹槽凸輪 E：料篩 F：圓柱凸輪 G： 電動機 H：齒輪 I：圓錐齒輪 J：渦輪蝸

28、桿 K：進料口 動作說明： 由電動機G輸出原動力傳給H齒輪，齒輪H通過三對錐齒輪分別傳動，通過錐齒輪的傳動F圓柱凸輪轉動帶動E料篩左移，原料通過K進料口送入料篩。對心直動推桿盤形凸輪機構轉動使下沖頭下移。通過圓柱凸輪推動料篩右移把原料送到壓料胚口原料進入壓料桶之后E料篩又左移裝料。通過傳動桿帶動渦輪蝸桿j帶動D凹槽凸輪機構使上沖頭向下壓同時下沖頭向上壓并保持一段時間。上沖頭上移回原位，下沖頭向上把壓好的成品推出壓料胚。料篩繼續(xù)送料同時通過料篩前鏟頭推到出料口，同時下沖頭下移料進壓料胚。通過以上運動完成壓料，此后繼續(xù)重復。 將列出的三種方案經過分析和比較后擇優(yōu)進展選用，綜合考慮傳動的動作

29、要求以及實際的工作工況，從節(jié)約本錢和環(huán)保的要素進展考慮后發(fā)現方案一在三個方案中比照后，發(fā)現其可以實現干粉壓片及設計功能的情況下兼顧了本錢因素，有效的做好了噪音低，傳動比可靠，環(huán)境污染小，工作平穩(wěn)等要素，所以選擇方案一作為本次設計方案。 表4.2 各方案比較 方 案 評 比 方案 評價 性能 方案一 方案二 方案三 工作性能 應用圍較廣 可調性高 運轉精度大 應用圍廣 可調性高 運轉精度一般 應用圍廣 可調性一般 運轉精度一般 傳動性能 傳動性強 速度圍大 噪聲小 傳動比大 承載能力一般 傳動平穩(wěn) 噪音小

30、 經濟性 經濟性一般 構造簡單 經濟性好 經濟性一般 構造緊湊性 較好 一般 好 第五章 減速系統的設計： 5.1電動機的選擇： 電動機類型： 按照工作要求和工作條件選用Y系列三相籠型異步電動機，全封閉自扇冷式構造，額定電壓380V。 電動機功率： 選擇依據： 電動機所需工作功率： ——工作機的有效功率，單位〔KW〕。 ——從動機到工作輸送帶間的總效率。 故 其中：V帶傳動效率； 直齒輪傳動8級效率〔油潤滑〕； 滾子軸承效率〔脂潤滑正?！?； 彈性聯軸器； 選擇電動機 由于該機械為制藥機械，主要針對工廠設計，故

31、采用380V額定電壓，異步電機較直流電機實用方便，價格低廉，故采用三相電容啟動異步電動機作為動力源。電機型號YB2-160M2-8，其特性參見下表5.1： 表5.1 電機參數 型號 YB2-160M2-8 額定 功率kW 5.5 電流〔380V〕A 13.4 轉速r/min 750 效率% 負載 1.00 83 0.75 83.7 0.50 82.8 功率因數 補償 COSφ 負載 1.00 0.75 0.75 0.67 0.50 0.55 堵轉轉矩倍數 1.9 堵轉電流倍數 6 最大轉矩倍數 2.2 噪聲d

32、B〔A〕 68 振動等級mm/s 2.8 轉動慣量kg.m2 0.61 尺寸mm 200*200*300 5.2傳動比確實定，各軸功率以及帶傳動設計 傳動比確實定： 由設計要求可知，電動機的給定轉速，而生產率的給定值為25片/min，即執(zhí)行轉速。 故總傳動比大小可確定 根據?機械設計?〔文獻[1]〕中關于V型帶傳動比分配原則：由于V型帶傳動的傳動比不宜太大，一般≤7，故可分配=2.5，則。故可采用兩級減速箱。 取i帶=2.5〔V 帶傳動比 i=2~4 合理〕 ∴i=i總/i帶=30/2.5=12 由課程設計圖 7-2，取高速級傳動比為 i = 4，則 低速級傳動

33、比 i2=i輪/i1=12/4=3，取i2=3. 實際總傳動比 i=2.5*4*3=30 傳動滾筒實際轉速 n'= nm/ i'=1440/30=48r / min 計算各軸的轉速和功率 ①各軸的轉速： 電機輸出軸：1440 減速箱I軸：nⅡ=nⅠ/i帶=1440/2.5=576(r/min) 減速箱II軸：nⅢ=nⅡ/i齒=576/4=144(r/min) 減速箱III軸：nⅣ=nⅢ/i齒=144/3=48(r/min) ②各軸功率： 由?機械設計課程設計指導書?表9.2查得，帶傳動的效率；直齒輪傳動8級的效率；滾子軸承的效率，又，故： 計算各軸得輸入功率 PⅠ=4.

34、34kW 軸Ⅰ〔帶輪輸入軸〕PⅡ=PⅠ×η帶=4.34×0.96=4.17KW 軸Ⅱ〔減速器高速軸〕 PⅢ=PⅡ×η軸承×η齒輪=4.17×0.99×0.97=4.00KW 軸Ⅲ〔減速器低速軸〕PⅣ=PⅢ×η軸承×η齒輪=4.00×0.99×0.97=3.84KW 設計V型帶輪的構造和尺寸和校對 ①確定計算功率： 其中——計算功率，kW； ——工作情況系數； ——所需傳遞的額定功率，kW； 根據?機械設計?〔文獻[1]〕表8-7，載荷變動較大，空、輕載啟動， 選取KA=1.1 則Pd = KAP*=1.1×4.34=4.774KW ②選擇V帶型，小帶輪轉速，。由?機械

35、設計?〔文獻[1]〕圖8-11選擇A型V帶。取，因此，由?機械設計?〔文獻[1]〕表8.8進展圓整選擇。 ③驗證帶速度： 帶速V：V=πdd1n1/60×1000 =π×112×1440/60×1000 =8.39m/s 由于5m/s＜＜25m/s，故V帶適宜。 ④確定中心距a和基準長度: 因為0. 7(dd1+dd2)≤a0≤2(dd1+dd2) 0. 7(112+280)≤a0≤2×(112+280) 所以有：274.3mm≤a0≤779mm 因此取確定中心距a≈a0+(Ld-Ld0)/2=500+

36、(1600-1629.522)/2=485.239mm 由?機械設計?〔文獻[1]〕表8-2選取基帶長度 ⑤計算小帶輪上包角： α1=180°-(dd2-dd1)/a×57.3° =180°-(280-112)/485.239×57.3°=160.1615°>120°〔適用〕 因此符合設計驗證條件，故設計方案合理。 ⑥確定V型帶的根數Z： 計算單根V型帶的額定功率： 由且，根據?機械設計?〔文獻[1]〕表8-4b得。 根據和Z型帶查表8-4b得。 查?機械設計?〔文獻[1]〕表8-5得，查表8-2得， 故有 計算V型帶的根數Z： 故取4根 ⑦計算單

37、根V型帶得初拉力的最小值： 由表8-3得Z型帶的單位長度， 所以： F0=156.41N 應使帶得實際初拉力。 ⑧帶輪的構造設計： 帶輪材料采用HT200，由于大帶輪的基準直徑故采用輪輻式；由于小帶輪的安裝直徑d=96，查的小帶輪為實心輪。 5.3齒輪設計和校對： ①第一對齒輪設計〔類型、材料、精度、齒數〕 選用直齒圓柱齒輪傳動； 由于干粉壓片機為一般工作機器，速度不高，所以采用8級精度〔GB10095-88〕； 查?機械設計?〔文獻[1]〕10-1表，選擇一級小齒輪材料為40Cr〔調質〕，硬度為280HBS，二級大齒輪材料為45鋼〔調質〕，硬度為240HBS，二者材料硬

38、度差為40HBS。選擇二級小齒輪材料為40Cr〔調質〕，硬度為280HBS，三級大齒輪材料為45鋼〔調質〕，硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。 選擇一級小齒輪牙數，二級大齒輪齒數。選擇二級小齒輪牙數，二級大齒輪齒數。 ②按齒輪面接觸強度計算： 參考?機械設計?〔文獻[1]〕10-9a公式，即 確定公式各計算數值： 選擇載荷系數=1.3； 計算小齒輪傳遞的轉矩： 由?機械設計?表10-7可知，選擇齒寬系數φd=0.9 由?機械設計?表10-6查得材料的彈性影響系數 由?機械設計?圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度極限。 計

39、算應力循環(huán)次數 由?機械設計?〔文獻[1]〕10-19圖，取解除疲勞壽命系數 計算接觸疲勞許用應力： 取失效概率為1%，平安系數s=1 ②計算： 試計算小齒輪分度圓直徑帶入中較小的值： 計算圓周速度： 計算齒寬b： 計算齒寬與齒高之比： 模數 齒高 所以齒寬與齒高之比 計算載荷系數： 根據一般情況選取8級精度，查?機械設計?〔文獻[1]〕圖10-8可得，動載系數=1.1 直齒輪； 由?機械設計?〔文獻[1]〕表10-2查得使系數.50； 由?機械設計?〔文獻[1]〕表10-4用插值法查得8級精度、小齒輪相對稱位置時 由，查?機械設計?〔文獻[1]〕圖10-13得

40、；故載荷系數 按實際的載荷系數校正所得的分度圓直徑，由?機械設計?〔文獻[1]〕10-10a得： 計算模數m ③按齒根彎曲疲勞強度計算： 由彎曲強度的設計計算公式： 確定公式的各計算數值： 由?機械設計?〔文獻[1]〕中圖10-20查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限；大齒輪的的彎曲疲勞強度極限。 由?機械設計?〔文獻[1]〕圖10-18取彎曲壽命系數； 計算彎曲疲勞許用應力 取彎曲疲勞平安系數，得 計算載荷系數： 查取齒形系數： 由?機械設計?〔文獻[1]〕表10-5查得 計算大、小齒輪并加以比較 大齒輪的數值大。 設計計算 比照計算結果，由曲面接觸疲勞強度計算的模數

41、大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數，由于齒輪模數的大小主要取決于彎曲疲勞強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑〔即模數與齒數的乘積〕有關，可取由彎曲強度算得的模數1.63并就近圓整為，按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑，，算出小齒輪的齒數: ，大齒輪的齒數: ，取。 ④幾何尺寸計算： 計算分度圓直徑： 計算中心距： 計算齒輪寬度： ?。积X輪1和2的幾何尺寸如下： ⑤驗算設計： 由設計過程知，故該設計滿足不發(fā)生根切的條件； 重合度驗算： 由 則 即該設計滿足重合度條件要求。 同理：二級減速齒輪1齒輪2尺寸如下： 圖5.1 減速箱三視

42、圖 第六章 上沖頭機構設計 6.1齒輪箱的構造和尺寸確定 齒輪箱的作用和工作原理： 齒輪箱是通過在不完全齒輪，根據運動時間和停歇時間的要求在從動輪上作出與主動輪相嚙合的輪齒。其余局部為鎖止圓弧。當兩輪齒進入嚙合時，與齒輪傳動一樣，無齒局部由鎖止圓弧定位使從動輪靜止，從而實現從動輪遠休的。 主動輪與從動輪傳動比i=0.9，然而主動輪有十分之一周期的位做齒，因此從動輪休止主動輪的十分之一個周期，故主動輪與從動輪的實際周期一樣。 兩齒輪的尺寸確定： 參照5.3，不難得出：齒輪箱的齒輪1齒輪2尺寸如下： 6.2六桿機構的三維設計： Solidworks軟件介紹 ?Solidwor

43、ks公司是專業(yè)從事三維機械設計、工程分析和產品數據管理軟件開發(fā)和營銷的跨國公司，其軟件產品Solidworks提供一系列的三維〔3D〕設計產品，幫助設計師減少設計時間，增加準確性，提高設計的創(chuàng)新性，并將產品更快推向市場。 Solidworks軟件組成： 1.2D到3D轉換工具 將2D工程圖拖到SolidWorks工程圖中的功能；支持包括外部參考的可重復使用2D幾何；視圖折疊工具，可以從DWG資料產生3D模型。 2.置零件分析 測試零件設計，分析設計的完整性。 3.機器設計工具 具有整套熔接構造設計和文件工具，以及完全關聯的鈑金功能。 4.模具設計工具 測試塑料射出制模零件的可

44、制造性。 5.消費產品設計工具 保持設計中曲率的連續(xù)性，以及產品薄壁的凹零件，可加速消費性產品的設計。 6.對現成零組件的線上存取 讓3D CAD系統使用者透過市場上領先的線上目錄使用現在的零組件。 7.模型組態(tài)管理 在一個文件中產生零件或零組件模型的多個設計變化，簡化設計的重復使用。 8.零件模型建構 利用伸長、旋轉、薄件特征、進階薄殼、特征復制排列和鉆孔來產生設計。 9.曲面設計 使用有導引曲線的疊層拉伸和掃出產生復雜曲面、填空鉆孔，拖曳控制點以進展簡單的相切控制。直觀地修剪、延伸、圖化、縫織曲面、縮放和復制排列曲面。 六桿機構三維建模設計 為了更好的進展設計并能

45、夠進展參數修改，更好完善設計所以各個運動機構的設計采用三維建模設計方案 1.頂座主要作用是固定上桿的上端點，建模設計如下 圖6-1 定座三維 2.曲柄輪此處的主要作用是轉動后利用側面凸輪曲點進展轉動驅動整個機構進展運動。尺寸如下列圖 圖6-2 曲柄輪 3.上連桿與頂部支座相互連接，同時下端與中部連桿與凸輪連桿兩點進展連接，尺寸如下列圖。其余例如中部桿和下部推桿構造與建模方法類似。 圖6-3 上連桿 4. 整個六桿機構建模完成后新建裝配總圖，對各個添加進入的零部件進展配合約束，以及尺寸進展約束定位，讓整個裝配體在軸向進展全部約束。在徑向轉動方向進展放松，為后續(xù)動畫仿真制作做準備。

46、 圖6-4 約束與配合 圖6-5 四桿機構三維外形 設定搖桿長度： 選取 代入公式： 解得r≤263mm 應選取r=260mm 所以L=r*=260*0.4=105mm 可知行程的計算公式為： 此時h=100mm 算的擺角為23°與測量出的圖中擺角大小相符。 因為題設要求擺角小于60°，故滿足要求。 通過圖解法求出六桿機構中的曲柄與連桿的長度: 如下列圖， AB為曲柄，BC為連桿，DC為搖桿， DC’是搖桿在擺角最大時的位置； 依題意：因為AC=AB+BC AC’=BC-AB 所以AB=50mm BC=162mm 測量出BAB’=170°，為保壓角。

47、 檢驗曲柄存在的條件： CD=260mm，AB=50mm，BC=162mm，AD=335mm 滿足桿長之和定理，即AD+AB＜CD+BC，確保了曲柄的存在。 綜上所述，上沖頭六桿機構的尺寸設計如下： 曲柄50mm 曲柄連桿162mm 搖桿260mm 沖頭連桿105mm 六桿機構三視圖6-6： 圖6-6六桿機構三視圖 六桿機構的仿真設計 Solidworks的動畫制作有兩種：裝配體運動(動畫)及物理模擬(根本運動)。 圖6-7 四桿機構的仿真界面 一、裝配體運動(動畫)：裝配體零部件之間的相互運動，只跟零部件當前的狀態(tài)及位置有關，就是翻開SolidWo

48、rks的裝配體才可以做動畫的。步驟如下： 首先點擊SolidWorks2021界面左最下面的Animator窗口(有時候會顯示“運動算例〞或“動畫〞)，Animator指的是“運動算例〞或“動畫〞。如想關閉運動算例窗口點擊模型；如欲放下, 點擊界面右下方的雙ν箭頭；如欲撤消, 右擊“運動算例〞或“動畫〞彈出的界面的生成新的運動算例項；如果出現“運動算例1〞或“動畫1〞或“運動算例2〞或“動畫2〞，可以把不要的給它刪除。點擊運動算例有或動畫或Animator，隨即出現制作動畫的操作界面，包括時間軸〔時間滑桿〕及模型樹〔最左下區(qū)域〕等。 首先設定動畫運動的總時間，并將運動的時間加以分配。例如在

49、0秒到10秒之間想要哪個零部件從一個位置移動到另一個位置，以及零部件在此過程中的顯示狀態(tài)等。首先要按下“自動鍵碼〞〔這個很重要,因為它會在時間軸上自動放置一個鍵碼〕，馬達命令的添加如下列圖，為了方便觀看效果，這里初步設定轉速為20rpm。 圖6-8 馬達命令界面 點擊計算命令進展簡碼的重新計算，然后點擊播放按鈕進展播放，最后重新調整各個鍵碼的位置以及相互之間的運動聯系。 點擊保存按鈕選擇希望輸出的視頻格式以及視頻大小等選項后即可 圖6-9 視頻輸出 在暴風影音等主流視頻播放軟件中檢查輸出的視頻容是否正確 附有六桿仿真動畫視頻AVI格式 第七章 送料機構設計 7.1凸輪局部設計：

50、 凸輪基圓確實定： 由運動循環(huán)圖最大斜率40.1 為了使機構能順利工作，規(guī)定了壓力角的許用值[α]，在使α≤[α]的前提下，選取盡可能小的基圓半徑。根據工程實踐經歷，推薦推程時許用壓力角取以下數值： 移動從動件，[α]=30°~38° 擺動從動件，[α]=40°~45° 下沖頭凸輪機構為移動從動件α=40° 基圓半徑rb=30mm 滾子圓心運動輪廓確實定： 將凸輪基圓以每份9°平均分割，根據篩料斗循環(huán)圖，確定每一段的升程與回程曲線。如下列圖7.1： 圖7.1 滾子圓形輪廓 滾子半徑確實定： 在27°這兩點曲率半徑相對較小的地方畫盡量小的圓

51、來確定其最小半徑r。＜0.8。所以，此處取滾子半徑為6 凸輪實際輪廓確定： 以各滾子圓心做滾子輪廓 再以平滑曲線相切滾子，連接成為凸輪的實際輪廓 7.2 曲柄滑塊機構三維建模設計 曲柄滑塊機構運動軌跡 曲柄滑塊機構的主要作用是將凸輪上的較小徑向位移放大并傳遞給料篩。如圖7.3所示： 圖7-2曲柄滑塊機構簡圖 當凸輪轉過一定角度B到達B’，曲桿轉過角BCB’，E向又平移至E’。 經過詳細計算，解得BC=100mm，CD=DE=90mm，∠BCD=90° 機構零件建模與仿真設計 曲柄滑塊機構的主要零部件有曲線凸輪、L形連桿、小連桿、中支座、右支座、送料桿，以及滾子、滾輪等其他。

52、 圖7-3 曲柄滑塊三維模型機構 1.根據之前的分析和工藝動作設定，初步繪制了凸輪的外形以及其部的運動軌跡滾道。后續(xù)可根據動作要求進展參數化調整。 圖7-4曲柄凸輪三維外形 2.L形連桿前端突出的直徑6的滾子連接的是凸輪的部曲線槽，而彎折處連接的是中心座，右端與小連桿相互連接。 圖7-5 L型連桿三維外形圖 3.送料連桿，左端連接的是小連桿的連接端，右側是一個錐形的漏料腔體，方便干粉料在部左右晃動時均勻進入到壓制模型部。 圖7-6 送料連桿 4. 為了方便的觀察該曲柄滑塊的部運動機構，同時檢查和優(yōu)化設計的機構，后續(xù)進展了三維仿真設計，設計方法與前面第六章的四桿機構是類似的，設計

53、界面如下所示： 圖7-7 送料凸輪仿真操控界面 圖7-8 送料機構三視圖 第八章 下沖頭機構設計 8.1下沖頭凸輪設計 下沖頭運動較復雜，因此靠凸輪實現沖頭的復雜運動，運動曲線如以下列圖8.1： 圖8.1 下沖頭運動曲線 其凸輪設計與7.1同理，最終確定滾子半徑和凸輪輪廓如圖8.2所示： 圖8-2 下沖頭凸輪輪廓 8.2下沖凸輪機構的三維設計及其仿真 下沖凸輪機構的組成局部主要有：上固定座、下沖凸輪桿、滾動輪、滾動軸、減磨襯套、上止動帽，凸輪。 圖8-3凸輪橫切形狀圖 1. 凸輪的外形輪決定了下沖凸輪桿的運動軌跡以及停頓等工藝動作，根據前面的分析可以確定凸輪的外形曲線，

54、為了讓凸輪運動更加符合要求在建模后可以進展參數化更改，修改曲線。 圖8-4凸輪三維外形 2.上部凸輪固定座周邊四個直孔負責固定，中部腔孔安裝襯套供凸輪桿進展活動，為了以該凸輪基準進展定位完成后續(xù)的三維仿真以及裝配等，在下部有草圖繪制的小圓供定位和配合使用。 圖8-5 凸輪定位座 3. 凸輪桿的主要構造特點是上端連接有一個止動帽，下端穿過固定座后安裝上減磨得小型滾子，再與凸輪進展配合，完成機械的凸輪配合設置后即可與凸輪進展配合運動。為后續(xù)的仿真設計做準備。 圖8-6 凸輪桿 4.為了觀察該機構的運動軌跡并檢查我們之前的實際效果，設定凸輪的轉速為20rpm利用三維設計軟件Solidwo

55、rks的Motion進展仿真設計并進展觀察，并可以根據具體設計進展進一步的優(yōu)化設計。具體的設計控制面板如圖。后附有三維仿真視頻。 圖8-7 下沖頭凸輪仿真界面 附：下沖頭機構三視圖8-8 圖8-8 下沖頭三視圖 第九章 總結 在這次干粉壓片機的畢業(yè)設計過程中，我發(fā)現了許多的問題，例如在設計的過程中有許多我們平時都不太重視的東西，也有很多的難題，在遇到難題自己不能解決的時候向導師進展詢問，向周圍的同學取經，最后問題迎刃而解，這給了我很大的動力。在設計過程中主要還是自己獨立的設計空間，需要查閱設計書和指導書。最終讓自己的設計設計符合工程標準。 畢業(yè)設計中我學到了使用CAD、Solid

56、works等軟件對具體的設計進展繪制草圖，繪制裝配圖以及零件圖。三維軟件的應用可以幫助分析我們構造設計過程中設計是否合理能否實現，是我們設計過程中的良師益友。 這次關于干粉壓片機的畢業(yè)設計讓我充分體會到設計與創(chuàng)新的關系。創(chuàng)新型國家、創(chuàng)新型社會、創(chuàng)新型企業(yè)需要的是不斷創(chuàng)新的精神和意識，設計中的創(chuàng)新需要高度和豐富的創(chuàng)造性思維，創(chuàng)造性的構思才能制造產品的創(chuàng)新，那樣的創(chuàng)新型產品的競爭力也是無與倫比的。 設計過程中由于本人水平有限，錯誤難免。希望各位教師批評指正讓我更快的進步起來。為我即將踏上設計的工作崗位再積累一些實際的經歷。 參考文獻 [1]濮良貴，紀名剛.機械設計〔第八版〕.：高等教育，2

57、007. [2]恒,作模.機械原理(第七版)。：高等教育，2006. [3]成大先主編.機械設計手冊.：化學工業(yè)，2004. [4]濮良貴，紀名剛.機械設計〔第八版〕.：高等教育，2007. [5]恒,作模.機械原理(第七版)。：高等教育，2006. [6]成大先主編.機械設計手冊.：化學工業(yè)，2004. [7]Kapelevich AL, Shekhtman YV. 直齒輪設計：彎曲應力最小化. 齒輪技術2003:44-9. [8]Karpat F. 非對稱漸

58、開線直齒齒輪的分析. 博士論文，Bursa-Turkey：烏盧達大學; 2005年. [9]Karpat F, Cavdar K, Babalik FC. 非對稱漸開線直齒齒輪的動態(tài)分析：動態(tài)負載和傳輸誤差動態(tài)分析. 論文發(fā)表于2006年， Novi Sad, 2006. [10]Yoerkie CA, Chory AG. 高重合度聲振特性的行星齒輪. J Am Helicopter Soc 1984;40:19–32. [11]Lin HH, Oswald FB, Townsend DP. 齒輪動態(tài)加載與線性或拋物線齒廓修改. 機械理論1989; 29〔8〕：1115–29. [1

59、2]Ozguven HN,Houser DR. 數學模型在齒輪動態(tài)中的使用 - 評論. J Sound Vib1988;121(3):383–411. [13]Parey A, Tandon N. 直齒輪動態(tài)模型的缺陷：評論. Shock Vib Dig 2003;35(6):465–78. [14]Tearuchi Y, Hidetaro M. 齒輪理論和外表溫度的實驗結果比較. J Eng Ind 1974:41–50. [15]宋寶玉主編.機械設計課程設計指導書.高等教育，2006. [16]龔建新主編.機械原理課程設計指導書.高等教育，2005. [17]王佩玉壓片成型機課程

60、設計說明書.汽車工程系汽車工程專業(yè)，2021. [18]廣鳴粉末成型機運動設計說明書.中國地質大學，2021. [19]鵬飛.干粉壓片機課程設計說明書.理工學院，2021. 致 本論文和課題的研究工作在尊敬的指導教師又紅教師的親切關心下完成的。教師淵博的知識、嚴謹的治學態(tài)度、高度的責任心以及嚴于律己、待人誠懇的思想品德深深影響著我，這不僅使我順利完成了此項設計，而且也將成為使我受益終生的珍貴財富。幾個月的時間里，從課題的選定、資料的收集、方案的擬定、課題的具體設計到論文的審定改進，*志遠教師都給與了極大的幫助，傾注了大量的心血。通過這次的畢業(yè)設計，學生不僅開拓了思路、擴大了視野、豐富了

61、知識面，還初步掌握了處理具體實踐問題的科學方法，為學生今后開展打下了堅實的根底。 在論文的完成過程中，還得到了朱乃明、志遠等同學不懈的支持與幫助，在此對他們表示衷心的感。 感這將近四年來在我身邊曾經幫助和關心過我的人們。 同時也感在學習和生活中給予我無私關心的我最親愛的父親和母親。 外文原文及翻譯 在先進的構造發(fā)泡成型中獲得一個有高間隙率方法的研究 John W. S. Lee, Jing Wang, Jae D. Yoon, and Chul B. Park 摘要：構造性泡沫提供比它們同類更多的優(yōu)點,包括更大的幾何準確性、最終產品的外表上沒有凹痕,較低的重量(由此延伸的需要以較

62、低的材料),和更高的剛度與重量的比率。用傳統的構造實現一個適宜的空隙率在構造泡沫發(fā)泡成型方法已經有一些成功;這些方法允許小的控制和產量大的孔洞及非均勻的單元構造。本文章報告使用一種先進的構造發(fā)泡成型機以一個高的空隙率，到達一個統一的單元構造。我們研究以下方面:注塑工藝參數流量、吹氣的理論容量,和熔體溫度。在部的剖面壓力不同的加工條件下的模腔研究了塑料的成核和生長。通過優(yōu)化工藝條件,所有我們取得了一個統一的單元構造和非常高的空隙率(40%)。 1.簡介： 構造成型是塑料成型所使用的一種傳統的注塑機。一種用物理吹劑(PBA),另一種用化工吹劑(CBA),或者兩者都被選用,在這個過程中,產生一種

63、單元(泡沫)構造。這種構造性泡沫成型的優(yōu)點有缺乏凹痕的最后一個局部的外表上,一個減了體重,低背壓,更快捷的生產周期時間,具有相當高轉速.因為這獨特的優(yōu)勢,低壓預塑式構造發(fā)泡成型技術中得到了廣泛的應用制造大產品,需要幾何精度。 實現一個適當的空隙率在構造泡沫使用傳統的注塑機并沒有證明是非常成功的,但由于這些成型方法允許小的控制和產量大的孔洞及非均勻的細胞構造。獲得一種統一的單元構造具有高空隙率、機器必須能先具有一完全溶解和均勻的氣體混合物的沒有任何氣體的口袋。如果一個統一的單一氣體解決方案不是到達前發(fā)泡,將很難獲得一種統一的細胞構造發(fā)泡制品。在決策中，為滿足這一需求，要求一種先進的構造發(fā)泡成型

64、技術與連續(xù)聚合物開展,該技術有利于均勻的離散和溶解氣體的聚合物熔體在成型過程中,從而保護的產生對難溶氣體大口袋。在一個我們展示了以前的工作,用一個定制的可行性小注塑系統組成的一個微型注射單位和發(fā)泡擠出機，基于這種新技術。然而,除了改善硬件技術,它也是必要開發(fā)適當的處理策略以控制細胞生長成核和模具型腔。 在此背景下,當前一些探討處理策略需要獲得一個統一的高間隙先進的構造發(fā)泡成型工藝單元構造。我們調查了以下重要參數:吹劑含量、注入流量、熔體溫度。使用我們的構造性泡沫獲得先進的成型技術進展表征方面的空隙率、細胞密度、細胞三維地形尺寸分布;*射線用來描寫的三維構造泡沫細胞的組織形態(tài)。部的壓力剖面下模

65、具型腔也被記錄在案，為了更好的理解不同加工條件下細胞的形核、長大的行為。 2.研究背景： 近年來,泡沫塑料注射成型的優(yōu)勢已經引發(fā)了改進構造發(fā)泡成型技術。Tre*el公司開發(fā)了一種微往復式注射成型技術的基出上,對預塑式注塑機進展了大量的工作。以進一步改善質模板在微孔發(fā)泡過程中使用了微構造成型。Turng，達權等, ,研究了改變工藝條件的影響上,特別是在當前國外微孔構造的例子, 混合成型用構造.何振平，高慶宇報道的創(chuàng)造與微孔發(fā)泡細胞的構造和外表質量良好使用了共聚物聚碳酸脂(PC).恩惠，俐，在當前國外微孔形貌控制的聚丙烯(PP)等課程教學中存在的報道說,有一個高慶宇甲級的外表和高空隙率可以到達

66、通過使用一個透氣通道.發(fā)泡等,綜述了最近高慶宇的微孔復合材料的新型高分子材料和鋼筋與礦物填料及自然光纖。 Shimbo報道, 在典型的構造成型工藝另一種微孔發(fā)泡過程中注塑機，使用了一個預塑式注塑機被用來塑化螺柱塞聚合物,是用來注入聚合物進入模具腔,另一個替代方案泡沫注射成型工藝是在興旺的德國亞琛的一個系統,在這個系統中,氣體注射在一個特別設計的噴油嘴，它安裝在塑化單元之間的，可對噴嘴關閉的常規(guī)射出成型機。此外,它到達更好的分散性之氣, 靜態(tài)混合元素被安裝之間的氣體噴油嘴和關閉噴嘴。這項技術后來為商業(yè)化專利。 在2006年, 有人提出了一個構造,經過在先進的高慶宇發(fā)泡成型技術的根底上,預塑式注射機傳統的構造發(fā)泡技術這樣就提高了注入氣體會完全溶解在聚合物。由一個強化技術的齒輪油泵及附加蓄能器使聚合物/氣體混合物形成一步連續(xù)不斷的成型操作。換句話說,更新的設計完全解耦,氣體溶解步驟的注塑操作使用一個主驅動泵。這一先進的構造發(fā)泡的細節(jié) 技術概述在下一節(jié)。 3.先進的成型構造: 先進的成型機。經過先進的發(fā)泡成型機器.這種技術促進統一的氣體色散和完整(或實質)溶解在聚合物熔體,盡管是穩(wěn)定成