常規(guī)式游梁抽油機(jī)設(shè)計(jì)【三維SW圖】【含7張CAD圖紙+文檔全套】
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前言
目前,采油方式有自噴采油法和機(jī)械采油法。在機(jī)械采油法中,有桿抽油系統(tǒng)是國內(nèi)外油田最主要的,也是至今一直在機(jī)械采油方式中占絕對(duì)主導(dǎo)地位的人工舉升方式。有桿抽油系統(tǒng)主要由抽油機(jī)、抽油桿、抽油泵等三部分組成,抽油機(jī)是有桿抽油系統(tǒng)最主要的升舉設(shè)備。根據(jù)是否具有游梁,抽油機(jī)可以劃分為游梁式抽油機(jī)和無游梁式抽油機(jī)。而常規(guī)游梁抽油機(jī)自誕生以來,歷經(jīng)百年使用,經(jīng)歷了各種工況和各種地域油田生產(chǎn)的考驗(yàn),經(jīng)久不衰。目前仍在國內(nèi)外普通使用。常規(guī)游梁式抽油機(jī)以其結(jié)構(gòu)簡單、耐用、操作簡便、維護(hù)費(fèi)用低等明顯優(yōu)勢(shì),而區(qū)別于其他眾多拍油機(jī)類型,一直占據(jù)著有桿系采油地面設(shè)備的主導(dǎo)地位。
游梁式抽油機(jī)的主體結(jié)構(gòu)為曲柄搖桿機(jī)構(gòu)。根據(jù)驢頭和曲柄搖桿機(jī)構(gòu)相對(duì)于支架的位置,游梁式抽油機(jī)的機(jī)構(gòu)形式可以劃分為常規(guī)型和前置式兩種;根據(jù)平衡方式的不同,游梁式抽油機(jī)可以劃分為曲柄平衡、游梁平衡和復(fù)合平衡。
常規(guī)型游梁式抽油機(jī)主要由發(fā)動(dòng)機(jī)、三角皮帶、曲柄、連桿、橫梁、游梁、驢頭、懸繩器、支架、撬座、制動(dòng)系統(tǒng)及平衡重等組成。
發(fā)動(dòng)機(jī)安裝在撬座上,其安裝位置有兩種,一種是將發(fā)動(dòng)機(jī)置于整體尾部,另一種是將發(fā)動(dòng)機(jī)放在支架下面。
減速箱為二級(jí)齒輪傳動(dòng)減速箱,傳動(dòng)比為30左右.齒輪型式一般小功率用斜齒,大功率用人字齒。近年來推廣使用點(diǎn)嚙合雙圓弧人字齒。
曲柄一端與減速器輸出軸固結(jié),另一端與連桿鉸接.
連桿與橫梁常見有兩種型式:小型抽油機(jī)多為組焊結(jié)構(gòu),靠改變后臂長度來調(diào)節(jié)沖程.大型抽油機(jī)多為整體機(jī)構(gòu),靠改變曲柄與連桿鉸接位置來調(diào)爺沖程。
游梁由型鋼組焊而成,也有用大型工字鋼整體制造。
驢頭由鋼板組焊而成,有上翻式、側(cè)轉(zhuǎn)式、拆繼式幾種形式。
平衡重為金屬塊。小型抽油機(jī)多裝于游梁尾部,大型抽油機(jī)多裝于曲柄兩翼.平衡重可根據(jù)需要而調(diào)整。
本設(shè)計(jì)將對(duì)常規(guī)游梁式抽油機(jī)進(jìn)行設(shè)計(jì)與計(jì)算,以達(dá)到對(duì)常規(guī)游梁式抽油機(jī)的優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的。
目錄
1設(shè)計(jì)任務(wù)書 1
1.1課題內(nèi)容 1
1.2設(shè)計(jì)內(nèi)容: 1
2總體方案的設(shè)計(jì) 2
2.1抽油機(jī)設(shè)計(jì)原理的確定 2
2.2桿長尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算 3
2.4安裝尺寸與機(jī)構(gòu)相關(guān)參數(shù) 3
2.5常規(guī)游梁式抽油機(jī)零部件關(guān)系 3
3游梁抽油機(jī)基本參數(shù)的確定 4
3.1游梁抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)分析 4
3.2游梁式抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷計(jì)算 7
3.3游梁式抽油機(jī)減速箱曲柄軸扭矩計(jì)算 10
3.4游梁抽油機(jī)的抽汲工況 12
3.5游梁式抽油機(jī)的電動(dòng)機(jī)選擇計(jì)算 13
4常規(guī)游梁是抽油機(jī)的平衡計(jì)算 14
5變速機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比分配及其結(jié)構(gòu)確定 14
5.1變速機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比分配 14
6主要部件的設(shè)計(jì) 15
6.1曲柄 15
6.2游梁 16
6.3驢頭 17
6.4橫梁 18
6.5常規(guī)游梁抽油機(jī)裝配體 18
參考文獻(xiàn) 19
致謝 20
1設(shè)計(jì)任務(wù)書
1.1課題內(nèi)容
(1)主要參數(shù):型號(hào):CYJ3—2.1—13HB
(2)最大載荷:30KN
(3)沖程長度: 1.4,1.7,2.1(單位:m)
(4)沖程次數(shù):6,9,12 (單位:)
1.2設(shè)計(jì)內(nèi)容:
(1)總體方案設(shè)計(jì)(總體尺寸,四桿機(jī)構(gòu));
(2)運(yùn)動(dòng)分析(計(jì)算位移、速度、加速度);
(3)動(dòng)力分析及平衡計(jì)算;
(4)主要部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、計(jì)算;
(5)電機(jī)選擇與油井匹配參數(shù)的確定;
2總體方案的設(shè)計(jì)
2.1抽油機(jī)設(shè)計(jì)原理的確定
目前,常規(guī)式游梁抽油機(jī)采用的是四桿機(jī)構(gòu)原理。國內(nèi)外使用的游梁式抽油機(jī)四桿機(jī)構(gòu)的循環(huán)主要有一下三種:對(duì)稱循環(huán)、近似對(duì)稱循環(huán)和非對(duì)稱循環(huán)。在此我們采用近似對(duì)稱循環(huán)四桿機(jī)構(gòu)。
圖2-1游梁式抽油機(jī)四桿機(jī)構(gòu)原理圖
近似對(duì)稱循環(huán)四桿機(jī)構(gòu)主要參數(shù)參考范圍:
(1)傳動(dòng)角 : 最大傳動(dòng)角和最小近似對(duì)稱于,故 ,。
(2)極位夾角:
(3)游梁最大擺角:
(4)基桿傾斜角:可取 H-G=
(5)
(6)懸點(diǎn)下死點(diǎn)時(shí)曲柄初始角:
(7)各桿長之間相對(duì)時(shí)間限制:,, , ,若,可取,若 。
2.2桿長尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算
由于最大沖程,所以各個(gè)桿長之間存在以下關(guān)系:
由于本設(shè)計(jì)的最大沖程,所以,在此取并且取,則其他桿長為:
此外,
式中:R——曲柄半徑,m;
——游梁后臂長度,m;
——游梁前臂長度,m;
——連桿長度,m;
J——基桿長度(從曲柄旋轉(zhuǎn)中心到游梁支點(diǎn)的距離)m;
2.3平衡方式的確定
目前,國內(nèi)外采用的機(jī)械平衡方式主要有:曲柄平衡、游梁平衡和復(fù)合平衡。由于本抽油機(jī)是短沖程、變沖次的工況要求,所以采用曲柄平衡。而曲柄平衡較游梁平衡來說,調(diào)整更加方便。
2.4安裝尺寸與機(jī)構(gòu)相關(guān)參數(shù)
(1)游梁支撐到底座的高度3~6m
(2)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的行程速度比系數(shù)1.2
(3)減速器輸出軸中心到底座的高度0.6m
(4)曲柄半徑:0.5~1.2m
2.5常規(guī)游梁式抽油機(jī)零部件關(guān)系
常規(guī)游梁式抽油機(jī)零部件關(guān)系框圖如圖2-2:
圖2-2常規(guī)游梁式抽油機(jī)零部件關(guān)系框圖
3游梁抽油機(jī)基本參數(shù)的確定
3.1游梁抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)分析
將四桿機(jī)構(gòu)簡化為曲柄滑塊機(jī)構(gòu)時(shí),作懸點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律計(jì)算。其簡化圖如下
圖3-1 懸點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律簡化圖
當(dāng)時(shí),游梁與連桿的連接點(diǎn)處于上死點(diǎn),相對(duì)應(yīng)的懸點(diǎn)C處于下死點(diǎn);當(dāng)時(shí),B處于上死點(diǎn),相對(duì)應(yīng)的懸點(diǎn)C處于上死點(diǎn)
B點(diǎn)的沖程長度
取B點(diǎn)的位移零點(diǎn),向下為位移的正方向,則任意曲柄轉(zhuǎn)角時(shí)B點(diǎn)的位移為: 由三角形OAD可得:
所以,
按二項(xiàng)式定理展開
B點(diǎn)位移 S
為了確定懸點(diǎn)最大加速度,可對(duì)對(duì)求導(dǎo),并令其等于零,求得取得極值時(shí)的角及對(duì)應(yīng)的及加速度值
當(dāng),上面方程二無解,在此情況下,按方程一可得加速度極值在處,即上,下死點(diǎn)處。
當(dāng)懸點(diǎn)在也取得極值,對(duì)此不再討論。
3.2游梁式抽油機(jī)懸點(diǎn)載荷計(jì)算
(一)懸點(diǎn)靜載荷的計(jì)算
在此,我們對(duì)上死點(diǎn)、下死點(diǎn)、上沖程和下沖程四種情況進(jìn)行計(jì)算。
(1)上沖程
在此過程中,游動(dòng)閥在柱塞上部油柱壓力的作用下關(guān)閉,而固定閥在柱塞下面泵筒內(nèi)、外壓力差作用下打開。由于游動(dòng)閥關(guān)閉,使得懸點(diǎn)承受抽油桿自重和柱塞上油柱重,這兩個(gè)載荷方向都是向下。同時(shí),因?yàn)楣潭ㄩy打開,使得油管外一定沉沒度的油柱對(duì)柱塞下表面產(chǎn)生方向向上的壓力。所以,此過程中,懸點(diǎn)靜載荷等于:
——抽油桿材料的密度,kg/m;
——原油的密度, kg/m;
A——抽油桿橫截面面積, m;
A——泵柱塞橫截面面積, m;
L——抽油桿長度或下泵深度,m;
h——泵的沉沒度, m;
——油井中動(dòng)液面以上(即L-L段液柱),斷面積等于柱塞面積的油柱重,N.
(2)下沖程
游動(dòng)閥由于柱塞上下壓力差而打開,而固定閥在泵筒內(nèi)外壓力差作用下關(guān)閉。游動(dòng)閥打開,使懸點(diǎn)只承受抽油桿柱在有中重力。固定閥關(guān)閉,使得油柱重力移到固定閥和油管上。此時(shí),其靜載荷為
(3)下死點(diǎn)
這時(shí),油桿和連桿的載荷都發(fā)生了變化。
油桿在這一瞬間,其載荷發(fā)生了變化,變化量,載荷增減,使得抽油桿拉長,其伸長量等于:
E——鋼材的彈性模量,
油管在這一瞬時(shí)載荷也發(fā)生了變化,使得油管縮短,其油管柱縮短量等于:
——油管管壁的橫截面積
這樣一來,雖然懸點(diǎn)帶著柱塞一起往上移動(dòng),但是由于油管柱的縮短,使油管柱的下端也跟著柱塞往上移動(dòng),柱塞對(duì)泵筒還是沒有相對(duì)運(yùn)動(dòng),即還不能抽油,一直到懸點(diǎn)經(jīng)過一段距離等于以后,柱塞才開始抽油。
經(jīng)過上述分析,懸點(diǎn)從下死點(diǎn)到上死點(diǎn)雖然走過了沖程長度S,但是因抽油桿柱和油管柱的靜力變形結(jié)果,使得抽油泵柱塞的有效沖程長度要比S小,所以
靜變形的大小等于:
稱為變形分配系數(shù),一般可取0.6~0.9。
(4)上死點(diǎn)
上死點(diǎn)的情況恰與下死點(diǎn)相反。在此不做深入計(jì)算。
經(jīng)過分析計(jì)算,在上、下沖程內(nèi),懸點(diǎn)靜載荷隨著懸點(diǎn)位移的變化規(guī)律是一個(gè)平行四邊形ABCD。
圖3-2 靜力示功圖
(二)懸點(diǎn)動(dòng)載荷的大小和變化規(guī)律
在井較深,抽油機(jī)沖數(shù)較大的情況下,必須考慮動(dòng)載荷的影響,動(dòng)載荷是由慣性載荷和振動(dòng)載荷兩部分組成的。
(1)慣性載荷
慣性載荷包括抽油桿和油柱兩部分,即F和F,如果略去抽油桿柱和油柱的彈性影響,可以認(rèn)為,抽油桿柱以及油柱各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律和懸點(diǎn)完全一致,所以F和F的大小和懸點(diǎn)加速度a大小成正比,而作用方向和后者相反。
F=
F=
——考慮油管過流斷面擴(kuò)大引起油柱加速度降低的系數(shù)
(1)慣性載荷對(duì)懸點(diǎn)總載荷的影響
上沖程時(shí),柱塞(或抽油桿)帶著油桿運(yùn)動(dòng),所以上沖程的慣性載荷F為:
F=F
m——表示油柱慣性載荷與抽油桿柱慣載荷的比值,利用式可得
m=
(三)懸點(diǎn)的最大載荷和最小載荷
懸點(diǎn)的最大載荷F和最小載荷F,特別是最大載荷F,特別是最大載荷F是正確設(shè)計(jì)和選擇抽油機(jī)和抽油桿以及確定電動(dòng)機(jī)功率的主要依據(jù)之一。
3.3游梁式抽油機(jī)減速箱曲柄軸扭矩計(jì)算
對(duì)計(jì)算時(shí)采用的符號(hào)作如下解釋
F——懸點(diǎn)載荷,N;
——曲柄平衡塊重力,N;
——曲柄平衡塊到曲柄旋轉(zhuǎn)中心的距離,m;
——曲柄自重,N;
——曲柄重心到曲柄旋轉(zhuǎn)中心的距離,m;
——連桿所受的拉力,N;
T——連桿力在曲柄切像上的分力,沿曲柄旋轉(zhuǎn)的方向?yàn)檎?,m;
M——減速箱曲柄軸輸出扭矩,沿曲柄旋轉(zhuǎn)方向?yàn)檎?,N.m.
為了便于分析,將曲柄平衡塊重力及曲柄自重折算至曲柄銷處,這種折算要保證折算前后對(duì)曲柄旋轉(zhuǎn)中心的力矩不變,折算后的等效載荷用來表示。
首先取游梁為研究對(duì)象,將諸力對(duì)游梁旋轉(zhuǎn)中心取力矩可得連桿力為:
則連桿力在曲柄切向上的分力T為;
取曲柄為研究對(duì)象,為提升油井內(nèi)的抽油桿柱和油柱,減速箱曲柄軸輸出扭矩M,曲柄平衡塊重力與曲柄自重的等效載荷所產(chǎn)生的扭矩共同克服切向力T所產(chǎn)生的扭矩,由曲柄平衡條件;Rsin(2
M=
=
上式中的第一項(xiàng)表示是懸點(diǎn)載荷F在曲柄上所產(chǎn)生的扭矩,稱為油井負(fù)荷扭矩;
式中的只取決于抽油機(jī)的幾何尺寸和曲柄轉(zhuǎn)角,其意義為單位懸點(diǎn)載荷在曲柄上所產(chǎn)生的扭矩,將其稱之為扭矩因數(shù),用表示;
式中的為曲柄自重及曲柄平衡重在曲柄軸上所產(chǎn)生的扭矩,稱之為曲柄平衡扭轉(zhuǎn),用表示;
式中——曲柄最大平衡處扭矩,即曲柄處于水平位置()時(shí)曲柄自重及曲柄平衡重對(duì)曲柄軸所產(chǎn)生的扭矩。
B為抽油機(jī)的結(jié)構(gòu)不平衡重,其值等于連桿與曲柄銷脫開時(shí),為了保持游梁處于水平位置而需要加在光桿上的力。此力向下時(shí)B取正值,向上時(shí)取負(fù)值。B值可以實(shí)測(cè),也可以根據(jù)抽油機(jī)部件的重力計(jì)算。
對(duì)曲柄平衡抽油機(jī)可得如下公式;
扭矩因數(shù);
最大扭矩我們可以用勒瑪柴諾夫經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算
S——懸點(diǎn)的沖程長度,m;
——曲柄的最大扭矩,N.m;
——懸點(diǎn)的最大載荷,N;
——懸點(diǎn)的最小載荷,N;
3.4游梁抽油機(jī)的抽汲工況
目前,國內(nèi)外游梁式抽油機(jī)的抽汲工況主要分為五種:正常的、長沖程、短沖程、高沖數(shù)的、低沖數(shù)的,五種工況的沖程長度和沖數(shù)的極值見表
表3-1沖程長度和沖數(shù)的極值
抽汲工況
沖程長度
沖程次數(shù)
最大值
最小值
最大值
最小值
正常
1.2
2.4
5
15
長沖程
2.7
6.0
5
15
短沖程
0.3
1.2
5
15
高沖次
0.9
2.4
15
25
底沖次
0.3
1.5
2
5
在我國油田上絕大多數(shù)都采用正常的抽汲工況,但在我國東部主要油田都處于油田開發(fā)中后期,油田含水量上升,因此目前長沖程抽汲工況增加,所以目前國內(nèi)外抽油機(jī)采用的正常抽汲工況和短沖程抽汲工況還能夠滿足不同抽油井的實(shí)際要求。綜上所述,我們?cè)诖舜卧O(shè)計(jì)中還是以正常的為依據(jù)。
3.5游梁式抽油機(jī)的電動(dòng)機(jī)選擇計(jì)算
游梁式抽油機(jī)裝置的特點(diǎn)
(1) 負(fù)荷是脈動(dòng)的,而且變化大;
(2) 啟動(dòng)困難,要求有大的啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩;
(3) 所用的電動(dòng)機(jī)功率不太大,一般不超過40kW,小的只有幾千瓦,但總的數(shù)量大;
(4) 在露天工作,要求電動(dòng)機(jī)維護(hù)簡單、工作可靠。
結(jié)合工作特點(diǎn)及工況,在此選擇Y系列的三相異步封閉式鼠籠型電動(dòng)機(jī)。
電動(dòng)機(jī)額定功率的確定:
電動(dòng)機(jī)功率與傳遞到減速箱從動(dòng)軸(曲柄軸)上扭矩關(guān)系式為:
式中M——傳到曲柄軸上的扭矩,N*m;
——電動(dòng)機(jī)的額定功率,kW;
n——曲柄軸轉(zhuǎn)數(shù)(懸點(diǎn)沖數(shù));
——傳動(dòng)效率;
——皮帶傳動(dòng)效率;
——減速箱傳動(dòng)效率。
則電動(dòng)機(jī)額定功率計(jì)算公式為:
然而,一般抽油機(jī)電動(dòng)機(jī)按此表選用:
表3-2一般抽油機(jī)電動(dòng)機(jī)選用表
根據(jù)上表,將電動(dòng)機(jī)的額定功率范圍確定在=5.5~7.5kW。
電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的確定
一般抽油機(jī)選用的減速箱傳動(dòng)比為,帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比為,一般。這是抽油機(jī)沖數(shù)按最大沖數(shù)12r/min計(jì)算。則電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為:
我們?cè)谶@選用Y132M-4
4常規(guī)游梁是抽油機(jī)的平衡計(jì)算
下沖程時(shí),驢頭懸點(diǎn)向下走完沖程長度S,游梁的后臂提高,把能力儲(chǔ)存起來。
游梁部件自重抬高的距離為,儲(chǔ)存能量為,曲柄平衡重抬高的距離為,儲(chǔ)存的能量為,曲柄自重抬高的距離為,儲(chǔ)存的能量為。所以平衡裝置儲(chǔ)存能量Q為
5變速機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比分配及其結(jié)構(gòu)確定
5.1變速機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比分配
電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y160L-8,其功率為P=7.5轉(zhuǎn)速為N=720則電動(dòng)機(jī)輸出扭矩.
=99.4796
減速箱參數(shù)
,主動(dòng)齒輪軸齒數(shù)
.斜齒輪齒數(shù)
,中間齒輪軸齒數(shù)
,人字齒輪齒數(shù)
,電動(dòng)機(jī)皮帶輪
,電動(dòng)機(jī)皮帶輪
,電動(dòng)機(jī)皮帶輪
,減速器大皮帶輪
減速器比:29.75
皮帶輪速比(電動(dòng)機(jī)配有三個(gè)皮帶輪,減速器主動(dòng)軸上裝有一個(gè)大皮帶輪,故有三種速比)
抽油機(jī)的總速比
在每一種速比下,減速箱被動(dòng)輸出扭矩。
計(jì)算結(jié)果表明,其最大值輸出扭矩低于26kN.m。因此,在設(shè)計(jì)該機(jī)時(shí),選用Y132M-4電動(dòng)機(jī),計(jì)算結(jié)果其最大輸出扭矩
該機(jī)的沖次分別為:
6主要部件的設(shè)計(jì)
6.1曲柄
曲柄是傳遞減速器輸出扭矩的主要部件,所以它必須具有一定的強(qiáng)度和傳動(dòng)可靠性。曲柄一般可用灰鑄鐵、球墨鑄鐵和鑄鋼制成。在曲柄平衡的抽油機(jī)上,兩件曲柄共同承受的抽油機(jī)的全部載荷,因此要求曲柄有很高的承載能力,同時(shí)為了調(diào)整方便和安全,曲柄上沒有導(dǎo)軌、擋塊、刻度線,可以根據(jù)抽油機(jī)工作條件調(diào)整平衡塊位置,使抽油機(jī)保持平衡。擋塊可在緊固的情況下,防止平衡塊不致落下而發(fā)生事故。 此次,在一系列要求下,用QT700-2制成大尺寸常規(guī)普通型曲柄。如圖6-1.
6.1連桿
每臺(tái)抽油機(jī)有兩根連桿,它是傳遞力矩的主要受力桿件,其主件可用管材,也可用其他型材如工字鋼、槽鋼等。但一般多用厚壁無縫鋼管制成,在無縫鋼管的兩管端沒有上、下接頭,上、下接頭通過焊接與無縫鋼管連接在一起。上接頭通過連接銷與橫梁連接在一起,下接頭通過兩個(gè)螺栓與軸承盒連接在一起,從而完成力矩的傳遞。因此,對(duì)于上下接頭與鋼管的焊縫是否能達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度而滿足使用要求就顯得尤為重要。如果兩根連桿中有一根連桿失效,抽油機(jī)變成單臂傳動(dòng),很有可能被拉翻,造成嚴(yán)重的生產(chǎn)安全事故。焊縫作為整個(gè)連桿的薄弱環(huán)節(jié),都會(huì)引起設(shè)計(jì)人員高度重視,一般在設(shè)計(jì)中對(duì)焊縫的形式,焊接工藝條件,要求以及檢驗(yàn)方法和標(biāo)準(zhǔn)都提出較高的要求和明確的規(guī)定。同時(shí)為了保證兩側(cè)連桿傳動(dòng)平穩(wěn)和傳遞力矩的均衡一致,兩連桿的工作長度必須完全一致,即達(dá)到一定的尺寸公差要求,這一要求通常用專用工藝裝備來保證。
所以,選用直徑為80的熱軋圓鋼為主件,而上下接頭均用QT700-2鑄成。如圖6-2
圖6-1曲柄
圖6-2連桿
6.2游梁
游梁是抽油機(jī)的主要承載部件,承擔(dān)著抽油機(jī)的全部工作載荷,因此必須要有足夠的強(qiáng)度和一定的剛度。
選用工字鋼為主要部件,經(jīng)過鋼板加強(qiáng)后制成。其工字鋼選材為。見圖6-3
6.3驢頭
驢頭用來將游梁前端的往復(fù)圓弧運(yùn)動(dòng)變?yōu)槌橛蜅U的垂直直線往復(fù)運(yùn)動(dòng),驢頭的圓弧半徑R應(yīng)等于前臂長度,為了保證在一定沖程長度下,將圓弧運(yùn)動(dòng)變?yōu)閼尹c(diǎn)的直線運(yùn)動(dòng),驢頭的圓弧面長度應(yīng)為:
為驢頭懸點(diǎn)的最大沖程。驢頭采用腹板式結(jié)構(gòu)焊接而成,并應(yīng)用側(cè)翻讓位結(jié)構(gòu)進(jìn)行整修時(shí)的讓位。詳見圖6-4。
圖6-3游梁
圖6-4驢頭
6.4橫梁
橫梁用HT200鑄造而成,詳見圖6-5
圖6-5橫梁
6.5常規(guī)游梁抽油機(jī)裝配體
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