《橋梁結(jié)構(gòu)理論與計(jì)算方法混凝土的裂縫與剛理論P(yáng)PT課件》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《橋梁結(jié)構(gòu)理論與計(jì)算方法混凝土的裂縫與剛理論P(yáng)PT課件（84頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、混凝土裂縫可分為 微觀裂縫 宏觀裂縫1 微裂的存在是混凝土材料本身固有的物理性質(zhì)，它對(duì)彈塑性、徐變、強(qiáng)度、變形、泊松比、剛度、化學(xué)反應(yīng)等有較大影響。在荷載作用下，微觀裂縫會(huì)擴(kuò)展并迅速增多，相互之間串連起來(lái)，形成工程上廣泛研究的宏觀裂縫，直至完全破壞。 宏觀裂縫主要指各種荷載（外荷載、溫度、收縮、沉陷、變位等）作用下產(chǎn)生的裂縫，按其形狀可分為表面的、貫穿的、縱向的、橫向的、上寬下窄、下寬上窄、棗核形、對(duì)角線式、斜向的、外寬內(nèi)窄的和縱深的（深度達(dá)1/2厚度）等等，裂縫的型狀與結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布有直接關(guān)系。一般裂縫方向同主拉應(yīng)力方向垂直或與剪應(yīng)力平行（純剪裂縫）。 荷載裂縫的試驗(yàn)研究得出以下重要結(jié)論2。可

2、作為第1頁(yè)/共84頁(yè)計(jì)算的依據(jù) （a）裂縫荷載是用肉眼借助放大鏡觀測(cè)并用荷載變形（ ）圖上轉(zhuǎn)折點(diǎn)校核的，且在此范圍內(nèi)荷載級(jí)差減??；（b）平均應(yīng)變符合平截面假定，但量測(cè)區(qū)段必需有足夠的長(zhǎng)度；（c）計(jì)算受拉鋼筋應(yīng)變 和量測(cè)平均應(yīng)變 曲線間存在近似平行關(guān)系；（d）對(duì)非預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在使用荷載范圍內(nèi)計(jì)算受壓邊緣混凝土平均應(yīng)變的截面彈塑性抵抗矩系數(shù)可取為常數(shù)；（e）裂縫平均間距和平均寬度大致分別為鋼筋直徑和配筋率之比及鋼筋應(yīng)力的線性函數(shù)，可近似地與 成正比；fM savs,s（f）預(yù)應(yīng)力梁和非預(yù)應(yīng)力梁，彎矩?fù)隙龋?）曲線間存在近似平行關(guān)系（下圖）。fM 第2頁(yè)/共84頁(yè)混凝土梁荷載撓度變化曲線第

3、3頁(yè)/共84頁(yè) 變形引起的開裂程度與混凝土的韌性及結(jié)構(gòu)的韌性有關(guān)，如何評(píng)定其抗裂能力和裂縫擴(kuò)展程度是一個(gè)必要研究亦正在研究的課題（2） 剛度 鋼筋混凝土構(gòu)件的撓度，包括短期與長(zhǎng)期兩種。 近年來(lái)由于裝配式構(gòu)件的大量采用及高強(qiáng)輕質(zhì)材料的應(yīng)用，要求更精確地計(jì)算混凝土的構(gòu)件的變形。特別是橋梁結(jié)構(gòu)承受較頻繁的動(dòng)荷載，撓度的計(jì)算涉及正常使用極限狀態(tài)的功能要求。 撓度的計(jì)算與混凝土裂縫的開展、混凝土的徐變和收縮特性有密切關(guān)系。 研究撓度的理論就是研究剛度的理論。 在鋼筋混凝土構(gòu)件中，開裂前、后撓度的計(jì)算是不同的，因?yàn)榘l(fā)生了變化，開裂后的計(jì)算與配筋率有密切的關(guān)系。 第4頁(yè)/共84頁(yè)下圖所示的三條 曲線與構(gòu)件的

4、含筋量有關(guān)。、曲線均有如下特征：M RC梁的彎矩曲率曲線 第5頁(yè)/共84頁(yè)1）有較明顯可以區(qū)分的三個(gè)階段：OA稱為整體工作階段；AB為帶裂縫工作階段；BC為極限變形階段2）OA段表示混凝土尚未開裂，梁的全截面都參與工作，這時(shí)曲線近似地呈直線變化。這里梁的剛度 為混凝土彈性模量， 是混凝土截面的抗彎慣矩。在此階段可按線彈性結(jié)構(gòu)來(lái)分析其應(yīng)力與撓度，取剛度 為未開裂截面的換算慣性矩。cccEIEB,cI00850IIEIEBccc,.3）AB段表示混凝土已經(jīng)出現(xiàn)裂縫，A點(diǎn)就是開裂發(fā)生點(diǎn)，彎矩達(dá)到開裂彎矩。由于有裂縫出現(xiàn)，梁的剛度發(fā)生變化，不再是常量，當(dāng)然撓度計(jì)算也趨于復(fù)雜。AB段可近似地認(rèn)為是一條直

5、線，這說(shuō)明在配筋率 時(shí)，加載到A點(diǎn)后，梁的裂縫以及受壓區(qū)混凝土塑性變形的已經(jīng)趨于穩(wěn)定。max14）BC段的B點(diǎn)表示屈服點(diǎn)，即受拉鋼筋已經(jīng)屈服，受壓區(qū)混凝土的塑性得到充分發(fā)揮，彎矩已經(jīng)達(dá)到極限。因此，BC階段的受力已經(jīng)屬于結(jié)構(gòu)的延性階段第6頁(yè)/共84頁(yè)裂縫計(jì)算理論 自30年代以來(lái)，各國(guó)學(xué)者做了大量的研究工作，提出了多種計(jì)算理論，但至今對(duì)于影響裂縫的主要因素，對(duì)于裂縫的計(jì)算理論并未取得一致的看法。不同觀點(diǎn)反映在各國(guó)關(guān)于裂縫寬度計(jì)算公式有較大差別，有的甚至差了好幾倍。從目前的裂縫計(jì)算模式上看，主要有三類 粘結(jié)滑移理論（Saligar） 無(wú)滑移理論（Base） 基于實(shí)驗(yàn)的統(tǒng)計(jì)公式英國(guó)的比貝（Beeby

6、）的有滑移和無(wú)滑移統(tǒng)一理論似乎代表了目前的研究方向。此外，斷裂力學(xué)理論亦受到研究者的重視。1） 粘結(jié)滑移理論（1）經(jīng)典理論介紹這一經(jīng)典的裂縫理論是由英國(guó)的Saligar于1936年提出，它認(rèn)為鋼筋的應(yīng)力是通過(guò)鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)應(yīng)力傳第7頁(yè)/共84頁(yè)給混凝土的，由于鋼筋和混凝土之間產(chǎn)生相對(duì)滑移，變形不再一致而導(dǎo)致裂縫開展。 如下圖所示軸心受拉構(gòu)件，對(duì)于構(gòu)件脫離體有圖a）ctcssssfAAA21將要開裂截面處，混凝土應(yīng)力達(dá)時(shí)鋼筋應(yīng)力 軸心受拉裂縫計(jì)算 對(duì)于鋼筋脫離體圖b）有crmssssulAA21平均粘結(jié)力m鋼筋周長(zhǎng)sssdAdu/4第8頁(yè)/共84頁(yè)由上列兩式可得smctssmctcmct

7、ccrdfAdfAufAl44配筋率csAA /scrdkl 此即為對(duì)粘結(jié)應(yīng)力的分布圖式取不同假定的通用公式計(jì)算常數(shù) ，可由試驗(yàn)或按不同 分布計(jì)算確定。k 由于當(dāng) 趨于無(wú)窮大時(shí)會(huì)得出趨于零這一與實(shí)驗(yàn)不一致的結(jié)果，有學(xué)者建議采用rdkklcr21實(shí)驗(yàn)常數(shù)，反映鋼筋表面形狀系數(shù)第9頁(yè)/共84頁(yè) 上述單軸拉伸模型，對(duì)于受彎構(gòu)件亦可應(yīng)用，這時(shí)配筋率 改為有效截面的配筋率 ，一般取 高度范圍內(nèi)的受拉區(qū)混凝土的面積來(lái)計(jì)算有效截面。te2/h對(duì)于矩形、T形：bhAhbAstete/2,2對(duì)于倒T、I字形：ffstefftehbbbhAhbbbhA)(5 . 0,)(21hbfbfh 按粘結(jié)滑移理論，裂縫寬度

8、等于裂縫間距范圍內(nèi)鋼筋和混凝土的變形差，而混凝土的平均應(yīng)變 一般很小，若忽略不計(jì)時(shí)，平均裂縫寬度為 crcsmlcmssmlE鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)；平均裂縫間距第10頁(yè)/共84頁(yè) 值不但與鋼筋應(yīng)力有關(guān)，還與 、 、 等有關(guān)，很多學(xué)者對(duì)其進(jìn)行了研究，給出建議，如ctf丹麥Efsen公式： （ 單位為N/mm2）s601sHemuponckun公式：MMfcrctct11丁大均公式：MMcr111.趙國(guó)藩公式：sctf21以上公式中： 混凝土拉應(yīng)力完整性系數(shù)；1 待定常數(shù)；2截面抗裂彎矩、作用彎矩裂縫間鋼筋應(yīng)力的一般公式sslxsssAxuA2 0 crd/)(兩條裂縫中間的鋼筋應(yīng)力第11頁(yè)/共84

9、頁(yè) 若 近似按直角三角形變化規(guī)律分布（下圖），則任一點(diǎn) 處的應(yīng)力差 為xxsxxcrssxxlxAu 0 0d21的分布圖式x第12頁(yè)/共84頁(yè)（2）受彎構(gòu)件的Hognestad公式 采用直角三角形變化規(guī)律，按照美國(guó)的Hognestad假定，可推導(dǎo)出荷載作用下裂縫計(jì)算的一般公式 受彎構(gòu)件開裂處受力圖式第13頁(yè)/共84頁(yè) 按Hognestad假定，混凝土握裹鋼筋的面積為當(dāng)裂縫間距中點(diǎn) 處混凝土應(yīng)力達(dá)到 ，則從力的平衡知abAr22/crlctfulAAcrsssss2)(因?yàn)?故： 取 ，則sdnu2ctrssfAAulfAcrctr22ufAlctrcrrsAdn424sctcrdfl多根鋼筋

10、面積第14頁(yè)/共84頁(yè)亦可寫為41maxsctssdfE同樣忽略混凝土的伸長(zhǎng)量，則有crsslE1max或函數(shù)關(guān)系ctsssfdEf,1max稱為裂縫增大系數(shù)（3）受彎構(gòu)件的Tssios公式 以滑移理論為基礎(chǔ)的，具有代表性的還有提出的受彎構(gòu)件裂縫計(jì)算方法。如下圖所示。臨界裂縫間距取ABCD隔離體，在CD面上 承受的力為cmtcefcoceffAA2121第15頁(yè)/共84頁(yè)式中： CD截面上混凝土的面積cefA D點(diǎn)混凝土的應(yīng)力co 混凝土的最大彎曲應(yīng)力，并假定cmtfcmtcof2由ABCD隔離體的平衡條件：cmtcefssfAA41得 cefscmtsAAf/41設(shè)配筋率（ 是Tassios

11、假定的配筋率），則有cefsAA /cmtsf41 裂縫間受力狀態(tài) 第16頁(yè)/共84頁(yè)從AD面上鋼筋的平衡條件可知crsssssldAA2102crsssldA已知 ，故有上式變?yōu)?2/ssdA24142crscmtsldfdscmtcrdfl81裂縫平均間距 鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)應(yīng)力（假定平均分布）改寫為下列普遍表達(dá)式scrdKKl21反映混凝土極限拉伸強(qiáng)度與粘結(jié)應(yīng)力的有關(guān)參數(shù)與結(jié)構(gòu)受力方式有關(guān)的系數(shù)第17頁(yè)/共84頁(yè)裂縫寬度裂縫寬度的計(jì)算式為crsmfl 混凝土伸長(zhǎng)量忽略不計(jì)，這里給出特征裂縫寬度為crsmfcl71.為兩相臨裂縫間鋼筋的平均應(yīng)變 所謂特征裂縫寬度是指假定裂縫寬度屬于正態(tài)

12、分布，其均方差為0.4，失效率為5%時(shí)的裂縫寬度 最大裂縫寬度為crsml52.max2） 無(wú)滑移理論 上世紀(jì)60年代，由瑞典的Broms和Base提出，假設(shè)沿鋼筋的水平面上鋼筋與混凝土之間不存在相對(duì)滑移，鋼筋處的裂縫寬度應(yīng)該為零，裂縫開展的外形呈楔形，在混凝土邊沿上裂縫最寬，按無(wú)滑移理論，裂縫形成的重要原因是鋼筋周圍混凝土的變形所引起的。兩條裂縫之間混凝土第18頁(yè)/共84頁(yè)應(yīng)力與應(yīng)變的分布可按彈性力學(xué)的方法解得。裂縫的最大寬度與混凝土保護(hù)層厚度 ，構(gòu)件表面裂縫間的平均應(yīng) 變成正比，即cmmfkcmax與鋼筋表面類型有關(guān)常數(shù)此理論已為英國(guó)BS8110規(guī)范所采用3） 統(tǒng)計(jì)方法 無(wú)論是有滑移理論，

13、還是無(wú)滑移理論，均不能全面反映裂縫機(jī)理的全部本質(zhì)，均須根據(jù)實(shí)驗(yàn)加以修正而提出來(lái)半理論半經(jīng)驗(yàn)的公式。Grergely和Lutz的統(tǒng)計(jì)分析最具有代表性，他們對(duì)六組不同研究者所進(jìn)行的612個(gè)底面裂縫寬度和355個(gè)側(cè)面裂縫寬度的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析，給出梁底裂縫寬度為3maxrbsAak第19頁(yè)/共84頁(yè)式中： 計(jì)算常數(shù)，由實(shí)驗(yàn)而定；k 應(yīng)變梯度參數(shù)，； )/()(xhxh0 最下排鋼筋離梁底的距離；ba 一根鋼筋周圍有效混凝土的面積， ；rAnAAer/ 與鋼筋面積形心相重合的外圍混凝土面積； eA 鋼筋根數(shù)n 此式被美國(guó)ACI規(guī)范所采用。此方法亦被中國(guó)JTJ規(guī)范所采用。4 ） 有滑移無(wú)滑移統(tǒng)一理

14、論 由Beeby提出，認(rèn)為混凝土完全開裂之前，已經(jīng)產(chǎn)生相當(dāng)數(shù)量的粘結(jié)破壞，其破壞機(jī)理可能是由于純滑移產(chǎn)生，也可能是由于內(nèi)部開裂產(chǎn)生，但主要因素很可能是后者。裂縫寬度是有滑移與無(wú)滑移的組合，即第20頁(yè)/共84頁(yè)sssrEdAKcK21max 單根鋼筋的握裹面積、計(jì)算參數(shù)此理論被中國(guó)GBJ規(guī)范所采用，并演變?yōu)閟essswmdKcKEK21sesmdKcKKl211 系數(shù) 根據(jù)理論和試驗(yàn)研究分析結(jié)果確定K第21頁(yè)/共84頁(yè)5） 王鐵夢(mèng)模型1 基于有滑移理論，王鐵夢(mèng)認(rèn)為裂縫計(jì)算模型中，應(yīng)給出裂縫間距和寬度的最大值、最小值和平均值。并假定粘結(jié)應(yīng)力與滑移成正比，即裂縫間距與混凝土保護(hù)層的厚度 之比小于或等

15、于0.1（1）中心受拉混凝土構(gòu)件 對(duì)如下圖所示的中心受拉鋼筋混凝土構(gòu)件建立裂縫分析模型。Cs由圖有平衡方程式0)(d)(dxxdnAxsss0ddsssAxdnxx)()(第22頁(yè)/共84頁(yè)中心受拉構(gòu)件開裂內(nèi)力分析模型 第23頁(yè)/共84頁(yè) 將代入有xsExxCsxssdddd)(,)(42ssdnA04dd22sdECxsss令 ，并解有ssdEC4xBAsxshch由在兩裂縫中點(diǎn) ， 及在裂縫處 得00sx,2/ lxsssAPl/)/(max2第24頁(yè)/共84頁(yè)2ch0lEAPBAss ,得位移的解為xlExlEApxssssssh2chsh2ch)(max最大位移發(fā)生在 處，為2/ lx

16、 2tmaxmaxlhEsss粘結(jié)應(yīng)力分布為：xlECCsxsssh2ch)(max第25頁(yè)/共84頁(yè)鋼筋應(yīng)力分布為：2chchdd)(maxlxxsExsss以裂縫處為端點(diǎn)，取一包含鋼筋在內(nèi)的混凝土微段，內(nèi)力的平衡條件有ccssssAxAxA)()(maxcsAA解得2chch1)(maxlxxsc混凝土對(duì)鋼筋變形的阻力系數(shù) ，由經(jīng)驗(yàn)知，它與配筋率有關(guān)，配筋率愈小，阻力愈大，可取為C第26頁(yè)/共84頁(yè))N/mm(13pC 當(dāng) 時(shí)，混凝土開裂，則開裂荷載 為ctcfcP2chch1maxlxAfAPsctssc 混凝土的應(yīng)力在裂縫中間（ ）處為最大。當(dāng)構(gòu)件裂縫中間的應(yīng)力已經(jīng)達(dá)到 而未開裂時(shí)，此

17、時(shí)裂縫間距為最大（ ），但裂縫間的混凝土剛達(dá)到抗拉強(qiáng)度并即開裂，則此裂縫間距為是最?。?），即 。裂縫的最小間距可由下列條件確定0 xctfmaxlminlminmax2ll第27頁(yè)/共84頁(yè)cutcctcEf混凝土極限拉伸變形由于 ，則1ch0 xxllsc1maxch1亦即cutcssElmaxmaxminarcch1minmax2ll 若取平均裂縫間矩為 ，則根據(jù)假定及滑移理論，平均裂縫寬度為ml22/),(lxsscsm第28頁(yè)/共84頁(yè)將有關(guān)式子代入有 22th2th2 d)(2th2d)(22/ 0 max2/ 0 maxccccsslccsslccmAElAElEAlPxExlE

18、xExs最大裂縫寬度和最小裂縫寬度可分別由 和 代入上式求得maxlminl（2）受彎構(gòu)件（下圖） 假定開裂截面中性軸 和未開裂截面中性軸 ，混凝土應(yīng)變呈直線分布，并采用彈性理論，由圖所示矩形開裂截面，有平衡方程fz0z fcsfsbzA21第29頁(yè)/共84頁(yè) 受彎構(gòu)件應(yīng)力分布第30頁(yè)/共84頁(yè)由彈性假定有ffcffcsfzzhzzh0cccEffscsfssfzzhnE代入平衡方程并整理有0222bhnAzbAnzssfssf解得hnnzssf121對(duì)于未開裂截面，則由平衡方程ccctssbzbzhA002121)(第31頁(yè)/共84頁(yè)采用與開裂截面相同的方法得hnnzs1210cssEEn/

19、bhAAAss/ 取開裂截面與未開裂截面之間的一梁段為隔離體；在任一截面 處，其內(nèi)、外力矩的平衡方程為（取xhh 0MbhzhxzhAxctss322300)()(在開裂截面 ，可求得fctssfszz 00,max3fssfzhAM第32頁(yè)/共84頁(yè)若假定兩裂縫間鋼筋應(yīng)力分布與中心受拉桿件相同，即2chchlxxsfs)(代入平衡方程，經(jīng)運(yùn)算得混凝土的應(yīng)力分布為2chchlxxsfs)(2ch3ch31300lzhxzhbhzhMxfct)()(當(dāng) 時(shí)，混凝土即開裂，即開裂發(fā)生在 處，有ctcffcutcctctEfx)(0 x第33頁(yè)/共84頁(yè)bhzhzhzhMfbhzhMlfct3333

20、2ch000)()( 若 ，混凝土應(yīng)力達(dá) ，但尚未開裂，則得最大裂縫間距為0 xctfcutcfbhEzhMzhzhMl333arcch200max與中心受拉相向，可得裂縫寬度為2th333232th12000lzhzhbhEzhMbhEzhMlEfccss)()(max第34頁(yè)/共84頁(yè)將最大裂縫間距，最小裂縫間距及平均裂縫間距代入上式，即可得相應(yīng)的最大、最小和平均裂縫寬度maxlmaxmin21ll2/ minmaxlllmccssfbhEzhMlbhEzhzhEAlzhM0max00maxmax3)(3312th32 和 分別以 和 置換 即可minmminlmlmaxl王鐵夢(mèng)對(duì)工字型截

21、面受彎構(gòu)件也作了詳細(xì)推導(dǎo)，見文獻(xiàn)1。第35頁(yè)/共84頁(yè)6 ） 裂縫寬度計(jì)算的規(guī)范公式及其比較（1）公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ023-85）統(tǒng)計(jì)方法1028030321.maxsssfdEccc（2）鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（TB10062.3-99）統(tǒng)計(jì)方法式中符號(hào)意義見文獻(xiàn)5，偏壓構(gòu)件的裂縫計(jì)算另有規(guī)定。zsssfdErkk4088021.（3）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2001）統(tǒng)計(jì)方法式中符號(hào)含義見文獻(xiàn)6。tessskcrdcE08091.max第36頁(yè)/共84頁(yè)（4）ACI318規(guī)范統(tǒng)計(jì)方法 從受拉混凝土表面及從鋼筋中心至中性軸距離之比 63100211Aabs.（5）BS8110規(guī)范

22、無(wú)滑移理論 xhcaacrmcrmin213式中：混凝土表面至最近鋼筋的距離取法可見下圖 在裂縫鋼筋的平均應(yīng)變，計(jì)算時(shí)考慮了因混凝土包圍而產(chǎn)生的軟化效應(yīng)，具體為)()(xdAExaxhbssslm31受拉鋼筋的最小保護(hù)層厚度計(jì)算所取水平處的變形，按下式計(jì)算121xIEMccl從中性軸到計(jì)算裂縫寬度點(diǎn)（即要計(jì)算處）的距離hx第37頁(yè)/共84頁(yè)并有三種特殊情況： 若 為負(fù)值，表明不開裂；m若 ，則公式化為 與無(wú)滑移理論本質(zhì)一致mincacrmcmin3當(dāng) 很大時(shí)， 的增大有一極限， , 由此式可見 很小, cramxh)(.max51)(xh 也很小，也可說(shuō)明為什么在一般鋼筋混凝土板中不會(huì)發(fā)生很寬

23、的裂縫max第38頁(yè)/共84頁(yè)（6）CEB-TFP模式規(guī)范有滑移理論)(maxcscmsml式中： 裂縫間距； 在 段內(nèi)鋼筋平均應(yīng)變； 在 段內(nèi)混凝土的平均應(yīng)變； 由于收縮引起的混凝土應(yīng)變。maxlsmmaxlcmmaxlcs關(guān)于 及 的取值，該規(guī)范有詳細(xì)規(guī)定7maxlcmsm（7）前蘇聯(lián)ChhII規(guī)范統(tǒng)計(jì)法1984年的混凝土和鋼筋混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)受拉，受彎及偏壓構(gòu)件的垂直截面裂縫寬度采用了統(tǒng)計(jì)回歸公式3 )1005 . 3(20sssldE第39頁(yè)/共84頁(yè)式中： 反映受力性質(zhì)的系數(shù)； 對(duì)受彎及偏壓構(gòu)件； 對(duì)受拉構(gòu)件； 短、長(zhǎng)期荷載作用系數(shù)，對(duì)于短期載 =1.0，對(duì)于多次反復(fù)荷載及長(zhǎng)期載，則

24、按混凝土的不同采用不同系數(shù)7；01.21.ll 考慮鋼筋表面形狀系數(shù)； 截面配筋率； 鋼筋應(yīng)力，取邊排鋼筋計(jì)算，另有規(guī)定。 由于混凝土組成材料復(fù)雜，養(yǎng)護(hù)條件及使用后所處的環(huán)境不同，其裂縫開展有很大差異。盡管提出的計(jì)算理論有好幾種，建議公式幾十個(gè)，但各種公式計(jì)算同樣條件的構(gòu)件，其差別很大。后幾個(gè)圖分別給出英國(guó)Beey對(duì)板受彎，波蘭的Syhula對(duì)T梁受彎、河海大學(xué)周氐對(duì)矩形受彎、同濟(jì)大學(xué)張士鐸對(duì)窄、寬腹T梁受彎裂縫用不同規(guī)范或規(guī)程的計(jì)算對(duì)比情況，有關(guān)討論參見文獻(xiàn)7及文獻(xiàn)8。s第40頁(yè)/共84頁(yè)的裂縫寬度對(duì)比圖 第41頁(yè)/共84頁(yè) S.Sygula的裂縫寬度對(duì)比圖 第42頁(yè)/共84頁(yè)周氐的裂縫寬度

25、對(duì)比圖 第43頁(yè)/共84頁(yè)張士鐸的裂縫寬度對(duì)比圖a 第44頁(yè)/共84頁(yè)張士鐸的裂縫寬度對(duì)比圖b 第45頁(yè)/共84頁(yè)7 ） 長(zhǎng)期及反復(fù)荷載作用對(duì)裂縫寬度的影響 在長(zhǎng)期荷載與反復(fù)荷載作用下，裂縫寬度將增大，且長(zhǎng)期荷載影響比反復(fù)荷載影響大得多。一般可引進(jìn) 鋼筋應(yīng)力不均勻系數(shù) 考慮徐變影響系數(shù) 混凝土長(zhǎng)期收縮及梁曲率影響系數(shù) 鋼筋的蠕變影響系數(shù)則普遍公式可寫為),(maxflEcrss式中系數(shù)的取值各種文獻(xiàn)建議如下文獻(xiàn)3建議 =0.91.0， =1.2， =1.62.0， =1.051.0；第46頁(yè)/共84頁(yè)文獻(xiàn)2建議02.),(f文獻(xiàn)9建議81.),(f前蘇聯(lián)1972年規(guī)范草案建議51.),(f根據(jù)

26、試驗(yàn)結(jié)果建議02.),(f 若系數(shù)均取極值，則根據(jù)以上建議，對(duì)于長(zhǎng)荷荷載作用下，裂縫寬度有：最大值：crssllE42.maxmax最小值：crssllE51.minmax平均值：crssmllE951.max第47頁(yè)/共84頁(yè)對(duì)于重復(fù)荷載作用，等人建議公式為NNNg l )g l0227. 0382. 0(0式中： 按常用公式計(jì)算的初期裂縫寬度0 重復(fù)加載次數(shù)，當(dāng) =2106時(shí)，系數(shù)為1.58NN 對(duì)于長(zhǎng)期及重復(fù)荷載作用下裂縫計(jì)算理論研究不多，文獻(xiàn)較少，這里不作深入介紹8) 部分預(yù)應(yīng)力混凝土裂縫計(jì)算方法簡(jiǎn)介 允許開裂的部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件（即B類構(gòu)件）的裂縫寬度計(jì)算，目前大致采用兩種方法 一

27、是按彈性力學(xué)計(jì)算混凝土受拉邊緣的名義拉應(yīng)力或鋼筋應(yīng)力增量，控制計(jì)算應(yīng)力的限制來(lái)代替裂縫寬度的計(jì)算，目前公路橋梁設(shè)計(jì)多采用此方法 二是直接計(jì)算裂縫寬度，使其不超過(guò)容許值第48頁(yè)/共84頁(yè)（1）CEB-FIP建議公式（1970年）)()(maxmm10403p當(dāng)荷載重復(fù)100次以上時(shí)為)(maxmm103p式中： 預(yù)應(yīng)力鋼筋自混凝土應(yīng)力為零時(shí)算起的應(yīng)力 增量p（2）日本部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁設(shè)計(jì)準(zhǔn)則（草案）建議公式csssessEdcc)(.704混凝土表面裂縫寬度（cm）縱筋的中心距（cm）混凝土的收縮應(yīng)變，通常取610150由內(nèi)力 引起的鋼筋應(yīng)力增量，且，其中 、 分別為恒、活荷載的內(nèi)力，對(duì)列車荷

28、載 可取為0.2eSrpeSkSS2pSrS2k第49頁(yè)/共84頁(yè)（3）英國(guó)建議公式)(mm21cEss式中： 鋼筋最小保護(hù)層厚度； 殘余裂縫寬度及預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉前在混凝土 梁底部已有的微小開裂，其值為0.020.04mm；c1 兩套系數(shù)試驗(yàn)常數(shù)，當(dāng)為螺紋鋼筋時(shí)，該值 為3.8和6.5； 2 、 普通鋼筋的拉應(yīng)力和彈性模量。ssE（4）Nawy建議公式（Ks1單位）pctuA510max式中： 系數(shù) 先張梁 =5.85；后張梁 =6.53； 后張無(wú)粘結(jié)梁 =6.83；由受拉面到中性軸的距離與鋼筋重心到中性軸距離之比第50頁(yè)/共84頁(yè)（5）趙國(guó)藩建議公式mm)1028030321(.maxese

29、ssdEccc)(87. 0)1 ()(87. 0000pspssAAhMAAhMM使用彎矩消壓彎矩鋼筋平均直徑，其值為212211nndndndse 預(yù)應(yīng)力、普通筋的根數(shù)；1n2n 預(yù)應(yīng)力筋、普通筋的直徑；1d2d 綜合配筋率，其值為e，當(dāng) 0.02時(shí)，取 =0.02；ffpsehbbbhAA)(0ee截面肋寬受拉翼緣寬度受拉翼緣厚度 考慮荷載特征的影響系數(shù) 對(duì)于受彎構(gòu)件1c011.c第51頁(yè)/共84頁(yè) 考慮鋼筋粘結(jié)特性的影響系數(shù)，其值為2csednndndnc)(212221112 預(yù)應(yīng)力束類型系數(shù) 鋼絞線 =1.4； 無(wú)粘結(jié)鋼筋束 =2.5；111 普通鋼筋類型系數(shù) 螺紋筋 光園筋201

30、22.c4122.c 為長(zhǎng)期及重復(fù)荷載影響系數(shù)，其值為3cNNc03501. 作用在裂縫截面的長(zhǎng)期或重復(fù)荷載效應(yīng)；0N 同一截面上的總荷載效應(yīng)。N第52頁(yè)/共84頁(yè)（6）荷蘭規(guī)范建議公式（1974年）)(.maxmm10522805spsspdc 預(yù)應(yīng)力筋與鋼筋重心處的鋼筋應(yīng)力增量 （消壓算起）；sp 預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的平均直徑；sd 計(jì)算裂縫寬度配筋率sp0100bhAAspsp/ )(（7）丁大均建議公式2原建議 ppsEd1max16. 080文獻(xiàn)2修改為01max7 . 01)21 (16. 080hAMEdpcrpps討 論 及符 號(hào) 意 義見文獻(xiàn)2第53頁(yè)/共84頁(yè)（8）國(guó)內(nèi)有關(guān)

31、規(guī)范建議公式 文獻(xiàn)5、10及TB10002.3-99鐵路橋梁規(guī)范，均采用“特征裂縫寬度”概念（指小于該特征值的保證率為95%的裂縫寬度），建議公式形式為)(.mm42321ssspspsfkEdc式中： 組合筋側(cè)面的凈保護(hù)層厚度；sc 力筋換算直徑spduAAdpssp/ )( 4 力筋有效配筋率spcepsspAAA/ )( 受鋼筋影響的有效混凝土截面面積，按下圖計(jì)算 力筋粘結(jié)特征系數(shù) 變形鋼筋 （后張法 ）， 光圓筋或鋼絲 （后張法 ）。 兩種鋼筋混合使用可取其平均值。 非預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力或預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力增量（從消壓算ceA30203.0403.0403.0603.s第54頁(yè)/共84頁(yè) 有效

32、混凝土面積 第55頁(yè)/共84頁(yè) 非對(duì)于 和 ，各規(guī)范建議如下：12 裂縫寬度擴(kuò)大系數(shù)15)(2 . 1),( 1 . 110)9910002TB(8 . 1板式梁式 裂縫長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)255 . 2)993 .10002TB(5 . 110)(4 . 1),(2 . 1長(zhǎng)期組合短期組合 后圖是文獻(xiàn)1給出的幾個(gè)公式計(jì)算的裂縫寬度對(duì)比?？梢姸〈缶ㄗh式值較小 以上建議公式，大多由力筋應(yīng)力增量 替換鋼筋混凝土裂縫計(jì)算中的應(yīng)力 ，按鋼筋混凝土裂縫計(jì)算理論思路進(jìn)行計(jì)算，且計(jì)算結(jié)果相差較大，一時(shí)尚難以統(tǒng)一.ss第56頁(yè)/共84頁(yè)幾個(gè)裂縫公式計(jì)算值對(duì)比說(shuō)明當(dāng)前對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力混凝土裂縫的形成及開展機(jī)理還未完全

33、認(rèn)識(shí)，尚待進(jìn)一步試驗(yàn)研究。第57頁(yè)/共84頁(yè)9) 裂縫計(jì)算理論小結(jié)（1）裂縫寬度及其量測(cè)裂縫寬度一般可寫為qfcs對(duì)于軸拉構(gòu)件：csNmax對(duì)于受彎構(gòu)件：)()(max承拉面?zhèn)让鎮(zhèn)萹fcscsN式中： 鋼筋與混凝土產(chǎn)生相對(duì)滑移所形成的裂縫寬度；s 包裹鋼筋的混凝土彈性回縮值，與保護(hù)層厚度成線性關(guān)系c 受彎構(gòu)件撓曲變形使裂縫增加部分；f 鋼筋表面處到外表面總的剪切變形q 實(shí)測(cè)測(cè)量的裂縫寬度是構(gòu)件表面的寬度，即 ，并很難將各部分完全分開。max第58頁(yè)/共84頁(yè)（2）斜裂縫、剪切裂縫和受扭裂縫 當(dāng)主拉應(yīng)力過(guò)大時(shí)，會(huì)出現(xiàn)比直裂縫更為危險(xiǎn)的斜裂縫，斜裂縫的機(jī)理與剪跨比有密切關(guān)系. 定義某截面的彎曲應(yīng)力

34、 與剪應(yīng)力 之比為剪跨比m 當(dāng)m3時(shí)，首先出現(xiàn)斜裂縫，然后沿斜裂縫被拉斷，最為危險(xiǎn)，應(yīng)盡量避免。 對(duì)于剪切裂縫、受扭裂縫及各種復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的混凝土開裂問(wèn)題，還幾乎沒(méi)有一種規(guī)范對(duì)此作出建議，有少數(shù)涉及其中一小部分內(nèi)容，但不完善，這方面的研究工作還有待進(jìn)一步開展。（3）裂縫寬度計(jì)算理論展望短期荷載作用下混凝土裂縫寬度計(jì)算理論雖然已基本成熟，但各家計(jì)算公式差異很大，所反映的參數(shù)不一，各自第59頁(yè)/共84頁(yè)對(duì)其試驗(yàn)數(shù)據(jù)可能符合較好，還遠(yuǎn)未達(dá)成統(tǒng)一。但目前有向有滑移與無(wú)滑移統(tǒng)一理論發(fā)展的趨勢(shì) 長(zhǎng)期荷載作用下混凝土裂縫理論，資料收集難度大，試驗(yàn)周期長(zhǎng)，文獻(xiàn)也較小，有待進(jìn)一步研究。 斷裂力學(xué)（tractu

35、re mechanics） 損傷力學(xué)（damage mechanics） 微觀力學(xué)（micromechanics） 在混凝土上的應(yīng)用是非常重要的科研課題。 非線性斷裂力學(xué)的虛擬裂縫模型（fictifious crack Model, FCM）11具有代表性。 基于損傷力學(xué)的混凝土構(gòu)件累積損傷模型亦獲試驗(yàn)驗(yàn)證。 在混凝土微觀力學(xué)，P.Stroeven和M.Stroeven父子的研究引人注目第60頁(yè)/共84頁(yè)剛度及撓度計(jì)算1） 短期剛度理論 （1）解析法 此方法由前蘇聯(lián)穆拉謝夫教授提出，前蘇聯(lián)規(guī)范采納，后經(jīng)改進(jìn)后被我國(guó)規(guī)范6采用。 如后圖所示，假定裂縫間受拉混凝土仍參與受力，鋼筋及混凝土應(yīng)力、中性

36、軸、曲率等均取其平均值，則有幾何關(guān)系平均曲率 01hrcmsmcm物理關(guān)系平均應(yīng)變 ssssmEccccmE第61頁(yè)/共84頁(yè)變形、應(yīng)變及裂縫截面應(yīng)力分布 第62頁(yè)/共84頁(yè)平衡關(guān)系 20bhMc則受壓混凝土的應(yīng)力20bhMc受拉鋼筋應(yīng)力0hAMss綜合上述三項(xiàng)關(guān)系，即可得到020000hbhEMhAEMhEEhcssccsscmsm20201bhEhAEMcss設(shè) ，稱為穆拉謝夫綜合參數(shù)或混凝土受壓邊緣平均應(yīng)變綜合系數(shù)，則抗彎剛度為第63頁(yè)/共84頁(yè)nhAEbhEhAEMBsscss202020110bhAEEnscs/,/ 應(yīng)力圖形的豐滿程度系數(shù)； 受壓區(qū)高度系數(shù)分析認(rèn)為，彎矩值的變化對(duì)

37、值的影響并不顯著，即可認(rèn)為 值與彎矩值無(wú)關(guān)，則可得202020bhEbhEbhMccmccc受壓區(qū)翼緣加強(qiáng)系數(shù)0bhhbbfff)(值可通過(guò)試驗(yàn)求得根據(jù)試驗(yàn)分析結(jié)果有fn531620.第64頁(yè)/共84頁(yè)當(dāng) 時(shí)，取代入有020 hhf.020 hhf.870.fssnhAEB5 . 3162 . 015. 120 此即為文獻(xiàn)6中的短期剛度公式，適于鋼筋混凝土構(gòu)件。文獻(xiàn)2還給出偏壓構(gòu)件類似于上述表達(dá)式的剛度公式（2）有效慣矩法（effective moment of inertia） 美國(guó)的教授提出的有效慣性法已被美國(guó)ACI規(guī)范采用，隨后，AASHTO規(guī)范1989版及1977年加拿大房屋建筑規(guī)范也

38、采納該法計(jì)算短期荷載作用下受彎構(gòu)件的撓度。有效慣矩法是將帶裂縫工作的梁，沿梁長(zhǎng)不同的慣性矩用一個(gè)沿梁長(zhǎng)一樣的名義慣性矩，即謂之“有效慣矩”來(lái)計(jì)算梁的撓度值。Branson建議的有效慣矩Ieff為第65頁(yè)/共84頁(yè)crcrumcrcrcrueffMMIIMMIMMII)(指數(shù)，對(duì)于鋼筋混凝土m=3.0 此慣矩被Branson推廣應(yīng)用在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中，對(duì)于開裂的部分預(yù)應(yīng)力混凝土，Alis.Alameh和Muhamed H.Harajli建議Ieff取為1ucrcrcreffIIMMII11且與其試驗(yàn)數(shù)據(jù)符合較好（3）等效拉力法3 等效拉力法是用裂縫間混凝土所承受的拉力，去折算按混凝土不受拉假定所

39、計(jì)算的裂縫處鋼筋拉力，從而起到修正剛度的作用第66頁(yè)/共84頁(yè)如圖所示折線狀應(yīng)力分布圖，從平衡條件知，混凝土承受的拉力 為cTbhhkTcmtc)(021等效拉力計(jì)算 式中： 混凝土承擔(dān)的拉力cT 混凝土的彎拉極限應(yīng)力cmt 計(jì)算系數(shù)k由 引起的截面抵抗力矩為cT)(313232320000hhbhkhThhhTMcmtccc第67頁(yè)/共84頁(yè)將 折合為鋼筋的應(yīng)力，則有cM200bhMhAMcscsc不計(jì)混凝土受拉時(shí)，裂縫處鋼筋應(yīng)力為20bhMs近似計(jì)鋼筋的平均應(yīng)力為 ，即scs20bhMMcsm截面曲率 為mcccscssmIEMMMbhnEMbhEMMhE111130300)()()(第6

40、8頁(yè)/共84頁(yè)式中MMbhnEIccm1130)(為截面平均慣矩，其余符號(hào)意義同前 計(jì)算 的關(guān)鍵是確定 ，根據(jù)62根試驗(yàn)梁結(jié)果 ，為圓柱體極限抗壓強(qiáng)度 約等于0.85倍的203cm3試塊的立方體強(qiáng)度。mIcMcycycfhhhbfM,)(.03210 此法的主要缺點(diǎn)是所假定計(jì)算圖式與混凝土實(shí)際應(yīng)力分布圖式出入較大，盡管有參數(shù) 來(lái)修正，似乎很難滿足要求。但英國(guó)CP-110規(guī)范采用此法k第69頁(yè)/共84頁(yè)2） 短期荷載作用下?lián)隙扔?jì)算 短期荷載撓度計(jì)算分為曲率法和剛度法 曲率法是直接求解曲率和荷載的關(guān)系，再用數(shù)值方法求解撓度，當(dāng)然若采用數(shù)值方法時(shí)，既可近似考慮，亦可不考慮混凝土的抗拉能力 剛度法即選

41、擇上述方法求解剛度，再按一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法求解撓度3） 長(zhǎng)期荷載剛度理論與撓度計(jì)算 凡是影響混凝土徐變和收縮的因素都將影響剛度的降低，使撓度的增大?；炷恋拈L(zhǎng)期撓度計(jì)算方法可分為兩大類 剛度修正法， 撓度修正法。（1）剛度修正法將短期剛度修正（折減）后，按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算撓度第70頁(yè)/共84頁(yè) 設(shè)長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合為 ，短期荷載效應(yīng)組合為 ，長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合對(duì)撓度的增大系數(shù)為 ，則按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法，受彎構(gòu)件的總撓度為lMsMBlMSlBMMSflls22上式若僅采用長(zhǎng)期剛度 表示時(shí)有l(wèi)BlsBlMf2應(yīng)有BMMMBslsl)(1短期剛度對(duì)于 和 ，文獻(xiàn)6中均有規(guī)定，對(duì)于公路橋梁，第10章文獻(xiàn)3建議l

42、MsMpgMMM系數(shù) ，對(duì)于 取0.4（準(zhǔn)永久值系數(shù)），對(duì)于 取值0.7（頻遇值系數(shù)）。關(guān)于 的取值，文獻(xiàn)6建議按照受拉、壓區(qū)的配筋率 及 取值，即lMsM0bhAs/0bhAs/ 第71頁(yè)/共84頁(yè)當(dāng) 時(shí)，002.當(dāng) 時(shí)，61.當(dāng) 為中間數(shù)值時(shí)， 按直線內(nèi)插 對(duì)于干燥地區(qū)。翼緣位于受拉區(qū)的倒T形梁， 按規(guī)定增加 4002. / 另一種修正剛度的方法是將彈性模量看成是時(shí)間 的函數(shù)，隨時(shí)間延長(zhǎng)，彈模在降低，即tcsectE1單位應(yīng)力下混凝土的彈性應(yīng)變單位應(yīng)力下混凝土的收縮、徐變應(yīng)變，是時(shí)間的函數(shù)，按經(jīng)驗(yàn)公式有31yctcs為混凝土的加載齡期（以月計(jì)）052930tc.0t 與時(shí)間有關(guān)的系數(shù)y時(shí)間

43、，以月計(jì)t第72頁(yè)/共84頁(yè)合并有31yctEEEccct 則用剛度 ，按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法求長(zhǎng)期荷載作用下的撓度。此法由美國(guó)康奈爾大學(xué)的George Winters教授提出，并與61根小梁試驗(yàn)做了對(duì)比，誤差不超過(guò)20%。crctIE（2）撓度修正法 撓度修正即將短期荷載撓度乘以增大系數(shù)來(lái)計(jì)算長(zhǎng)期撓度，即pelfff)(1式中： 長(zhǎng)期總撓度lf 短期撓度（ACI、AASHTO均按有效慣矩計(jì)算）ef 活載引起的瞬時(shí)撓度pf 修正系數(shù)1第73頁(yè)/共84頁(yè) ACI-1977年規(guī)范、AASHTO-1994年均建議對(duì)混凝土收縮、徐變的終極值時(shí) 1983年規(guī)范建議對(duì)5年以上構(gòu)件 國(guó)內(nèi)外研究表明， 值約在1.32

44、.0之間，對(duì)于僅考慮受拉鋼筋的公路橋梁來(lái)說(shuō)，取 =2，似乎是合理的 ACI建議偏大，其所依據(jù)的試驗(yàn)是早期加載試驗(yàn)（ 接近3），而非標(biāo)準(zhǔn)（28天）加載。612102.5012111 修正撓度的另一種方法是按混凝土收縮、徐變理論，直接計(jì)算由其產(chǎn)生的撓度，將總撓度表示為erlfkf)( 1式中： 為考慮混凝土徐變和收縮的綜合影響系數(shù)，文獻(xiàn)3表現(xiàn)為 ，并稱為時(shí)隨系數(shù)法。公路橋規(guī)（JTJ023-85）表現(xiàn)為 （徐變系數(shù)），其實(shí)質(zhì)是一致的。只是在參數(shù)分析及取舍上有區(qū)別rkUkrt第74頁(yè)/共84頁(yè)受彎構(gòu)件裂縫與剛度的關(guān)系及其應(yīng)用 文獻(xiàn)14、15中，對(duì)鋼筋混凝土矩形、T形受彎梁的裂縫統(tǒng)計(jì)參數(shù)與梁截面特征參數(shù)

45、進(jìn)行了試驗(yàn)研究，建立了它們之間的回歸關(guān)系，并用來(lái)預(yù)測(cè)梁剛度及承載能力，其結(jié)果與試驗(yàn)值符合較好。以下以矩形板為例簡(jiǎn)要介紹，T梁及有關(guān)詳細(xì)討論參見文獻(xiàn)141516。1） 裂縫統(tǒng)計(jì)參數(shù)如下圖所示，取裂縫統(tǒng)計(jì)參數(shù)為micricrcrmicrimcrmicrimcrmlmllmhh111111式中： 內(nèi)裂縫平均高度mcrhcrl 內(nèi)裂縫平均間距mcrlcrl 內(nèi)裂縫總寬度crcrl 裂縫條數(shù)m 以上參數(shù)與彎矩的典型試驗(yàn)關(guān)系見后圖所示。由此得出以下三點(diǎn)結(jié)論：第75頁(yè)/共84頁(yè) 梁裂縫及其參數(shù) 第76頁(yè)/共84頁(yè)裂縫統(tǒng)計(jì)參數(shù)隨彎矩的變化第77頁(yè)/共84頁(yè) （1）隨彎矩的增加， 增大，但增大的速率逐漸減小mc

46、rh（2）隨彎矩的增加， 不斷增大，且增大的速率愈來(lái) 愈大cr（3）隨彎矩的增加， 不斷減小，且減小的速率逐漸變小mcrL2 ） 裂縫統(tǒng)計(jì)參數(shù)與截面特征參數(shù)的關(guān)系分析 經(jīng)對(duì)三個(gè)統(tǒng)計(jì)參數(shù)、梁底應(yīng)變和截面特征參數(shù)受壓區(qū)高度 、截面變形曲率 分析有關(guān)系式14xmcrcrcrmcrmcrhllhxh第78頁(yè)/共84頁(yè) 分析表明參數(shù) 會(huì)隨荷載增加而逐漸變小，并趨向1參數(shù) 會(huì)逐漸增加，但趨于穩(wěn)定經(jīng)截面非線性分析（分層法）及回歸分析，給出及以下回歸關(guān)系式crcrlrmcrehh1122有crcrlrmcrcrmcrcrmcrmcrehllhhhhx1122)(為統(tǒng)計(jì)系數(shù)ii,第79頁(yè)/共84頁(yè)3 ） 剛度及

47、承載力預(yù)測(cè)（圖）由/MIEec而 xcyxyhyybM00d)()(第80頁(yè)/共84頁(yè)即xcecyxyhyybIE00d)()(由上式可預(yù)測(cè)梁的剛度 由于換算截面慣矩 是截面外形尺寸、配筋率 等的函數(shù)，當(dāng)截面外型尺寸可量測(cè)時(shí)， eI其配筋率可由),(0hnafEIEIieece解出 解出 后，可根據(jù)有關(guān)公式計(jì)算梁的承載能力。此方法為應(yīng)用裂縫參數(shù)評(píng)估構(gòu)件現(xiàn)狀提供了一個(gè)思路第81頁(yè)/共84頁(yè)小結(jié) （1） 混凝土裂縫計(jì)算理論雖然基本趨于一致，但所建議公式相差較大，一時(shí)統(tǒng)一尚難。 （2）采用有無(wú)滑移統(tǒng)一理論計(jì)算也許大有可為，但還有很多工作要做。 （3）從混凝土剛度理論可以看出，混凝土這種特殊材料的剛度

48、與荷載有關(guān)系，隨著荷載增加，剛度會(huì)逐漸變小，并趨于穩(wěn)定。這與裂縫的開展是分不開的。 （4）裂縫這一外觀表現(xiàn)形式為評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)提供了信息，盡管其內(nèi)在機(jī)理還不十分清楚，大量的研究工作已經(jīng)展開。 （5）非荷載（變形）裂縫是影響混凝土耐久性的一個(gè)重要因素，不可忽視第82頁(yè)/共84頁(yè)本章參考文獻(xiàn)1王鐵夢(mèng)工程結(jié)構(gòu)裂縫控制北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，20002丁大均：現(xiàn)代混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，20003張士繹現(xiàn)代混凝土基礎(chǔ)理論上海：同濟(jì)大學(xué)出版社，19944中華人民共和國(guó)交通部標(biāo)準(zhǔn)（JTJ023-85）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范北京：人民交通出版社，19855中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（

49、TB10002.3-99）鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范北京：中國(guó)鐵道出版社，20006中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2001）報(bào)批稿混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)管理組，20017江見鯨混凝土結(jié)構(gòu)工程學(xué)北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，19988張士鐸新規(guī)范裂縫公式的探討重慶交通學(xué)院學(xué)報(bào)，NO.3,19859中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ69-84）北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，198210部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)編寫組部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)建議北京：中國(guó)鐵道出版社，198611張士鐸部分預(yù)應(yīng)力混凝土北京：人民交通出版社，199012A.

50、Carpenter. Stability of fracturing process in Reinforced concrete beams. Journal of Structural Divion, ASCE,110,1984:54455813A. Caxpinteri. Applications of Fracture Mechanics to Reinforced Concret. Elsevier Applied Science, London & Now York,199214崔軍賀拴海、宋一凡、趙小星基于裂縫特征的鋼筋混凝土板式結(jié)構(gòu)評(píng)估研究中國(guó)公路學(xué)報(bào)，Vol.14, No.2, 200115宋一凡、崔軍、趙小星、賀拴海鋼筋混凝土T型梁橋裂縫特征參數(shù)與結(jié)構(gòu)評(píng)估試驗(yàn)研究交通運(yùn)輸工程學(xué)報(bào)，Vol.1, No.3, 200116周謙、賀拴海等公路橋梁承載力快速檢測(cè)技術(shù)長(zhǎng)安大學(xué)，2001.12第83頁(yè)/共84頁(yè)感謝您的觀看。第84頁(yè)/共84頁(yè)