1810_雙軸無重力粉體混合機(jī)混合單元的設(shè)計(jì)1,雙軸無,重力,混合,單元,設(shè)計(jì) 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文1雙軸無重力粉體混合機(jī)混合單元的設(shè)計(jì)1 緒論混合可以使兩種或多種不同的物質(zhì)在彼此之中互相分散，從而達(dá)到均勻混合；也可以加速傳熱和傳質(zhì)過程。在工業(yè)生產(chǎn)中，混合操作時(shí)從化學(xué)工業(yè)開始的，圍繞食品、纖維、造紙、石油、水處理等，作為工藝過程的一部分而被廣泛應(yīng)用?；旌喜僮鞣譃闄C(jī)械混合與氣流混合。氣流混合是利用氣體鼓泡通過液體層，對(duì)液體產(chǎn)生混合作用，或使氣泡群一密集狀態(tài)上升借所謂上升作用促進(jìn)液體產(chǎn)生對(duì)流循環(huán)。與機(jī)械混合相比，僅氣泡的作用對(duì)液體進(jìn)行的混合時(shí)比較弱的，對(duì)于幾千毫帕·秒以上的高粘度液體是難于使用的。但氣流混合無運(yùn)動(dòng)部件，所以在處理腐蝕性液體，高溫高壓條件下的反應(yīng)液體的混合時(shí)比較便利的。在工業(yè)生產(chǎn)中，大多數(shù)的混合操作均系機(jī)械混合，以中、低壓立式鋼制容器的混合設(shè)備為主?；旌显O(shè)備主要由混合裝置、軸封和混合罐三大部分組成。1.1 混合設(shè)備在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用混合設(shè)備在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用范圍很廣，尤其是化學(xué)工業(yè)中，很多的化工生產(chǎn)都或多或少地應(yīng)用著混合操作。混合設(shè)備在許多場(chǎng)合時(shí)作為反應(yīng)器來應(yīng)用的。例如在三大合成材料的生產(chǎn)中，混合設(shè)備作為反應(yīng)器約占反應(yīng)器總數(shù)的 99%。 ?；旌显O(shè)備的應(yīng)用范圍之所以這樣廣泛，還因混合設(shè)備操作條件（如濃度、溫度、停留時(shí)間等）的可控范圍較廣，又能適應(yīng)多樣化的生產(chǎn)。混合設(shè)備的作用如下：①使物料混合均勻；②使氣體在液相中很好的分散；③使固體粒子（如催化劑）在液相中均勻的懸??；④使不相溶的另一液相均勻懸浮或充分乳化；⑤強(qiáng)化相間的傳質(zhì)（如吸收等） ；⑥強(qiáng)化傳熱?；旌显O(shè)備在石油化工生產(chǎn)中被用于物料混合、溶解、傳熱、植被懸浮液、聚合反應(yīng)、制備催化劑等。例如石油工業(yè)中，異種原油的混合調(diào)整和精制，汽油中添加四乙基鉛等添加物而進(jìn)行混合使原料液或產(chǎn)品均勻化?；どa(chǎn)中，制造苯乙烯、乙烯、高壓聚乙烯、聚丙烯、合成橡膠、苯胺燃料和油漆顏料等工藝過程，都裝備著各種型式的混合設(shè)備。1.2 混合物料的種類及特性混合物料的種類主要是指流體。在流體力學(xué)中，把流體分為牛頓型和非牛頓型。非牛頓型流體又分為賓漢塑性流體、假塑性流體和脹塑性流體。在混合設(shè)備中由于混合器的作用，而使流體運(yùn)動(dòng)。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文22 混合罐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)本課題的主要設(shè)計(jì)參數(shù)是：1、生產(chǎn)率：5 噸/時(shí)；2、裝機(jī)容量：11 千瓦；3、分批混合：500kg/批；4、產(chǎn)品質(zhì)量：混合均勻度變異系數(shù) cv≤5%；5、能耗：耗電≤5kWh/t；2.1 罐體的尺寸確定及結(jié)構(gòu)選型2.1.1 筒體及封頭型式選擇圓柱形筒體，采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭2.1.2 確定內(nèi)筒體和封頭的直徑發(fā)酵罐類設(shè)備長徑比取值范圍是 1.7~2.5，綜合考慮罐體長徑比對(duì)混合功率、傳熱以及物料特性的影響選取 根據(jù)工藝要求，裝料系數(shù) ，罐體全/2.5iHD?0.7??容積 ，罐體公稱容積（操作時(shí)盛裝物料的容積） 。39Vm? 396gVm??初算筒體直徑 iiDH42??3??igiVD即 mi 6.1705.2143???圓整到公稱直徑系列，去 。封頭取與內(nèi)筒體相同內(nèi)經(jīng)，封頭直邊高度DN0?，mh022.1.3 確定內(nèi)筒體高度 H當(dāng) 時(shí)，查《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》表 16-6 得封頭的容積mhDN40,172?30.4v?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文3，取224(90.73).641iVvHmD?????3.7H?核算 與/i?，該值處于 之間，故合理。3.712.8i?1.7~25226.30.69' 444ggiVDHv?????該值接近 ，故也是合理的。0.72.1.4 選取夾套直徑表 1 夾套直徑與內(nèi)通體直徑的關(guān)系內(nèi)筒徑 ,iDm50~670~1820~3夾套 j i?iD?iD?由表 1，取 。1718ji m??夾套封頭也采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形，并與夾套筒體取相同直徑2.1.5 校核傳熱面積工藝要求傳熱面積為 ，查《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ) 》表 16-6 得內(nèi)筒體封頭表面積21m高筒體表面積為23.4,.7iA?21.379.5iD????總傳熱面積為 3.49.752.01A???故滿足工藝要求。2.2 內(nèi)筒體及夾套的壁厚計(jì)算2.2.1 選擇材料，確定設(shè)計(jì)壓力按照《鋼制壓力容器》 （ ）規(guī)定，決定選用 高合金鋼板，15098GB?0189CrNi該板材在 一下的許用應(yīng)力由 《過程設(shè)備設(shè)計(jì) 》附表 查取， ，150C? D[]03tMPa??常溫屈服極限 。37sMPa??南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文4計(jì)算夾套內(nèi)壓介質(zhì)密度 310/kgm??液柱靜壓力 .703HMPa??最高壓力 max.5PM設(shè)計(jì)壓力 a1.?所以 0.37%0.275gHPa???故計(jì)算壓力 3.8cPgMP??內(nèi)筒體和底封頭既受內(nèi)壓作用又受外壓作用，按內(nèi)壓則取 ，按外壓則0.587cMPa?取 0.5cMa?2.2.2 夾套筒體和夾套封頭厚度計(jì)算夾套材料選擇 熱軋鋼板，其23QB?235,[]13tsMPaa???夾套筒體計(jì)算壁厚 j?2[]cjjtPD?????夾套采用雙面焊，局部探傷檢查，查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》表 4-3 得 0.85??則 0.5185.1723.j m?????查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》表 4-2 取鋼板厚度負(fù)偏差 ，對(duì)于不銹鋼，當(dāng)介質(zhì)的10.8Cm?腐蝕性極微時(shí)，可取腐蝕裕量 ，對(duì)于碳鋼取腐蝕裕量 ，故內(nèi)筒體厚202?度附加量 ，夾套厚度附加量 。12.8aCm??1.b?根據(jù)鋼板規(guī)格，取夾套筒體名義厚度 。14njm??夾套封頭計(jì)算壁厚 為kj?0.585.162[]0.5213.0cjkjtPD???????取厚度附加量 ，確定取夾套封頭壁厚與夾套筒體壁厚相同。8Cm南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文52.2.3 內(nèi)筒體壁厚計(jì)算①按承受 內(nèi)壓計(jì)算0.587MPa焊縫系數(shù)同夾套，則內(nèi)筒體計(jì)算壁厚為： .1705.22[]238.cjtDm????????②按承受 外壓計(jì)算0.5Pa設(shè)內(nèi)筒體名義厚度 ，則 ，內(nèi)筒體外徑1n??10.82enaCm???。27.27.4oinD???內(nèi)筒體計(jì)算長度 。80(25)94.73jLHh??則 ， ，由《過程設(shè)備設(shè)計(jì) 》圖 4-6 查得 ，圖/1.oL/15.9oe?? 0.4A?4-9 查得 ，此時(shí)許用外壓 為：50BMPa[]P.2[]30.5174eoPMaD????不滿足強(qiáng)度要求，再假設(shè) ，則 ，16nm??160.852naeCm????，205.2730.4oin????內(nèi)筒體計(jì)算長度 8(25)947jLHh??則 ，/1.7oLD/1.oe??查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》圖 4-6 得 ,圖 4-9 得 ，此時(shí)許用外壓為：0.6A60BMPa?605.2[]651734eoBPMPa????故取內(nèi)筒體壁厚 可以滿足強(qiáng)度要求。nm?考慮到加工制造方便，取封頭與夾套筒體等厚，即取封頭名義厚度 。16nkm??按內(nèi)壓計(jì)算肯定是滿足強(qiáng)度要求的，下面僅按封頭受外壓情況進(jìn)行校核。封頭有效厚度 。由《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》表 4-5 查得標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的形狀160.852e???系數(shù) ，則橢圓形封頭的當(dāng)量球殼內(nèi)徑 ，計(jì)算9K10.971530iiRKD???南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文6系數(shù) A 15.20.125.043eiR????查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》圖 4-9 得 1BMPa.2[]09.5153eiBP??故封頭壁厚取 可以滿足穩(wěn)定性要求。6m2.2.4 水壓試驗(yàn)校核①試驗(yàn)壓力內(nèi)同試驗(yàn)壓力取 0.1587.06TcPMPa???夾套實(shí)驗(yàn)壓力?、趦?nèi)壓試驗(yàn)校核內(nèi)筒筒體應(yīng)力 ()0.687(15.2)4.622.TieiiPDPa????????夾套筒體應(yīng)力 ().(.)1.81.05Tjejj M??而 0.9.1372.si MPa???5sj故內(nèi)筒體和夾套均滿足水壓試驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力要求。③外壓實(shí)驗(yàn)校核由前面的計(jì)算可知，當(dāng)內(nèi)筒體厚度取 時(shí)，它的許用外壓為 ，小16m[]0.562PMa?于夾套 的水壓試驗(yàn)壓力，故在做夾套的壓力實(shí)驗(yàn)校核時(shí)，必須在內(nèi)筒體內(nèi)保0.6MPa持一定壓力，以使整個(gè)試驗(yàn)過程中的任意時(shí)間內(nèi)，夾套和內(nèi)同的壓力差不超過允許壓差。2.3 入孔選型及開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)①入孔選型選擇回轉(zhuǎn)蓋帶頸法蘭入孔，標(biāo)記為：入孔 PN2.5,DN450,HG/T 21518-2005,尺寸如下表所示: 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文7密封面形式公稱壓力PN（MP）公稱直徑 DN wds?D1H2b突面（RF）4.04508145.6807357螺柱 螺母 螺柱1b2ABLod數(shù)量 直徑 長度?總質(zhì)量（ ）kg463751250420432165M24開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)最大的開孔為入孔，筒節(jié) ，厚度附加量 ，補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算如下：16ntm??0.6Cm?開孔直徑 4502.45.d???圓形封頭因開孔削弱所需補(bǔ)強(qiáng)面積為： ()1ntrACf??入孔材料亦為不銹鋼 0Cr18Ni9，所以 1.0rf?所以 2.587040563213. m????有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)尺寸： 4.284.97nthd??5.9.Bdm?在有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍內(nèi)，殼體承受內(nèi)壓所需設(shè)計(jì)厚度之外的多余金屬面積為： 1()2()(1)enterACf?????故 2)45..257436.d m???可見僅 就大于 ,故不需另行補(bǔ)強(qiáng)。1A最大開孔為入孔，而入孔不需另行補(bǔ)強(qiáng)，則其他接管均不需另行補(bǔ)強(qiáng)。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文82.4 混合器的選型槳徑與罐內(nèi)徑之比叫槳徑罐徑比 ,渦輪式葉輪的 一般為 0.25~0.5，渦/dD/dD輪式為快速型，快速型混合器一般在 時(shí)設(shè)置多層混合器，且相鄰混合器間1.3H?距不小于葉輪直徑 d。適應(yīng)的最高黏度為 左右。50Pas?混合器在圓形罐中心直立安裝時(shí)，渦輪式下層葉輪離罐底面的高度 C 一般為槳徑的1~1.5 倍。如果為了防止底部有沉降，也可將葉輪放置低些，如離底高度 ./10?最上層葉輪高度離液面至少要有 1.5d 的深度。符號(hào)說明——鍵槽的寬度b——混合器槳葉的寬度B——輪轂內(nèi)經(jīng)d——混合器槳葉連接螺栓孔徑0——混合器緊定螺釘孔徑1——輪轂外徑2d——混合器直徑JD——混合器圓盤的直徑1——混合器參考質(zhì)量G——輪轂高度1h——圓盤到輪轂底部的高度2——混合器葉片的長度L——弧葉圓盤渦輪混合器葉片的弧半徑R——混合器許用扭矩M()Nm?——輪轂內(nèi)經(jīng)與鍵槽深度之和t——混合器槳葉的厚度?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文9——混合器圓盤的厚度1?工藝給定混合器為六彎葉圓盤渦輪混合器，其后掠角為 ，圓盤渦輪混合45o??器的通用尺寸為槳徑 :槳長 :槳寬 ，圓盤直徑一般取槳徑的 ，彎葉jdl20:54b?23的圓弧半徑可取槳徑的 。38查 HG-T 3796.1~12-2005,選取混合器參數(shù)如下表JDd21D1do?150810370M56由前面的計(jì)算可知液層深度 ，而 ，故 ，則2.45Hm?1.320im?1.3iHD?設(shè)置兩層混合器。為防止底部有沉淀，將底層葉輪放置低些，離底層高度為 ，425m上層葉輪高度離液面 的深度，即 。則兩個(gè)混合器間距為 ，該值2JD00大于也輪直徑，故符合要求。2.5 混合附件①擋板擋板一般是指長條形的豎向固定在罐底上板，主要是在湍流狀態(tài)時(shí)，為了消除罐中央的“圓柱狀回轉(zhuǎn)區(qū)”而增設(shè)的。罐內(nèi)徑為 ，選擇 塊豎式擋板，且沿罐170m4壁周圍均勻分布地直立安裝。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文103 傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)3.1 減速器和電動(dòng)機(jī)的選型條件(1) 機(jī)械效率，傳動(dòng)化，功率，進(jìn)出軸的許用扭距和相對(duì)位置。(2) 出軸旋轉(zhuǎn)方向是單項(xiàng)或雙向。(3) 混合軸軸向力的大小和方向。(4) 工作平穩(wěn)性，如震動(dòng)和荷載變化情況。(5) 外形尺寸應(yīng)滿足安裝及檢修要求。(6) 使用單位的維修能力。(7) 經(jīng)濟(jì)性。3.2 電動(dòng)機(jī)與減速器的選擇混合設(shè)備的電動(dòng)機(jī)通常選用普通異步電動(dòng)機(jī)。澄清池混合機(jī)采用 YCT 系列滑差式電磁調(diào)速異步電動(dòng)機(jī)，消化池混合機(jī)一般采用防爆異步電動(dòng)機(jī)。混合設(shè)備的減速器應(yīng)優(yōu)先選用標(biāo)準(zhǔn)減速器及專業(yè)生產(chǎn)廠產(chǎn)品，參考文獻(xiàn)[2]“標(biāo)準(zhǔn)減速器及產(chǎn)品”選用，其中一般選用機(jī)械效率較高的擺線針輪減速器或齒輪減速器：有防爆要求時(shí)一般不采用皮帶傳動(dòng)：要求正反向傳動(dòng)時(shí)一般不選用蝸輪傳動(dòng)。電動(dòng)機(jī)及減速機(jī)選用，見表 3-1南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文11表 3-1 電動(dòng)機(jī)與減速器的選型名稱 符號(hào) 單位 第一檔 第二檔 第三檔混合器的轉(zhuǎn)速 n r/min 7.5 5.9 3.64混合功率 N KW 0.34 0.16 0.04電動(dòng)機(jī)算功率N = 式A9.02121??kg?中k —工況系數(shù) 24h 連續(xù)運(yùn)行為g1.2=擺線針輪減速機(jī)傳動(dòng)效率1?=滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率2KW 0.46 0.22 0.05選用電動(dòng)機(jī)的功率KW 0.8 0.4 0.4電動(dòng)機(jī)同步轉(zhuǎn)速r/min 1500 1500 1500減速比 200 254 412選用減速器減速比187 289 385選用減速器輸出軸轉(zhuǎn)速r/min 8 5.2 3.9南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文123.3 聯(lián)軸器的選型根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)及混合機(jī)的類型選用凸緣聯(lián)軸器，由電機(jī)的尺寸選擇聯(lián)軸器軸徑 d=65mm， L 1=104mm，L 2 =42mm，許用扭轉(zhuǎn)為 850N.m，質(zhì)量為 17.97Kg，標(biāo)記為：聯(lián)軸器 D65-ZG， 3.4 混合軸的設(shè)計(jì)及其結(jié)果驗(yàn)證由上面所選聯(lián)軸器的類型初步確定混合軸小徑為：d 1=65mm下面來做軸徑的理論計(jì)算：由《過程裝備設(shè)計(jì)》查的公式：（3.1）421nNCd?式中 C2—按扭轉(zhuǎn)剛度計(jì)算系數(shù)，當(dāng)扭轉(zhuǎn)角為 1 /m 時(shí)，C 2=91.50N—混合器的功率，單位 KWn—混合器的轉(zhuǎn)速，單位 r/min得：第一檔： md5.4183.05914??第二檔： d3.2.560914第三檔： md1.9.30914??經(jīng)上面計(jì)算所的結(jié)果可以看出 3 個(gè)軸徑的理論數(shù)值都小于 65mm，故軸的小徑選：d1=65mm3.5 軸與槳葉、聯(lián)軸器的連接3.5.1 連接形式槳式混合器與軸的連接，當(dāng)采用槳葉一端煨成半個(gè)軸套，用螺栓將對(duì)開的軸套南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文13夾緊在混合軸上的結(jié)構(gòu)時(shí) D≤600mm 時(shí)用一對(duì)螺栓鎖緊：D＞600mm 時(shí)用兩對(duì)螺栓鎖緊。這種連接結(jié)構(gòu)為傳遞扭距可靠起見，宜用一穿軸螺栓使混合器與軸固定。本設(shè)計(jì)由于軸選取 D≤600mm，故選用一對(duì)螺栓縮緊裝置。3.5.2 聯(lián)軸器與軸的連接當(dāng)采用鍵和止動(dòng)螺釘將混合器軸套固定在混合軸上的結(jié)構(gòu)時(shí)，鍵應(yīng)按 GB1095-79《平鍵和鍵槽的剖面尺寸》選取?；旌掀鬏S套外勁 D 宜為軸徑 D 的 1.6-2 倍。軸套長度應(yīng)略大于軸套處槳葉寬度在軸線上的投影長度，但不小于 D1。由上面設(shè)計(jì)知：d 1=65mm，再由文獻(xiàn)[4]查得，選取鍵為圓鍵，長度為 85mm，寬度為 18mm，厚度為 14mm。3.6 軸承的設(shè)計(jì)與校核3.6.1 混合軸受力模型選擇與軸長的計(jì)算軸長： (475120)645370496Lm????23m33.6.2 按扭轉(zhuǎn)變形計(jì)算計(jì)算混合軸的軸徑44ax1)(][OnNGMd???軸的許用扭轉(zhuǎn)角，對(duì)單跨軸有 ；mo/7.0][??南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文14混合軸傳遞的最大扭矩 maxnMNnPM1max953??m?上式中 , ，帶傳動(dòng) 取 ，kNP5.18?i/20rn.0MPaG41028.7??所以 n ??5.763.189.3maxmd.402.74.154??根據(jù)前面附件的選型。取 d8根據(jù)軸徑 計(jì)算軸的扭轉(zhuǎn)角 ?54max10)(5836???onNGdM?o/所以 ][/15.082.7.34???mo3.6.3 根據(jù)臨界轉(zhuǎn)速核算混合軸軸徑剛性軸（不包括帶錨式和框式混合器的剛性軸）的有效質(zhì)量等于軸自身的質(zhì)量加上軸附帶的液體質(zhì)量。對(duì)單跨軸92210])1([4???????osLeNdmkg所以 kg9.10]185.7[46803????圓盤（混合器及附件）有效質(zhì)量的計(jì)算剛性混合軸（不包括帶錨式和框式混合器的剛性軸）的圓盤有效質(zhì)量等于圓盤自身重量叫上混合器附帶的液體質(zhì)量9210cos4????????iikiiiehDmJ kg上式中：——第 個(gè)混合器的附加質(zhì)量系數(shù)，查 表 3.3.4—1kii 942056/?THG——第 個(gè)混合器直徑，Ji mJi50?——第 個(gè)混合器葉片寬度，ihB1葉片傾角 ，圓盤質(zhì)量oi45??kgi9.4所以 kgmie o02.1905cs03.9132 ??????南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文15作用集中質(zhì)量的單跨軸一階臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算（1）兩端簡支的等直徑單跨軸，軸的有效質(zhì)量 在中點(diǎn) 處的相當(dāng)質(zhì)量為：LemSkgmWLe09.7.1357???第 個(gè)圓盤有效質(zhì)量 在中點(diǎn) 處的相當(dāng)質(zhì)量為：iieSiiiiK22)(16?k所以 20.97(1.)9.0.6kg????2517W在 點(diǎn)處的相當(dāng)質(zhì)量為：S21sii???所以 97.0(.61.70)8.5s??臨界轉(zhuǎn)速為：423()458.okLsENndW??/minr南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文16所以32190458.9408.5/min8.56kn r????（2）一端固定另一端簡支的等直徑單跨軸，軸的有效質(zhì)量 在中點(diǎn) 處的相當(dāng)質(zhì)LeS量為： 1519.85.673LeWmkg???第 個(gè)圓盤有效質(zhì)量 在中點(diǎn) 處的相當(dāng)質(zhì)量為：iieS3264()47iiiiKm?k所以 3210.97(1.)(40.97)1.20.43kg?????2559W在 點(diǎn)處總的相當(dāng)質(zhì)量為：S21sii???所以 85.67(0.431.9)0kg??臨界轉(zhuǎn)速為：423()93.okLENndWs???/minr所以 321906.768.75/i4kLr??（3）單跨混合軸傳動(dòng)側(cè)支點(diǎn)的夾持系數(shù) 的選取2K傳動(dòng)側(cè)軸承支點(diǎn)型式一般情況是介于簡支和固支之間，其程度用系數(shù) 表示。采用2K剛性聯(lián)軸節(jié)時(shí)， ,取 。20.4~6K?20.4?+kn?固 簡 k簡（ 1-） n/minr所以 638.75(.)8.536./minr????根據(jù)混合軸的抗震條件：當(dāng)混合介質(zhì)為液體—液體，混合器為葉片式混合器及混合軸為剛性軸時(shí)， 且0.kn?(.4~0.)k?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文1720.456.kn?所以滿足該條件。3.6.4 按強(qiáng)度計(jì)算混合軸的軸徑受強(qiáng)度控制的軸徑 按下式求得：2d32417.[]()teoMdN???m式中： ——軸上扭矩和彎矩同時(shí)作用時(shí)的當(dāng)量扭矩te2tn??N?——軸材料的許用剪應(yīng)力[]?6037.51bMPa?軸上扭矩 按下式求得：nM295N??m?——包括傳動(dòng)側(cè)軸承在內(nèi)的傳動(dòng)裝置效率，按 附錄 D 選取，2 /205694HGT?則 20.958.09.745????所以 37418nMNm?軸上彎矩總和 應(yīng)按下式求得：RA??Nm?（1） 徑向力引起的軸上彎矩 的計(jì)算RM對(duì)于單跨軸，徑向力引起的軸上彎矩 可以近似的按下式計(jì)算：()()1010hiieeRFLLM????Nm?第 個(gè)混合器的流體徑向力 應(yīng)按下式求得 ：i hiF南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文183108nqihi JiMFKD??N式中： ——流體徑向力系數(shù)，按照附錄 C. 2 有1110.1.0.nbeiK????????——第 個(gè)混合器功率產(chǎn)生的扭矩qiMi953niiPNm?——第 個(gè)混合器的設(shè)計(jì)功率，按附錄 C. 3 有qi5sJiqiD???kW兩個(gè)混合器為同種類型， ，則18.5sNPkW??129.5qPkW?所以 12401.6nqMm??所以312.. 8.95hF??（2） 混合軸與各層圓盤的組合質(zhì)量按下式求得。對(duì)于單跨軸：1mWLii???kg——單跨軸 段軸的質(zhì)量29()104LosdN?????所以 3980467.8517.3mkg????故 17.3.92Wkg??（3）混合軸與各層圓盤組合質(zhì)量偏心引起的離心力 按下式求得。eF對(duì)于單跨軸：南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文192 521[]]09()eWkFmne??????????N上式中，對(duì)剛性軸 的初值取2()kn.5——許用偏心距（組合件重心處） ，[]e []9./eGn?m——平衡精度等級(jí)， 。一般取G/ms6.3s所以 []9.563/20.7e???則 2 517.1.[]09.3.eF N????（4）混合軸與各層圓盤組合重心離軸承的距離 按下式計(jì)算。eL對(duì)于單跨軸： 12miLieWL????所以4964.9371.7.3281.520e m????而 ()()101hiieeRFLLM??N?38.9546378.9546371)59.0(46281.5)03.29Nm?????????（5）由軸向推力引起作用于軸上的彎矩 的計(jì)算。AM的粗略計(jì)算：A當(dāng) 或軸上任一混合器 時(shí)，取 2pMPa?0i??0.2APa?Nm?故 0.13.520.74ANm???所以 RA?所以 22298.1.461.3ten Nm????南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文20所以 3261.27.4.5dm???前面計(jì)算中取軸徑為 ，故強(qiáng)度符合要求。803.6.5 按軸封處（或軸上任意點(diǎn)處處）允許徑向位移驗(yàn)算軸徑因軸承徑向游隙 、 所引起軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離 處的位移。S? x對(duì)于單跨軸：1()2xSxL???????m軸承徑向游隙按照附錄 C．1 選取，因此傳動(dòng)側(cè)軸承游隙 （傳動(dòng)側(cè)軸承為滾動(dòng)軸承）0.3??單跨軸末端軸承游隙 （該側(cè)軸承為滑動(dòng)軸承）7S當(dāng) 時(shí)，求得的 即為軸封處的總位移，oxl?x?1247503Hm??所以 ..735( )0.14964x m????由流體徑向作用力 所引起軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離 處的位移。hiFx對(duì)于單跨軸：兩端簡支的單跨軸且 , 135oxlL??2x南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文2122()[()]6hiiiixLFxxEIL??????而4448096LdI m???所以 2233.5(71)35471352[2()()]2096496x??????8944696?= 0...18??一端固支另一端簡支的單跨軸： 3 332 32[()()3(1)2]|(1)62 6ihi hixLLi i i LiF FxLx xxEI EI? ?? ?????????代入已知數(shù)據(jù)可得 21.08.431.0.460.5x m???由混合軸與各層圓盤（混合器及附件）組合質(zhì)量偏心引起的離心力在軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離 處產(chǎn)生的位移 按下式計(jì)算 x3x?32[]()1XxkeKn???m對(duì)兩端簡支單跨軸： 32(1)(1)13|()ee exLeXe eLxK?? ???? ????? ?? ?代入已知數(shù)據(jù)可得 1.746XK?所以 320.709554()x m????對(duì)一端固支一端簡支單跨軸：南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文222333312(1)()()|(1)9exLeee eXxLxK ?????????代入已知數(shù)據(jù)可得： 6.240XK?所以 320.735154()Xm????一般單跨軸傳動(dòng)側(cè)支點(diǎn)的夾持系數(shù) 介于簡支和固支之間，此時(shí) 值應(yīng)取式和式之2 2?中間值，查附錄 C．4 取 20.6K?查附錄 C．5 得222(1)?????固 簡 簡 m所以 0.3.60318.60248m???322()K固 簡 簡所以 .51.95.5????總位移及其校核對(duì)于剛性軸：123XX????m所以 0.4.08.1540.29m??驗(yàn)算應(yīng)滿足下列條件：[]X??軸封處允許徑向位移 按下式計(jì)算：()[]oxl??()3[]0.1oxlKd??m——徑向位移系數(shù)，按附錄 C．6．1 選取3 30.K?所以 ()[].80.2xlo???則滿足 X?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文233.6.6 軸徑的最后確定由以上分析可得，混合軸軸徑 滿足臨界轉(zhuǎn)速和強(qiáng)度要求，故確定軸徑為d。80m混合軸軸封的選擇機(jī)械密封是一種功耗小、泄漏率低、密封性能可靠、使用壽命長的旋轉(zhuǎn)軸密封。與填料密封相比，機(jī)械密封的泄漏率大約為填料密封的 ，功率消耗約為填料密封1%的 。故采用機(jī)械密封。30%南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文244 支撐裝置設(shè)計(jì)4.1 混合機(jī)的支承部分4.1.1 機(jī)座立式混合機(jī)設(shè)有機(jī)座，在機(jī)座上要考慮留有容納聯(lián)軸器，軸封裝置和上軸承等不見的空間，以及安裝操作所需的位置。 機(jī)座形式分為不帶支承的 J-A 型和帶中間支承的 J-B 型以及 JXLD 型擺線針輪減速器支架，由文獻(xiàn)[3]中的 2.8 用立式減速器的減速器機(jī)座的系列選用，當(dāng)不能滿足設(shè)計(jì)要求時(shí)參考該系列尺寸自行設(shè)計(jì)。由于混合軸軸向力不大，聯(lián)軸器為夾殼式故選用 J—A 型機(jī)座，由于減速器軸徑為 65mm，故選用 J—A—65該機(jī)座結(jié)構(gòu)如圖 4-1 所示如圖 4-1 上軸承支承裝置4.1.2 軸承裝置上軸承：設(shè)在混合機(jī)機(jī)座內(nèi)。當(dāng)混合機(jī)軸向力較小時(shí)，可不設(shè)上軸承，(如 J-A型機(jī)座)，但應(yīng)驗(yàn)算減速機(jī)軸承承受混合軸向力的能力。當(dāng)混合機(jī)軸向力較大時(shí)，須設(shè)上軸承：若減速機(jī)軸與混合軸采用剛性連接，可在機(jī)座中設(shè)一個(gè)上軸承，以承擔(dān)混合機(jī)軸向立和部分勁向力，如圖(5-2)所示：若減速機(jī)軸用非剛性連接，可在機(jī)座中設(shè)兩個(gè)軸承。當(dāng)混合的軸向力很大時(shí)，減速機(jī)軸與混合軸應(yīng)用采用非剛性連接，南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文25應(yīng)在機(jī)座中設(shè)兩個(gè)上軸承或在機(jī)座中設(shè)一個(gè)上軸承并在容器內(nèi)或填料箱中再設(shè)支承裝置。軸承蓋處的密封，一般上端用毛圈，下端采用橡膠油封。4.2 下支撐座的設(shè)計(jì)4.2.1 軸承的選型底軸承：設(shè)在容器底部，起輔助支承作用，只承受勁向荷載。軸襯和軸套一般是整體式，安裝時(shí)先將軸承座對(duì)中，然后將支架焊于罐體上或?qū)⑤S承固定于池中預(yù)埋件上。底軸承分以下兩種：1. 罐裝底軸承：罐用底軸承用于容藥混合中，需加壓力清水潤滑，不能空罐運(yùn)轉(zhuǎn)，其結(jié)構(gòu)為滑動(dòng)軸承形式。(1) 適用于大直徑容器的三足式底軸承，如圖 4-2 所示，圖 4-2 三足底軸承(2) 可折式底軸承可分為焊接式與鑄造式兩類。此種結(jié)構(gòu)形式可不拆混合軸即能將底軸拆下?？刹鹗降纵S承尺寸和零件材料。2. 下底軸承：用于混合池或反應(yīng)池中。其結(jié)構(gòu)形式分為滾動(dòng)軸承座和滑動(dòng)軸承兩種：(1) 滾動(dòng)軸承座：在滾動(dòng)軸承內(nèi)和滾動(dòng)軸承座空間須填潤滑脂。滾動(dòng)軸承必須嚴(yán)格密封，以防止泥沙和易沉物質(zhì)的磨損。(2) 滑動(dòng)軸承座：這種軸承必須注壓力清水進(jìn)行沖刷和潤滑，在混合機(jī)起動(dòng)前應(yīng)先接通清水，水量不超過 1L/min。滑動(dòng)軸承材料：滑動(dòng)軸承中軸襯和護(hù)套的材料應(yīng)選擇兩中不會(huì)膠合的材料。橡南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文26膠軸承內(nèi)環(huán)工作面與軸的間隙可取 0.05-0.2mm。在內(nèi)環(huán)工作面應(yīng)軸向均布 6-8 條梯形截面槽，尖角圓滑過渡。4.2.2 支撐套的設(shè)計(jì)根據(jù)上面所選軸承知，支撐套的材料應(yīng)選 45#鋼，且軸承套的內(nèi)徑為軸承的外徑。查國標(biāo)一般選 20mm 的板厚作為支撐套的原材料，該圖形設(shè)計(jì)由上面選擇的軸承座的類型根據(jù)文獻(xiàn)[3]選 GPF-80 型，如圖 5-3 所示：圖 4-3 下滑動(dòng)軸承機(jī)座南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文275 軸的密封5.1 密封裝置的類型用于機(jī)械混合反應(yīng)器的軸封主要有兩種：填料密封和機(jī)械密封。軸封的目的是避免介質(zhì)通過轉(zhuǎn)軸從混合容器內(nèi)泄漏或外部雜質(zhì)滲入混合容器內(nèi)。5.2 軸的密封選擇填料密封結(jié)構(gòu)簡單、制造容易，適用于非腐蝕性和弱腐蝕性介質(zhì)、密封要求不高、并允許定期維護(hù)的混合設(shè)備。1．填料密封的結(jié)構(gòu)及工作原理填料密封的結(jié)構(gòu)由：底環(huán)、本體、油環(huán)、填料、螺柱、壓蓋及油杯等組成。在壓蓋的壓力作用下，裝在混合軸與填料箱本體之間的填料，對(duì)混合軸表面產(chǎn)生徑向壓緊力。由于填料中含有潤滑劑，因此，在對(duì)混合軸產(chǎn)生徑向壓緊力的同時(shí)，使混合軸得到潤滑，而且阻止設(shè)備內(nèi)流體的逸出或外部流體的滲入，達(dá)到密封目的。2．填料密封的選用根據(jù)填料的性能選用：當(dāng)密封要求不高時(shí)，選用一般石棉或油浸石棉填料，當(dāng)密封要求高時(shí)，選用膨體聚四氟乙烯、柔性石墨等填料。各種填料材料的性能不同，按表選用。填料名稱 介質(zhì)極限溫度 oC 介質(zhì)極限壓力 Mpa 線速度 m/s 適用條件油浸石棉填料 450 6 -蒸汽、空氣、工業(yè)用水、重質(zhì)石油產(chǎn)品、弱酸性等聚四氟乙烯纖維編結(jié)填料 250 30 2強(qiáng)酸、強(qiáng)堿、有機(jī)溶劑聚四氟乙烯石棉盤根 260 25 1酸堿、強(qiáng)腐蝕性溶液、化學(xué)試劑等石棉線或石棉線與尼龍線浸漬聚四氟乙烯填料300 30 2 弱酸、強(qiáng)堿、各種有機(jī)溶劑等柔性石墨填料 250-300 20 2 醋酸、硼酸、檸檬 酸鹽酸等酸類膨體聚四氟乙烯石墨盤根 250 4 2強(qiáng)酸、強(qiáng)堿、有機(jī)溶液南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文28因?yàn)樵谒幚碇袑?duì)密封要求不高，只要能夠阻止設(shè)備內(nèi)流體的逸出或外部流體的滲入，達(dá)到密封目的即可。根據(jù)以上的填料密封的介紹，本課題的密封裝置選用：油浸石棉填料填料密封。5.3 封口錐結(jié)構(gòu)選型與計(jì)算符號(hào)說明——軸向力系數(shù)；A——封口錐的連接系數(shù)；B——內(nèi)筒體厚度附加量， ；aCm——夾套厚度附加量， ；b——容器內(nèi)徑， ；1D——夾套內(nèi)徑， ；2m——夾套封頭與容器封頭的連接園直徑， ；1d m——容器外壁至夾套壁中面的距離oe210.5[()(2)]DS???——封口錐連接的強(qiáng)度系數(shù)；14~f——與封口錐相接的夾套加強(qiáng)區(qū)的實(shí)際長度，或連接封口錐與夾套R(shí)l的第一道環(huán)焊縫至折邊錐體切線的距離， ； m——工作或試驗(yàn)條件下容器內(nèi)的設(shè)計(jì)壓力， ；1p MPa——工作或試驗(yàn)條件下夾套或通道內(nèi)的設(shè)計(jì)壓力， ；2——夾套或通道的許用內(nèi)壓力， ；[]——容器筒體的實(shí)際壁厚， ；1SPa——夾套筒體、封口錐或通道的實(shí)際壁厚， ；2 MPa——夾套筒體、封口錐或通道的計(jì)算厚度， ；R——容器殼體與夾套殼體的間距系數(shù)；?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文29——容器殼體與夾套殼體強(qiáng)度比系數(shù)；?——封口錐連接長度系數(shù)；?——封口錐相對(duì)有效承載長度系數(shù)；?——封口錐過渡區(qū)轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑系數(shù)；?——設(shè)計(jì)溫度下容器殼體材料的許用應(yīng)力， ；1[]? MPa——設(shè)計(jì)溫度下夾套殼體或通道材料的許用應(yīng)力， ；2——計(jì)算的焊縫系數(shù)；1~R?——夾套筒體的縱焊縫系數(shù)；2P——容器筒體的環(huán)焊縫系數(shù)；1?——夾套筒體的縱焊縫系數(shù)；2?選擇（a）型結(jié)構(gòu)a.軸向力系數(shù) A21Dd??式中： ，1200.4ND??(50)dNm?即 ，取1572d所以280.895A????輔助系數(shù) 、 、 、 、 、 、(????1R?2?)南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文30容器殼體與夾套殼體的間距系數(shù) ?2()oeDSC???上式中： 210.5[()(2)]0.5[(184)(70216)]4oSDm???????所以 41.898(.)???因所選封口錐結(jié)構(gòu)為（a）型，故封口錐過渡區(qū)轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑系數(shù) 。0??封口錐連接長度系數(shù) ，對(duì)于 有?45o??20.4520.89.???????容器殼體于夾套殼體強(qiáng)度比系數(shù) ?11112122[]()() (). 2[]()[]aaaabbSCDSpDPDSCSC????? ?? ???? ?? ?103(6.8)170(6.8)0.5871(0.587.)10.5123(6.)23(6424? ????? ?? ????? ?.2計(jì)算的焊縫系數(shù) 、1R?210.85R???2封口錐相對(duì)有效承載長度系數(shù) ?R12+mins4cos?????????????；所以 0.89.ii5?封口錐的連接系數(shù) B2123min(;)bSCBXD???式中：南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文31121 1cos()4sRXf???????對(duì)于 ，||??????min;f??所以 1.09f則 1cos451.7(0.491.)2.8.28csoX?????2Rf??20.61.30.7.6o????對(duì)于 ，o?2()1()5.31.89oz??2.75.504f???所以 .40.3.4X??123 4()cosRff?????，30f??4f?所以 1.7.2()15.07909cos4X???則 1.8.B???封口錐的許用內(nèi)應(yīng)力 222[]()bpSCBpDA?????所以 213(4.8)09.45[] 0.6390MPa????封口錐壁厚應(yīng)等于或大于與其相連接的夾套筒體壁厚，故取封口錐壁厚為 。14m南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文32總 結(jié)兩個(gè)多月的畢業(yè)設(shè)計(jì)在忙碌中就快要結(jié)束了,在這兩個(gè)多月的時(shí)間里,在畢業(yè)設(shè)計(jì)之余還要兼顧找工作,因此,在這段時(shí)間里我覺得生活非常的充實(shí).不但在畢業(yè)設(shè)計(jì)中鞏固了以前的知識(shí),而且在人生道路上學(xué)到在校園學(xué)不到的社會(huì)交際.畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的一個(gè)考察,它兼顧了四年中所學(xué)的基礎(chǔ)和專業(yè)知識(shí),因此不同于以前的課程設(shè)計(jì),畢業(yè)設(shè)計(jì)是課程設(shè)計(jì)一個(gè)質(zhì)的飛越.認(rèn)識(shí)到這點(diǎn),我對(duì)待畢業(yè)設(shè)計(jì)的態(tài)度也不敢懶散,一直抱以認(rèn)真謹(jǐn)慎的學(xué)習(xí)態(tài)度.在接到畢業(yè)設(shè)計(jì)課題后首先要做的就是搜集各方面的資料，以前的課程設(shè)計(jì)都是老師給出的，不用自己去煩惱。但是畢業(yè)設(shè)計(jì)就不同了，它是一個(gè)綜合設(shè)計(jì)，很多資料，數(shù)據(jù)都需要自己通過各種途徑搜集得到。雖然畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容繁多，過程繁瑣但我的收獲卻更加豐富。提高是有限的但提高也是全面的，正是這一次設(shè)計(jì)讓我積累了無數(shù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，使我的頭腦更好的被知識(shí)武裝了起來，也必然會(huì)讓我在未來的工作學(xué)習(xí)中表現(xiàn)出更高的應(yīng)變能力，更強(qiáng)的溝通力和理解力。順利如期的完成本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是我最大的動(dòng)力，讓我了解專業(yè)知識(shí)的同時(shí)也對(duì)本專業(yè)的發(fā)展前景充滿信心。在本次設(shè)計(jì)中，要用到許多基礎(chǔ)理論，由于有些知識(shí)已經(jīng)遺忘，這使我們要重新溫習(xí)知識(shí)，因此設(shè)計(jì)之前就對(duì)大學(xué)里面所涉及到的有關(guān)該課題的課程認(rèn)真的復(fù)習(xí)了一遍，開始對(duì)本課題的設(shè)計(jì)任務(wù)有了大致的了解，并也有了設(shè)計(jì)的感覺。同時(shí)，由于設(shè)計(jì)的需要，要查閱并收集大量關(guān)于機(jī)械制造方面的文獻(xiàn)，進(jìn)而對(duì)這些文獻(xiàn)進(jìn)行分析和總結(jié)，這些都提高了我們對(duì)于專業(yè)知識(shí)的綜合運(yùn)用能力和分析解決實(shí)際問題的能力。通過本次設(shè)計(jì)還使我更深切地感受到了團(tuán)隊(duì)的力量，在與同學(xué)們的討論中發(fā)現(xiàn)問題并及時(shí)解決問題，這些使我們相互之間的溝通協(xié)調(diào)能力得到了提高，團(tuán)隊(duì)合作精神也得到了增強(qiáng)?？梢哉f，畢業(yè)設(shè)計(jì)體現(xiàn)了我們大學(xué)四年所學(xué)的大部分知識(shí)，也檢驗(yàn)了我們的綜合素質(zhì)和實(shí)際能力。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文33參考文獻(xiàn)[1] 李慶華主編. 材料力學(xué) （第二版）.成都：西南交通大學(xué)出版社，2002[2] 成大先主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) （第四版）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002[3] 朱孝錄主編. 機(jī)械傳動(dòng)裝置選用手冊(cè) .北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999[4] 何鳴新、錢可強(qiáng)主編. 機(jī)械制圖 （第四版）.北京：高等教育出版社，2001[5] 陳秀寧主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) （第二版）.杭州：浙江大學(xué)出版社，1999[6] 唐金松主編. 簡明機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1992[7] 何鏡民主編. 公差配合使用指南.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1990[8] 唐保寧、高學(xué)滿主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造簡明手冊(cè).上海：同濟(jì)大學(xué)出版社，1993[9] 甘永立主編. 幾何量公差與檢測(cè). 上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，2005[10] 方昆凡主編 . 公差與配合技術(shù)手冊(cè).北京：北京出版社，1999[11] 張祖立，機(jī)械設(shè)計(jì)，中國農(nóng)業(yè)出版社，2004.8。[12] 哈爾濱工業(yè)大學(xué)，李益民，機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊(cè)，機(jī)械工業(yè)出版社，2008。[13].化工輕工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ).成都：科技大學(xué)出版社，1988 年[14].過程裝備控制技術(shù)及應(yīng)用.北京：化學(xué)工業(yè)出版社.2001 年[15] 璞良貴，紀(jì)名剛主編.機(jī)械設(shè)計(jì).第七版.北京：高等教育出版社，2001[16] 金國淼等.攪拌設(shè)備(化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書). 北京： 化學(xué)工業(yè)出版社，2002[17] 徐灝主編，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1995.12[18] 李克永.化工機(jī)械手冊(cè). 天津: 天津大學(xué)出版社，1991.5[19] Bd.H.Ernst．Die Hebezeuge，1999[20] Lawrence S. Gould. Solid Modelers Are Doing More of the Manual Design Work[21] Dirk Spindler Georg von Petery INA-Schaeffler KG. Angular Contact BallBearings for a Rear Axle Differential.SAE ，2003[22] Bathala C. Redlaty, V. S. Muvthy, Madaboosi S. Ananth, Chamarti D. P. Rao. Modeling of continuous Fertilizer Cranulation process for control. Part. Part. Syst. Charact 15(1998):156-160南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文34致 謝為期兩個(gè)多月的畢業(yè)設(shè)計(jì)就要結(jié)束了，我也順利的完成了我的課題設(shè)計(jì)，在此之際我要衷心的感謝在設(shè)計(jì)過程中一直幫助我的老師。我要感謝張緒坤指導(dǎo)老師，老師在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中對(duì)我的影響很大，設(shè)計(jì)過程中的很多個(gè)難點(diǎn)都是在老師的悉心指導(dǎo)下才克服的。也因?yàn)檫@樣，和老師之間存在著師生心理障礙一下全無，我也就大方的有問題就問，有想法就提，這也使得我能更多的發(fā)現(xiàn)設(shè)計(jì)中存在的問題，并解決問題。老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，淵博的專業(yè)知識(shí)，誨人不倦教學(xué)精神，在學(xué)術(shù)上和為人上都是我們的楷模和榜樣。同時(shí)我還要感謝跟我一起參與設(shè)計(jì)的同學(xué)，雖然我們課題不同，但是都能在討論中發(fā)現(xiàn)各自的問題，并互相提出解決的方法，設(shè)計(jì)能夠順利完成，也因?yàn)樗麄兊膸椭?。結(jié)束代表著新的開始，新的征程，本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)將會(huì)成為我今后工作，學(xué)習(xí)生活中的一份堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)和保證。從中吸取的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)也將成為我們?cè)诮窈笊畹缆飞系囊还P財(cái)富，挫折永遠(yuǎn)是前進(jìn)道路上所必須面對(duì)的，相信我們的未來會(huì)走的更好，也可以讓我們大學(xué)的老師放心。真心的感謝在大學(xué)幫助過我的老師和同學(xué)們，再次感謝你們！