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1、12多層框架結(jié)構(gòu)房屋,本章主要介紹:多層及高層房屋的結(jié)構(gòu)體系；結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載確定；簡(jiǎn)單框架的內(nèi)力計(jì)算；無抗震設(shè)防要求時(shí)框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)；非抗震設(shè)計(jì)時(shí)框架節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造要求；結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法。重點(diǎn)是施工圖的識(shí)讀。,本章提要,多層與高層房屋之間沒有明確的界限，我國通常將8層及層以下的房屋稱為多層房屋，8層以上的房屋稱為高層房屋。 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，是指由鋼筋混凝土橫梁、縱梁和柱等構(gòu)件所組成的結(jié)構(gòu)。墻體不承重，內(nèi)、外墻只起分隔和圍護(hù)作用，見圖12.1。 按施工方法的不同，框架可分為整體式、裝配式和裝配整體式三種。,整體式框架也稱全現(xiàn)澆框架，其優(yōu)點(diǎn)是整體性好，建筑布置靈活，有利于抗震，但

2、工程量大，模板耗費(fèi)多，工期長(zhǎng)。 裝配式框架的構(gòu)件全部為預(yù)制，在施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行吊裝和連接。其優(yōu)點(diǎn)是節(jié)約模板，縮短工期，有利于施工機(jī)械化。 裝配整體式框架是將預(yù)制梁、柱和板現(xiàn)場(chǎng)安裝就位后，在構(gòu)件連接處澆搗混凝土，使之形成整體。其優(yōu)點(diǎn)是，省去了預(yù)埋件，減少了用鋼量，整體性比裝配式提高，但節(jié)點(diǎn)施工復(fù)雜。,圖12.1框架結(jié)構(gòu)圖,(a) 平面圖；(b) -剖面圖,本 章 內(nèi) 容,12.1 框架結(jié)構(gòu)布置 12.2 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載 12.3 豎向荷載作用下的內(nèi)力近似計(jì)算分層法 12.4 水平荷載作用下的內(nèi)力和側(cè)移的近似計(jì)算反彎點(diǎn)法和D值法 12.5 框架的內(nèi)力組合 12.6 現(xiàn)澆框架的一般構(gòu)造,12.

3、1 框架結(jié)構(gòu)布置,（1） 結(jié)構(gòu)平面布置宜簡(jiǎn)單、規(guī)則和對(duì)稱。 （2） 建筑平面長(zhǎng)寬比不宜過大，L/B宜小于6。 （3） 結(jié)構(gòu)的豎向布置要做到剛度均勻而連續(xù)，避免剛度突變。 （4） 建筑物的高寬比不宜過大，H/B不宜大于5。 （5） 房屋的總長(zhǎng)度宜控制在最大伸縮縫間距以內(nèi)，否則需設(shè)伸縮縫或采取其它措施，以防止溫度應(yīng)力對(duì)結(jié)構(gòu)造成的危害。,12.1.1 結(jié)構(gòu)布置原則,（6） 在地基可能產(chǎn)生不均勻沉降的部位及有抗震設(shè)防要求的房屋，應(yīng)合理設(shè)置沉降縫和防震縫。,框架結(jié)構(gòu)是由若干個(gè)平面框架通過連系梁的連接而形成的空間結(jié)構(gòu)體系。 在這個(gè)體系中，平面框架是基本的承重結(jié)構(gòu)，按其布置方向的不同，框架體系可以分為下列三

4、種： （1） 橫向框架承重方案 在這種布置方案中，主要承重框架沿房屋的橫向布置。 沿房屋的縱向設(shè)置板和連系梁，見圖12.2 (a) 。,12.1.2 框架結(jié)構(gòu)方案,（2） 縱向框架承重方案 在這種布置方案中，主要承重框架沿房屋的縱向布置。沿房屋的橫向設(shè)置板和連系梁，見圖12.2 (b)。 （3） 縱橫向框架混合承重方案 在這種布置方案中，主要承重框架沿房屋的縱、橫向布置，見圖12.2 (c)。,圖12.2框架體系的布置,(a) 橫向布置；(b) 縱向布置；(c) 縱橫雙向布置,（1） 工業(yè)廠房 一般采用6m柱距，跨度則隨柱網(wǎng)的布置方式不同分為內(nèi)廊式和跨度組合式，見圖12.3。 廠房的層高一般根

5、據(jù)車間的工藝設(shè)備、管道布置及通風(fēng)采光等因素決定。常用的底層層高有4.2m、4.5m、4.8m、5.4m、6.0m、7.2m和8.4m。 （2） 民用建筑 民用建筑類型較多，功能要求各有不同，柱網(wǎng)及層高變化也較大，尺度一般較工業(yè)廠房為小。柱網(wǎng)和層高通常按300mm進(jìn)級(jí)。,12.1.3 柱網(wǎng)尺寸及層高,圖12.3柱網(wǎng)的布置,(a) 內(nèi)廊式；(b) 跨度組合式,變形縫分為伸縮縫和沉降縫，在地震設(shè)防區(qū)還需按建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定設(shè)置防震縫。 伸縮縫是為了避免溫度應(yīng)力和混凝土收縮應(yīng)力使房屋產(chǎn)生過大伸縮變形或裂縫而設(shè)置的，伸縮縫僅將基礎(chǔ)以上的房屋分開。鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的伸縮縫最大間距如表12.1。 沉降

6、縫是為了避免地基不均勻沉降在房屋構(gòu)件中產(chǎn)生裂縫而設(shè)置的，沉降縫必須將房屋連同基礎(chǔ)一起分開。 ,12.1.4 變形縫的設(shè)置,在建筑物的下列部位宜設(shè)置沉降縫： 土層變化較大處； 地基基礎(chǔ)處理方法不同處； 房屋在高度、重量、剛度有較大變化處； 建筑平面的轉(zhuǎn)折處； 新建部分與原有建筑的交界處。 沉降縫由于是從基礎(chǔ)斷開，縫兩側(cè)相鄰框架的距離可能較大，給使用帶來不便，此時(shí)可利用挑梁或擱置預(yù)制梁、板的方法進(jìn)行建筑上的閉合處理，見圖12.4。,表12.1鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距（m),圖12.4沉降縫做法,(a) 設(shè)挑梁（板）；(b) 設(shè)預(yù)制板（梁）,12.2 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載,承受主要豎向荷

7、載的框架主梁，其截面形式在全現(xiàn)澆的整體式框架中以T形（見圖12.5(a)）為多；在裝配式框架中可做成矩形、T形、梯形和花籃形（見圖12.5(b)(g)）等。 不承受主要豎向荷載的連系梁，其截面形式常用T形、形、矩形、形、L形等，見圖12.6。 框架柱的截面形式一般為矩形或正方形。,12.2.1.1 截面的形狀,12.2.1 梁柱截面的選擇,圖12.5框架橫梁截面形式,圖12.6框架連系梁截面形式,（1） 框架梁 梁截面尺寸可參考受彎構(gòu)件來初步確定。梁高h(yuǎn)b一般可取(1/101/18)lb(lb為梁的計(jì)算跨度），梁凈跨與截面高度之比不宜小于4。梁的寬度bb=(1/21/3)hb，一般不宜小于20

8、0mm。 選擇梁截面尺寸還應(yīng)符合規(guī)定的模數(shù)要求。 （2） 框架柱 柱截面的寬度bc和高度hc一般?。?/151/20)層高。為了提高框架抗水平力的能力，矩形截面的hc/bc不宜大于3，柱截面的邊長(zhǎng)不宜小于250mm。,12.2.1.2 截面尺寸,為了簡(jiǎn)化計(jì)算，作如下規(guī)定： （1） 對(duì)現(xiàn)澆樓面的整體框架，中部框架梁I=2I0；邊框架梁I=1.5I0。其中I0為矩形截面梁的慣性矩（圖12.7(a))。 （2） 對(duì)做整澆層的裝配整體式框架，中部框架梁I=1.5I0；邊框架梁I=1.2I0（圖12.7(b))。 （3） 對(duì)裝配式樓蓋，梁的慣性矩可按本身的截面計(jì)算，I=I0（圖12.7(c)）。,12.

9、2.1.3 梁截面的慣性矩,圖12.7框架結(jié)構(gòu)的剛度取值,框架結(jié)構(gòu)是由橫向框架和縱向框架組成的空間結(jié)構(gòu)。 為了簡(jiǎn)化計(jì)算，通常忽略它們之間的空間聯(lián)系，而將空間結(jié)構(gòu)體系簡(jiǎn)化為橫向和縱向平面框架計(jì)算，并取出單獨(dú)的一榀框架作為計(jì)算單元，該單元承受的荷載如圖12.8中陰影部分所示。 在計(jì)算簡(jiǎn)圖中，框架節(jié)點(diǎn)多為剛接，柱子下端在基礎(chǔ)頂面，也按剛接考慮。桿件用軸線表示，梁柱的連接區(qū)用節(jié)點(diǎn)表示。等截面軸線取截面形心位置（圖12.9(a)），當(dāng)上下柱截面尺寸不同時(shí)，則取上層柱形心線作為柱軸線（圖12.9(b)）。,12.2.2 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖,圖12.8框架的計(jì)算單元,圖12.9框架柱軸線位置,多層結(jié)構(gòu)房屋一

10、般受到豎向荷載和水平荷載的作用。豎向荷載包括橫荷載、樓層使用活荷載、雪荷載及施工活荷載等。豎向荷載包括風(fēng)荷載和水平地震作用。 （1） 樓面活荷載的折減 在設(shè)計(jì)住宅、宿舍、旅館、辦公樓等多層建筑的墻、柱和基礎(chǔ)時(shí)，由于樓面活荷載在所有各層同時(shí)滿載的可能性很小，所以作用于樓面上的使用活荷載應(yīng)乘以表12.2所規(guī)定的折減系數(shù)。,12.2.3 框架上的荷載,（2） 風(fēng)荷載 與單層工業(yè)廠房類似，作用在多層房屋外墻表面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk可按下式計(jì)算： wk=zszw0,表12.2樓面活荷載折減系數(shù),12.3 豎向荷載作用下的內(nèi)力近似計(jì)算分層法,多層多跨框結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，用位移法或力法等精確方法計(jì)算的結(jié)果

11、表明，框架的側(cè)移是極小的，而且作用在某層橫梁的影響也很小，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，分層法假定： （1） 在豎向荷載作用下，框架的側(cè)移可忽略不計(jì)； （2） 每層梁上的荷載對(duì)其它各層梁的影響可忽略不計(jì)。,12.3.1 分層法的計(jì)算假定,根據(jù)上述假定，計(jì)算時(shí)可將各層梁及其上、下柱作為獨(dú)立的計(jì)算單元分層進(jìn)行計(jì)算（圖12.10)。分層計(jì)算所得梁彎矩即為最后彎矩，由于每一層柱屬于上、下兩層，所以柱的彎矩為上、下兩層計(jì)算彎矩相疊加。,圖12.10分層法的計(jì)算單元,12.3.2 計(jì)算步驟,（1） 畫出結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖，并標(biāo)明荷載及軸線尺寸； （2） 按規(guī)定計(jì)算梁、柱的線剛度和相對(duì)線剛度，除底層柱外，其余各層柱的線剛度遍乘0

12、.9的折減系數(shù)； （3） 用彎矩分配法自上而下分層計(jì)算各計(jì)算單元的桿端彎矩； （4） 疊加柱端彎矩，得出最后桿端彎矩。如節(jié)點(diǎn)彎矩不平衡值較大，可在節(jié)點(diǎn)重新分配一次。 （5） 根據(jù)靜力平衡條件繪出框架的內(nèi)力圖。,【例12.1】圖12.11所示一個(gè)兩層兩跨框架，用分層法作框架的彎矩圖，括號(hào)內(nèi)數(shù)字表示每根桿線剛度的相對(duì)值。 【解】將第二層各柱線剛度遍乘0.9，分為兩層計(jì)算，各層計(jì)算單元如圖12.12和圖12.13所示。 用彎矩分配法計(jì)算各桿端的彎矩，其計(jì)算過程見圖12.14。 最后將圖12.14中的各桿端彎矩疊加并繪彎矩圖如圖12.15所示。,圖12.11例12.1計(jì)算簡(jiǎn)圖,圖12.12例12.1二

13、層計(jì)算單元,圖12.13例12.1底層計(jì)算單元,圖12.14,圖12.15M圖（單位： kNm),12.4 水平荷載作用下的內(nèi)力和側(cè)移的近似計(jì)算反彎點(diǎn)法和D值法,多層多跨框架所受水平荷載主要是風(fēng)荷載及水平地震作用。一般可簡(jiǎn)化為作用在框架節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，其彎矩圖如圖12.16 (a)所示。它的特點(diǎn)是，各桿的彎矩圖都是直線形，每桿都有一個(gè)零彎矩點(diǎn)，稱為反彎點(diǎn)?？蚣茉谒胶奢d作用下的變形情況如圖12.16(b)所示。,12.4.1.1 反彎點(diǎn)法基本假定,12.4.1 反彎點(diǎn)法,為了簡(jiǎn)化計(jì)算，作如下假定： （1） 在進(jìn)行各柱間的剪力分配時(shí)，假定梁與柱的線剛度之比為無窮大，即各柱上下兩端的轉(zhuǎn)角為零；

14、（2） 在確定各柱的反彎點(diǎn)位置時(shí)，假定除底層柱以外的各層柱，受力后上下兩端將產(chǎn)生相同的轉(zhuǎn)角。,圖12.16水平荷載下的框架彎矩圖和變形,（1） 反彎點(diǎn)高度的確定 反彎點(diǎn)高度為反彎點(diǎn)至該層柱下端的距離。對(duì)于上層各柱，根據(jù)假定（2），各柱的上下端轉(zhuǎn)角相等，此時(shí)柱上下端彎矩也相等，因而反彎點(diǎn)在柱中央。 對(duì)于底層柱，當(dāng)柱腳為固定時(shí)，柱下端轉(zhuǎn)角為零，上端彎矩比下端彎矩小，反彎點(diǎn)偏離中央而向上移動(dòng)，通常假定y =2h/3。,12.4.1.2 反彎點(diǎn)法的基本內(nèi)容,,（2） 側(cè)移剛度d的確定 側(cè)移剛度d表示柱上下兩端有單位側(cè)移時(shí)在柱中產(chǎn)生的剪力。根據(jù)假定（1），梁柱線剛度之比無窮大，則各柱端轉(zhuǎn)角為零，由結(jié)構(gòu)力

15、學(xué)的兩端無轉(zhuǎn)角但有單位水平位移時(shí)桿件的桿端剪力方程，柱的側(cè)移剛度d可寫成：,（3）同層各柱剪力的確定 設(shè)同層各柱剪力為V1、V2、、Vj、，根據(jù)層剪力平衡，有 V1+V2++Vj+=P 可得： 于是有,（4）柱端彎矩的確定 根據(jù)各柱分配的剪力及反彎點(diǎn)位置，可確定柱端彎矩。 底層柱 上端 Mj上=Vjhj/3 下端 Mj下=Vj2hj/3 其它層柱 上下端Mj上=Mj下=Vjhj/2,（4）梁端彎矩的確定 柱端彎矩確定以后，根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件可確定梁的彎矩。 對(duì)于邊柱節(jié)點(diǎn)（圖12.17 (a)），有 Mb=Mc1+Mc2 對(duì)于中柱節(jié)點(diǎn)（圖12.17(b))，有 Mb1=ib1/(ib1+ib2)(

16、Mc1+Mc2） Mb2=ib2/(ib1+ib2)(Mc1+Mc2),【例12.2】用反彎點(diǎn)法求圖12.18所示框架的彎矩圖。圖中括號(hào)內(nèi)數(shù)字為各桿的相對(duì)線剛度。 【解】（1） 計(jì)算柱的剪力 當(dāng)同層各柱h相等時(shí)，各柱剪力可直接按其線剛度分配。 第3層： P=10kN VAD=3.33kN VBE=4.45kN VCF=2.22kN,第2層： P=10+19=29kN VDG=9.67kN VEH=12.89kN VFI=6.44kN 第1層： P=10+19+22=51kN VGJ=17kN VHK=20.4kN VIL=13.6kN,(2) 計(jì)算柱端彎矩 第3層 MAD=MDA=6.66kN

17、m MBE=MEB=8.9kNm MCF=MFC=4.44kNm 第2層 MDG=MGD=24.18kNm MEH=MHE=32.23kNm MFI=MIF=16.1kNm,第1層 MGJ=34kNm MJG=68kNm MHK=40.8kNm MKH=81.6kNm MIL= 27.2kNm MLI=54.4kNm (3) 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件算出梁端彎矩 第3層 MAB=MAD=6.66kNm,MBA=3.42kNm MBC=5.48kNm MCB=MCF=4.44kNm 第2層 MDE= 30.84kNm MED=15.82kNm MEF=25.31kNm MFE=20.54kNm 第1層

18、MGH=58.18kNm,MHG=28.09kNm MHI=44.94kNm MIH=MIF+MIL=16.1+27.2=43.3kNm 根據(jù)以上結(jié)果，畫出M圖如圖12.19所示。,圖12.17 節(jié)點(diǎn)桿端彎矩,圖12.18,圖12.19 M圖（單位： kNm),12.4.2 D值法,反彎點(diǎn)法是梁柱線剛度比大于3時(shí)，假定節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為零的一種近似計(jì)算方法。 提出了修正框架柱的側(cè)移剛度和調(diào)整反彎點(diǎn)高度的方法，稱為“改進(jìn)反彎點(diǎn)法”或“D值法”（D值法的名稱是由于修正后的柱側(cè)移剛度用D表示）。D值法計(jì)算簡(jiǎn)便，精度又比反彎點(diǎn)法高。,如圖12.20所示，從框架中任取一柱AB，根據(jù)轉(zhuǎn)角位移方程，柱兩端剪力為：

19、考慮到上下梁線剛度及柱端約束條件的影響，修正后的柱側(cè)移剛度D值計(jì)算公式為 表12.3給出了各種情況下的值計(jì)算公式，可直接選用。 ,12.4.2.1 修正后柱側(cè)移剛度D,求得值后，代入式（12.12)即可求得柱的側(cè)移剛度，同層各柱的剪力可按下式求得：,圖12.20 框架柱剪力計(jì)算圖式,表12.3 值計(jì)算公式,當(dāng)橫梁線剛度與柱的線剛度之比不很大時(shí)，柱的兩端轉(zhuǎn)角相差較大，尤其是最上層和最下幾層，其反彎點(diǎn)并不在柱的中央，它取決于柱上下兩端轉(zhuǎn)角：當(dāng)上端轉(zhuǎn)角大于下端轉(zhuǎn)角時(shí)，反彎點(diǎn)移向柱上端；反之，則移向柱下端。 各層柱反彎點(diǎn)高度可統(tǒng)一按下式計(jì)算： y=yh=(y0+y1+y2+y3)h ,12.4.2.2

20、 柱的反彎點(diǎn)高度,,（1） 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y0 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y0主要考慮梁柱線剛度比及結(jié)構(gòu)層數(shù)和樓層位置的影響，它可根據(jù)梁柱相對(duì)線剛度比（表12.3)、框架總層數(shù)m、該柱所在層數(shù)n、荷載作用形式由表12.4查得。 （2） 上下層橫梁線剛度不同時(shí)的修正值y1 當(dāng)某層柱的上梁與下梁剛度不同，則柱上下端轉(zhuǎn)角不同，反彎點(diǎn)位置有變化，修正值為y1，見圖12.21。 根據(jù)1和K值由表12.5查得y1,,（3） 上下層層高變化時(shí)的修正值y2、y3 當(dāng)柱所在樓層的上下樓層層高有變化時(shí)，反彎點(diǎn)也將偏移標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)位置，見圖12.22。 令上層層高h(yuǎn)上與本層層高h(yuǎn)之比為2，即2=h上/h。由2和K從表12.6

21、查得修正值y2。,【例12.3】用D值法求圖12.23所示框架的彎矩圖，圖中括號(hào)內(nèi)數(shù)字為各桿的相對(duì)線剛度。 【解】（1）求各柱所分配的剪力值V(kN)。計(jì)算過程及結(jié)果如表12.7所示。 (2) 求各柱反彎點(diǎn)高度 (m)。計(jì)算過程及結(jié)果如表12.8所示。 (3) 根據(jù)剪力和反彎點(diǎn)高度求柱端彎矩 柱上端彎矩 M上=V（h-y) 柱下端彎矩 M下=Vy (4) 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件求梁端彎矩 (5) 繪彎矩圖如圖12.24所示。,,,表12.4 規(guī)則框架承受均布水平荷載作用 時(shí)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比y0,表12.5 上下層橫梁線剛度比對(duì)y0的修正值y1,圖12.21 橫梁剛度變化對(duì)反彎點(diǎn)位置的影響,圖12.2

22、2 層高變化對(duì)反彎點(diǎn)位置的影響,表12.6 上下層高變化對(duì)y0的修正值y2和y3,圖12.23 例12.3,表12.7,圖12.24 M圖（單位： kNm),表12.8,12.4.3 水平荷載作用下側(cè)移的計(jì)算,框架的側(cè)移主要是由水平荷載引起，框架的側(cè)移包括兩部分：一是頂層最大位移，若過大會(huì)影響正常使用；二是層間相對(duì)側(cè)移，過大會(huì)使填充墻出現(xiàn)裂縫。因而必須對(duì)這兩部分側(cè)移加以限制。 框架結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的側(cè)移，可以看做是梁柱彎曲變形（圖12.25(a)）和柱的軸向變形（圖2.25(b)）所引起的側(cè)移的疊加。,圖12.25 框架在水平荷載作用下的變形,(a) 梁柱彎曲變形；(b) 柱的軸向變形,側(cè)

23、移剛度的物理意義是柱兩端產(chǎn)生單位層間側(cè)移所需的層剪力。當(dāng)已知框架結(jié)構(gòu)某一層所有柱的側(cè)移剛度D值和層剪力后，按照側(cè)移剛度的定義，可得第j層框架的層間相對(duì)側(cè)移uj應(yīng)為 框架頂點(diǎn)的總側(cè)移應(yīng)為各層層間相對(duì)側(cè)移之和，即,12.4.3.1 用D值法計(jì)算框架的側(cè)移,在水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)層間相對(duì)側(cè)移u的限值要求是： (1)高度不大于150m的框架結(jié)構(gòu) uh/550 (2) 高度等于或大于250m的框架結(jié)構(gòu) uh/500 (3) 高度在150250m之間的框架結(jié)構(gòu) 按uh/550-uh/500線形插入,12.4.3.2 側(cè)移限值,12.5 框架的內(nèi)力組合,對(duì)于框架橫梁，其控制截面通常是兩個(gè)支座截面及跨中截面

24、。梁支座截面是最大負(fù)彎矩及最大剪力作用的截面，在水平荷載作用下可能出現(xiàn)正彎矩；而跨中控制截面常常是最大正彎矩作用的截面。 在組合前應(yīng)經(jīng)過換算求得柱邊截面的彎矩和剪力，見圖12.26。 柱的控制截面為柱的上、下兩個(gè)端截面。,12.5.1 控制截面及最不利內(nèi)力,柱的最不利內(nèi)力可歸納為以下三種類型： （1）|M|max及相應(yīng)的N、V。 （2）Nmax及相應(yīng)的M、V。 （3）Nmin及相應(yīng)的M、V。,圖12.26 梁端控制截面彎矩及剪力,12.5.2 樓面活荷載的最不利布置,作用于框架結(jié)構(gòu)上的豎向荷載包括恒荷載和活荷載。恒荷載是長(zhǎng)期作用在結(jié)構(gòu)上的荷載，任何時(shí)候必須全部考慮。在計(jì)算內(nèi)力時(shí)，恒荷載必須滿布

25、，如圖12.27。但是活荷載卻不同，它有時(shí)作用，有時(shí)不作用。各種不同的布置就會(huì)產(chǎn)生不同的內(nèi)力，因此應(yīng)該由最不利布置方式計(jì)算內(nèi)力，以求得截面最不利內(nèi)力。 可以不考慮活荷載不利布置，與恒荷載一樣均按滿布方式計(jì)算內(nèi)力，從而使計(jì)算工作量大為減少。,圖12.27 永久荷載分布,12.5.3 風(fēng)荷載的布置,風(fēng)荷載可能沿某方向的正、反兩個(gè)方向作用。在對(duì)稱結(jié)構(gòu)中，只需進(jìn)行一次內(nèi)力計(jì)算，荷載在反向作用時(shí)，內(nèi)力改變符號(hào)即可，如圖12.28所示。,圖12.28 風(fēng)荷載作用彎矩圖,12.5.4 荷載組合,應(yīng)按荷載規(guī)范的規(guī)定，根據(jù)各種荷載的特點(diǎn)取相應(yīng)的組合系數(shù)，將某些荷載值適當(dāng)降低。對(duì)于非地震區(qū)的多層框架，有下列荷載組

26、合形式： （1） 橫載+活荷載； （2） 橫載+風(fēng)荷載； （3） 橫載+0.9(活荷載+風(fēng)荷載）。,12.5.5 框架梁及柱的截面配筋,（1） 框架梁設(shè)計(jì) 梁的配筋計(jì)算包括正截面抗彎和斜截面抗剪配筋，一般按受彎構(gòu)件進(jìn)行?？v向受拉鋼筋應(yīng)滿足配筋率及裂縫寬度的要求?？v筋的彎起和截?cái)辔恢?，?yīng)根據(jù)彎矩包絡(luò)圖確定。 （2） 框架柱設(shè)計(jì) 框架柱屬偏心受壓構(gòu)件，一般采用對(duì)稱配筋，在中間軸線上的框架柱，按單向偏心受壓考慮，邊柱按雙向偏心受壓考慮，框架平面外尚按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算。,12.6 現(xiàn)澆框架的一般構(gòu)造,現(xiàn)澆框架的連接主要是指梁與柱及柱與柱之間的配筋構(gòu)造。 （1） 梁與柱連接 現(xiàn)澆框架的梁柱節(jié)點(diǎn)，一般做成

27、剛性節(jié)點(diǎn)。 圖12.29表示頂層屋面梁與邊柱的剛性連接。 圖12.30表示樓面梁與邊柱的連接。 圖12.31表示樓面梁與中柱的連接。,12.6.1 連接構(gòu)造,（2） 上下柱連接 上下柱的鋼筋的連接宜采用焊接，也可采用搭接。 當(dāng)柱每邊鋼筋不多于4根時(shí)，可在一個(gè)水平面上接頭；當(dāng)柱每邊鋼筋為58根時(shí)，可在兩個(gè)水平面上接頭；當(dāng)柱每邊鋼筋為912根時(shí)，可在三個(gè)水平面上接頭，見圖12.32。 下柱伸入上柱搭接鋼筋的根數(shù)及直徑應(yīng)滿足上柱要求。 如圖12.33 。,圖12.29 頂層梁與柱現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),圖12.30 樓面梁與邊柱現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),圖12.31 樓面梁與中柱現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),圖12.32 上下柱鋼筋接頭,（a) 每邊鋼筋4根；（b) 每邊鋼筋58根；(c) 每邊鋼筋912根,圖12.33 上下柱截面不等時(shí)的鋼筋接頭,(a) b/a1/6時(shí)；(b) b/a1/6且h2.5m時(shí)；(c) b/a1/6且h2.5m時(shí),12.6.2 一般要求,（1） 鋼筋混凝土框架的混凝土強(qiáng)度等級(jí)一般不低于C20，縱向受力鋼筋宜采用HRB335和HRB400鋼筋。 （2） 框架梁柱截面尺寸除滿足承載力要求外，還應(yīng)保證結(jié)構(gòu)有足夠的整體剛性。 （3） 框架梁柱應(yīng)分別滿足受彎構(gòu)件和受壓構(gòu)件的各種構(gòu)造要求。 （4） 框架柱一般采用對(duì)稱配筋，配筋率應(yīng)滿足規(guī)范要求。,