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1、淺談大型立式儲罐的計算,中航黎明錦西化工機械（集團） 有限責任公司技術中心 韓滔 2015.3.11,一、概述,儲罐是工業(yè)中廣泛使用的儲存設備，用以儲存石油、石化產品及其類似液體。本課件講述的常壓儲罐，為內部氣相空間有直接與大氣相通的開口（即常壓）和存在微內壓的大型儲存設備，而罐壁承受儲液壓力的作用會產生很高的應力，為保證儲罐安全、可靠地運轉，對儲罐的設計、施工提出嚴格的要求，認為常壓儲罐而隨意放松設計要求會導致災難性后果，因此必須嚴格遵循有關的設計規(guī)范要求。 本課件重點介紹在常溫和接近常壓的條件下儲存液體的立式圓筒形儲罐，儲罐由平罐底、圓柱形罐壁、角鋼圈和罐頂組成，在施工現(xiàn)場進行組裝焊接。

2、罐底與罐壁采用T型接頭，罐頂與罐壁采用搭接結構。罐頂結構形式只限為錐頂、拱頂兩種。,一、概述(續(xù)),二、主要載荷,承受載荷主要分為靜載荷、操作載荷、動載荷三大類。 1靜載荷：儲罐自重、隔熱層重量、附加載荷、儲存液體靜壓力、雪載荷。 2動載荷：風載荷、地震載荷。 3. 操作載荷：正壓（操作條件決定的氣相空間）、負壓（抽排液或溫度變化形成）。,三、 設計建造規(guī)范,目前國內常用的設計規(guī)范： 1) 設計壓力：-490Pa6000Pa ，容積大于100m3儲罐應按 GB50341-2003立式圓筒形鋼制焊接油罐設計規(guī)范； SH3046-1992石油化工立式圓筒形制焊接儲罐設計規(guī)范。 這兩個設計

3、標準主要是參考美國API650鋼制焊接油罐編制的。對于埋地、儲存極度和高度危害的介質、人工制冷液體的儲罐不適用這兩個標準。 對于極度和高度危害介質，一般參考美國API650設計。 2) 設計壓力：6000Pa18kPa，應按美國API650； 3) 設計壓力：18kPa103.4kPa低壓儲罐，應按美國API620。 本課件使用計算程序引用GB50341-2003 設計規(guī)范。,四、計算程序種類,目前我公司現(xiàn)有的計算程序： 1.1 SEI公司：石油化工靜設備計算輔助設計桌面系統(tǒng)中圓筒形儲罐計算程序； 1.2 天辰公司：EXCEL表格式計算程序。 1.3 京鼎公司：EXCEL表格式計算程序 。

4、 1.4 中航黎明錦化機： EXCEL表格式計算程序。 因常壓儲罐設計天辰設計院較多，我公司使用頻率較高為天辰公司計算程序。該程序界面簡潔，數據輸入簡單，結論直觀，修改及打印計算書方便，深受我公司工程技術人員喜歡。 本課件使用天辰計算程序講述GB50341-2003 需要的計算內容。,五、如何正確使用計算程序,計算機的廣泛應用有效地提高了我們的工作效率，使我們從設計工作中需要反復進行設備零部件強度，剛度計算過程解脫出來，雖然大部分計算內容由專業(yè)計算程序支持完成，但工程技術人員對形成計算書數據正確性、完整性負有法律責任。 由于計算模塊不可能囊括所有技術細節(jié)，技術標準不斷更新，與設計模型的不符，常

5、需要我們對簡單計算程序進行修改。 辦法：深入學習標準，明確計算步驟，正確填寫數據，學會分析重要數據合理性。,六、重要參數釋義,1設計壓力： 1.1定義：罐頂部氣相空間的最高壓力（表壓），其值不應低于正常使用時可能出現(xiàn)的最高操作壓力。壓力范圍：-4906000Pa 1.2如何輸入：設計內壓：常壓、滿液輸0Pa；微內壓輸具體數值；設計外壓一般輸安全閥負壓開啟壓力490Pa或給定負壓值，沒有輸0Pa。 2.設計溫度： 2.1定義：在正常使用狀態(tài)時罐壁及主要受力元件可能達到的最高或最低金屬溫度。溫度范圍：<250 2.2如何輸入：操作溫度為常溫或低于50時，設計溫度取50。 操作溫度為大于等于50，小

6、于90時，設計溫度取90。 操作溫度為大于等于90時，設計溫度取最高操作溫度加上20 。 2.3設計溫度大于等于90，小于250時，按附錄B附加要求修正程序內容： 1）罐頂構件許用應力，還應乘表B2.2(P77)確定的設計溫度下材料的屈服強度與210MPa的比值（不得大于1）,六、重要參數釋義（續(xù)）,2）罐頂計算厚度還應乘設計溫度與常溫下鋼材的彈性模量之比 3）抗風計算中，罐壁的許用臨界壓力應乘設計溫度與常溫下鋼材的彈性模量之比 4）微內壓儲罐設計壓力公式中系數1.1還應乘設計溫度下材料的屈服強度與210MPa的比值（不得大于1） 5）有保溫的錨栓的許用應力應為常溫下許用應力乘以表2.2（P2

7、2）設計溫度下屈服強度降低系數 3.許用應力如何選取：碳鋼和低合金鋼可直接按GB50341查取，高合金鋼許用應力確定按SH3046-1992查取，不能用GB150中數值。 4.焊接系數:一般取0.9,當標準規(guī)定的最低屈服強度大于390MPa時取0.85， 儲存極度和高度危害的介質時，天辰取1.0 5.直徑范圍：公稱直徑5m

8、度方向每一點的承受壓力不同，因此在靜壓力作用下罐壁中每一點的應力不得大于鋼材的許用應力； b.穩(wěn)定性方面：罐內的負壓和風載的作用可能會使罐壁發(fā)生穩(wěn)定失效破壞，因此要考慮罐壁的加強（增加罐壁厚或采用加強圈）。 2.對于大容量或多臺不同容量的儲罐，設計排版時應考慮鋼板規(guī)格盡可能少，天辰統(tǒng)一規(guī)定碳鋼按1.8m板幅排版，不銹鋼按1.5m板幅排版。 3.罐壁計算模塊包括壁厚、是否設置中間抗風圈及數量、位置兩部分計算。 1)當 P 2000時，td=4.9D(H-0.3)/(d)+ C1s+C2s 儲存介質條件下 tt=4.9D(H-0.3)/(t) )+ C1s+C2s 儲水條件下 當 P

9、 2000時，td= 4.9D(H-0.3)/(d)+ 0.5PD/(t)+C1s+C2s 儲存介質條件下 ,八、罐壁計算模塊(續(xù)),罐壁名義厚度不得小于計算厚度加壁厚附加量的較大值，且不得小于表6.3.3規(guī)定值(P27)。由于罐壁高度通常大于鋼板寬度，所以罐壁總是用多圈鋼板組焊而成;壁厚從下向上逐層遞減,相鄰壁厚差最好不超過2mm;底圈壁板是產生周向拉應力及縱向彎曲應力最大部分，所以有意將底圈壁板加厚。 2) 判別設置中間抗風圈數量、位置步驟： A.核算區(qū)間的罐壁筒體許用臨界壓力Pcr B.計算存在內壓的固定頂油罐罐壁筒體的設計外壓Po C.判斷中間抗風圈數量、位置(P33-6.5.4)

10、注意：天辰計算程序只給出一個中間抗風圈位置，當需設兩個以上數量時，設置位置按標準具體給出。,八、罐壁計算模塊(續(xù)),九、罐底計算模塊,九、罐底計算模塊(續(xù)),說明： 1）設置環(huán)形邊緣板依據：DN12.5m 2）罐壁內表面至邊緣板與中幅板之間的連接焊縫的最小距離，取Lm=215tb/sqr(Hw*），600間大值。需按實際圖紙上尺寸放樣比較設置是否合理。 3）罐底板、邊緣板厚度常取最底圈壁厚。,十、罐頂計算模塊,十、罐頂計算模塊(續(xù)),十、罐頂計算模塊(續(xù)),十、罐頂計算模塊（續(xù)）,1. 罐頂計算： 罐內液面以上的氣相空間的壓力是變化的，在此空間內會產生正壓或負壓，因此罐頂具有承受內壓作用的強

11、度和承受負壓作用的穩(wěn)定性。 2.GB50341-2003罐頂只講自支撐式錐頂和自支撐式拱頂兩種： (1)自支撐式錐頂：用于直徑不大于10m； (2)自支撐式拱頂：a.光面拱頂：用于直徑D12m； b.帶筋拱頂：常用直徑12mD32m； 3. 罐頂主要由中心頂板和扇形板兩部分組成。 規(guī)定：VN5000m3時,中心頂板直徑為2100mm。 扇形板的塊數為4的倍數。,十一、罐頂計算模塊(續(xù)),4.經向肋的最大間距=扇形板大端弧長 緯向肋的最大間距=徑向等分間距 5.罐頂設計外壓P的確定 P1主要考慮罐頂自重N/m2(Pa)：單位面積的重力，當有保溫層時應考慮保溫層的重量； P2罐

12、內操作負壓（取1.2倍呼吸閥的負壓定壓壓力）Pa； P3附加載荷（如雪載荷或活動載荷）一般不小于700Pa。 為保證罐頂具有足夠的穩(wěn)定性，P2與P3之和不應小于1200Pa,當雪載超過600 Pa時，應加上超過的部分； 計算外壓：P= P1+ P2+ P3（簡化P=P1+1200） 6. 隨著儲罐容量和直徑的增大，光面球殼的設計厚度隨之增大，從而使罐頂的鋼材用量增大，投資費用增高。對于由外壓起控制作用的球殼，為了減輕罐頂的重量，節(jié)約成本，當12m

13、頂與包邊角鋼連接處計算模塊（續(xù)）,罐頂與包邊角鋼的焊接：罐頂與包邊角鋼采用較弱連接方式，在其外側采用單面連續(xù)焊保證罐體封閉，其焊角高度不大于罐頂板厚度的3/4,且不大于4mm。目的在于當罐內超壓或安全裝置失靈時，盡可能從此處破壞掀開，減少罐壁及罐底破壞而造成重大損失。 包邊角鋼的選取：,十三、微內壓儲罐計算模塊,十三、微內壓儲罐計算模塊,說明： 1.計算罐底板不被抬起的最大內壓Pmax 2.計算罐壁與罐頂連接處發(fā)生屈曲破壞時壓力Pf 3.結論1：PfPs;罐壁與罐頂連接處滿足內壓 下破壞壓力的要求。 4.結論2：若Pmax Ps 校核合格，可不進行 地腳螺栓計算。 若Pmax

14、