張雙樓煤礦2.4Mta新井設計【含CAD圖紙+文檔】,含CAD圖紙+文檔,張雙樓,煤礦,mta,設計,cad,圖紙,文檔 專 題 部 分 礦井熱害產生的原因、危害及其防治措施 摘要：隨著礦井開采深度的增加，礦井中高溫高濕熱害問題會越來越嚴重。筆者分析了礦井中高溫高濕熱害產生的具體原因、對人體的嚴重危害，并探討了對其防治的相應措施，建立井下適宜的作業(yè)環(huán)境，保護礦工的身體健康，保證礦山生產安全、穩(wěn)定、高效地向前發(fā)展。筆者旨在提醒人們對礦井中高溫高濕熱害這個問題引起重視，盡量減少其對人體的危害，采取一切有效辦法，盡快解決礦井中高溫高濕熱害問題。 關鍵詞：礦井熱源，熱害，原因，危害，防治措施 0 引言 目前，在我國一次能量消費結構中，煤炭占75%以上。煤炭不僅是我國的基本燃料，又是重要的工業(yè)原料，電力、鋼鐵、石油加工、水泥、化學原料五大行業(yè)都離不開煤炭，因此，煤炭工業(yè)的發(fā)展直接關系到國計民生。為使我國能源戰(zhàn)略持續(xù)穩(wěn)定的發(fā)展，必須穩(wěn)步高效地發(fā)展煤炭工業(yè)。 全國絕大多數煤礦為井工礦井，地質條件復雜，開采難度大，災害類型多、分布面廣，是世界各主要產煤國家中開采條件最差、災害最嚴重的，多數礦井同時具有瓦斯、水、火、煤塵、頂板災害，隨著淺部礦產資源的利用殆盡，礦井開采必然進入深部開采階段，而熱害已成為礦井的新災害。國有重點煤礦中有 70多處礦井采掘工作面溫度超過 26℃。其中，30多處礦井采掘工作面溫度超過 30℃，最高達37℃。全國煤礦熱害突出的礦井有平頂山八礦、新汶協(xié)莊礦、豐城建新礦、徐州三河尖礦、永榮曾家山礦以及新開發(fā)的巨野礦區(qū)等。我國是世界上熱害礦井最多的國家。我國73.2%煤炭預測儲量埋深超過1000m。隨著礦井開采深度的增加，熱害問題越來越突出，必須采取相應治理措施，以保持適宜的井下作業(yè)環(huán)境。 許多產煤國家的采深已超過1000米，巖溫已超過500 ℃；產量也因采掘機械化程度的提高而大幅度增長。當巖溫和產量都較高時會使礦井氣溫升高。礦井氣溫升高，不僅影響井下作業(yè)人員的健康，而且是事故率增加和作業(yè)效率降低，甚至被迫停產，放棄貴重的資源。因此，研究礦井熱源及熱害防治措施，改善礦井氣象，已成為礦井深部開采的重大課題。 隨著礦井開采深度的增加，機械化程度也越來越高，由此產生的機械散熱也愈來愈大，礦井中高溫高濕等熱害問題將顯得愈來愈突出。在炎熱的季度，一般人的日排汗量約為1升，在悶、潮、熱的礦井中從事繁重的體力勞動時，8小時內人的排汗量可達8~ 10升，甚至更高，如不適時地補充水分，則可能導致人脫水、失鈉、血液濃縮及粘稠度增大，再加上血管擴張，血容量更顯不足，以引起周圍循環(huán)衰竭，從而使人產生熱疲勞、中暑、熱衰竭、熱虛脫、熱痙攣、熱疹，，甚至死亡，造成重大安全事故。 目前，學術界普遍認為，礦井熱害最終將成為制約礦井開采深度的決定性因素。礦井熱害不僅影響井下作業(yè)人員的工作效率，影響礦山的經濟效益，而且嚴重地影響井下作業(yè)人員的身體健康和生命安全，嚴重地影響礦山的安全。為此，必須采取切實有效的方法，對礦山礦井出現的高溫高濕熱害問題及時加以解決。 1問題的提出 地溫升高是深部開采(一般認為當煤層埋深超過700—1000m時即稱為深部)無法回避的地質災害問題。在深部開采條件下，地溫升高是井下工作條件惡化的重要原因，持續(xù)的高溫將對人員的健康和工作能力造成極大的傷害，工人在熱濕的空氣環(huán)境中較長時間的勞動，會發(fā)生中暑昏到、嘔吐和濕疹等疾病]ll，使勞動生產率大大下降和生產事故大大增加，同時還會降低井下設備的工作性能，減少井下設備的使用壽命。而且隨著采礦工作面采掘機械化程度的提高，空氣自身壓縮熱、眾多的機械設備散熱量顯著增加，這些因素都使得井下井下空氣溫度升高。 表1-1所示為研究得出的不同井下氣候條件下勞動人員的感覺。與勞動人員的感覺關系最密切的三個井下氣候條件因素是風流溫度，相對濕度和風速。 表1-1不同的井下氣候條件下勞動人員的感覺 風溫（℃） 相對濕度（%） 風速（m/s） 礦工感覺 21~28 96 ＜0.5 悶熱 97 0.5~2.0 熱 97 2.0~2.5 稍熱 28~29 97 ＜1.0 悶熱 97 1.0~2.0 熱 97 2.0~3.0 稍熱 97 ＞3.0 涼爽 29~30 97 ＜1.5 悶熱 95 1.5~3.0 熱 96 3.0~4.0 稍熱 95 ＞4.0 涼爽 ＞30 95 ＞4.0 熱 表1-2為經過大量的現場調查研究得出的有效溫度對勞動人員生理上的影響。如表中所示當井下的有效溫度大于32℃時，勞動人員在生理上就有不適感，這表現為心跳加快，出汗量增加，當井下有效溫度大于35℃時，人體心臟負擔加重，出汗量急劇增加，水鹽代謝也急劇的加快，面臨著極大的熱傷害，身體健康將受到非常大的損害。 表1-2 礦井下不同風流有效溫度對人體的影響 有效溫度(℃) 熱感覺 生理學作用 肌體反應 42~40 很熱 強烈的熱效應力影響出汗和血液循環(huán) 面臨極大的熱危害，妨害心臟血管的血液循環(huán) 35 熱 隨著勞動強度增加，出汗量迅速增加 心臟負擔加重，水鹽代謝加快 32 稍熱 隨著勞動強度的增加出汗量增加 心跳增加，稍有 30 暖和 以出汗方式進行正常的體溫調節(jié) 沒有明顯的不適感 25 舒適 靠肌肉的血液循環(huán)來調節(jié) 正常 20 涼爽 利用衣服加強顯熱散熱和調節(jié)作用 正常 15 冷 鼻子和手的血管收縮 鉆膜、皮膚干燥 10 很冷 肌肉疼痛，妨礙表皮血液循環(huán) 到目前為止，礦山安全技術的研究人員和管理人員對礦井開采過程中的高溫問題的認識和處理還是依靠經驗為主，因此不能用定量化的方法清楚地認識和預測開采范圍內的地溫及作業(yè)空間內的溫度分布狀況，以便采取更為有效的技術措施，預防和處理高溫熱害的發(fā)生。隨著采礦業(yè)的不斷發(fā)展，高溫熱害問題會越來越嚴重，因此僅僅依靠經驗的方法處理高溫問題是遠遠不夠的，必須運用科學的理論和方法，深刻認識和掌握井下高溫熱源與風流間的熱量交換和溫度分布等內在規(guī)律，采用科學的定量化的方法和有效的技術措施來預防和處理高溫熱害事故的發(fā)生。 2 國內外研究現狀 熱害是礦井的自然災害之一，是礦井向深部開采不可避免的問題，在礦業(yè)發(fā)達國家，熱害問題出現早。如南非、最深金礦已經達到4000m左右，印度、巴西的金屬礦井有的己經超過2000 m，俄羅斯、德國、英法等國的超千米煤礦較多。另外，在某種特殊條件下，礦井雖然深度不大，但也會遇到較高的巖溫或水溫。 2.1礦井熱害的概念 礦井熱害( heat hazard in mine) 是指礦井內環(huán)境氣溫超過人體正常熱平衡所能忍受的溫度，導致勞動效率降低，事故頻率增加，健康受損，甚至中暑休克。 形成礦井熱害的因素有：入風氣溫，地熱，機電設備放熱，煤炭或硫化礦石氧化放熱，其他熱源等。 影響人體熱平衡的氣候條件是溫度、濕度和風速。中國礦山以干球溫度為指標。 2.2煤礦安全規(guī)程規(guī)定及熱害等級的劃分 2.2.1圍巖的原始溫度測定 1) 深孔測溫法。深孔溫度就是在井巷中， 利用鉆機向圍巖內打水平測溫孔（其深度應大于井巷冷卻帶厚度），再將在試驗室標定好的測溫熱電偶探頭送入孔底，封孔，經過一段時間，測得的穩(wěn)定溫度值即是原巖溫度。 2) 淺孔快速測溫法。淺孔快速測溫是在井下連續(xù)推進的巖巷掘進工作面（其周圍30 m以內無通風2年以上的井巷或硐室），并在巖面暴露時間不超過24 h，利用迎頭的炮眼或臨時專門打的2 m~3 m鉆孔進行測溫的方法。 2.2.2礦井熱害等級劃分 《煤炭資源地質勘探地溫測量若干規(guī)定》指出：平均地溫梯度不超過3 ℃/100m的地區(qū)為地溫正常區(qū)；超過3℃/100m為高溫異常區(qū)。同時還指出原始巖溫高于31 ℃的地區(qū)為一級熱害區(qū)，原始巖溫高于37℃的地區(qū)為二級熱害區(qū)。 2.2.3《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定 《煤礦安全規(guī)程》明確規(guī)定：采掘工作面空氣溫度不得超過26℃，機電硐室的空氣溫度不得超過30℃，并且當上述兩項工作地點的空氣溫度超過30 ℃和34℃時，必須停止作業(yè)。 2.3國內外礦井熱害情況概述 國外關于礦山地熱和區(qū)域性地溫預測方面，尚未見到系統(tǒng)的研究資料。在我國，己有的降溫技術研究，都是在礦井建井期內或生產遇到熱害之后進行的。但這種研究受礦井設計條件的限制。實踐使人們認識到，熱害礦山的治理，必須在新礦井設計時，按照一定的設計原則進行綜合考慮，才能取得最佳的技術經濟效果。這就要求人們預先探知井田的地溫條件和預計井下的氣候狀況。礦井空氣與圍巖(包括其他熱源)熱交換計算技術的發(fā)展，已使對礦井熱害程度的預測成為可能。 有關高溫礦井的文獻可追溯到16世紀。1740年，法國曾有人對金屬礦的地溫進行過觀測。18世紀末，英國開始系統(tǒng)地進行礦井巷道的溫度觀測，從而看出溫度隨深度的增加而升高。鉆孔測溫始于19世紀后半葉，在1882一1900年間，歐洲打了兩個深孔，一個深1959m，孔底溫度為69.3℃；另一個孔深222lm，孔底溫度為83.4℃。兩鉆孔的全孔增溫梯度都是3.12℃/l00m。所以在一個相當長的時期內，都認為地殼的增溫梯度大體為3℃/100m。后來，不同地質條件下的鉆孔測溫資料日漸增多，由不同巖石組成的剖面都有了測溫數據之后，這一概念才得到修正。 礦山地熱工作是把地溫作為一種礦產開采條件進行研究的。地溫測定和熱害治理是礦山地熱工作的兩個核心。我國煤田勘探中的鉆孔測溫，始于上世紀60年代川。1974年，平頂山礦務局與中國科學院地質研究所地熱室合作，對平頂山八礦，后擴大到整個平頂山礦區(qū)進行了為期4年的研究工作。1978年提出研究報告。同年5月，前煤炭工業(yè)部地質局在平頂山召開了由各省、自治區(qū)煤田勘探技術人員參加的地溫會議，決定在全國煤田勘探中開展測溫工作，會議為此草擬了一個暫行規(guī)定并立即頒發(fā)試行，會議還討論確立了劃分一、二級熱害區(qū)的概念，并組織有關人員著手編寫《礦山地熱概論》一書。1980年，上述暫行規(guī)定被納入部頒《煤炭資源地質勘探規(guī)范》(試行)，地溫條件評述已成為地質報告中的規(guī)定內容之一，地溫已被正式認定為煤礦的一個新的開采技術條件。1981年，《礦山地熱概論》問世。1982年，國務院頒發(fā)了《礦山安全條例》，其中規(guī)定了地質勘探報告應對有熱害的礦山提供地熱資料的種類和名稱：1986年，由國家儲委修訂頒發(fā)的《煤炭資源地質勘探規(guī)范》也將地溫測量工作、地溫條件評價的有關規(guī)定納入相應條文。 從上世紀70年代初至80年末，中國科學院地質研究所地熱室與原煤炭工業(yè)部合作，先后對開灤、充州的東灘、平頂山、黃縣煤礦以及豫西等六個礦區(qū)進行了專題研究，所取得的成就可以歸結為以下幾點川： (l)與礦山地熱有關的地熱基礎理論知識在采礦和勘探部門得到一定程度的普及。 (2)研制了地熱測量所需的儀器裝備，如精度較高的測溫儀器和巖石熱物理性質測試裝備，為地溫測量提供了手段。 (3)以鉆孔熱平衡理論為基礎，建立了穩(wěn)態(tài)測溫、近似穩(wěn)態(tài)測溫和簡易測溫方法，在礦產勘探中已廣泛應用。 (4)對典型高溫的平頂山礦區(qū)進行了地溫評價和深部地溫預測，預測精度經驗證達到1~2℃的高水平，所推出的預測方法具有普遍意義。 (5)總結了礦山地熱的研究方法，提出并改進了礦山地溫類型的劃分標準，這對地質勘探和礦井地質工作中的地熱工作，有較大的指導意義。 1978年以后，煤田地質勘探全面開展地溫測量，這標志著礦山地熱工作步入新階段。測溫工作的普遍開展，一方面迅速改變了煤田和礦區(qū)嚴重缺乏地溫資料的狀況，為礦山的建設和遠景規(guī)劃提供了資料；另一方面，在普及地溫測量的實踐中，也出現了一些新的問題，暴露出在地溫勘探方法上存在的某些缺陷，有待解決。因此。改進、完善地溫勘探方法是當前面臨的一個大的任務。 我國對礦山熱害的治理研究工作起步于50年代初期。當時，煤炭科學研究院撫順研究所就對撫順煤礦用的充填料干溜過的油頁巖的放熱、井上下氣溫變化和地溫進行過調查、測定。此后還在撫順、淮南、合山、平頂山、北票、長廣、新漢等礦務局(礦)進行了井下熱源考察和風流溫度預測，并開展了大小型號的制冷機、空冷器及其它降溫器材的研制和試驗工作，協(xié)助新漢礦務局孫村煤礦建立了我國第一個井下集中制冷站，在平頂山八礦建立了井下制冷系統(tǒng)。中國醫(yī)學科學院勞動衛(wèi)生研究所曾應前煤炭部的邀請，先后在京西、開灤、淮南、合山、北票等礦務局進行了井下熱氣候對人體危害及各工種代謝產熱量的調查。此外，馬鞍山鋼鐵設計院、長沙有色金屬設計研究院、淮南礦業(yè)學院、山東礦業(yè)學院、中國礦業(yè)大學、河北煤礦建筑工程學院、湖南711礦、江蘇韋崗鐵礦、三河尖煤礦等也做了一些調查、研究和試驗工作。 在礦山熱害的治理中，需要預先計算出采掘工作地點將出現怎樣的氣候條件，為了使氣候條件符合勞動衛(wèi)生要求，需采取哪些合理措施和供給多少冷量。這就是井下氣流與圍巖以及其它各種人為、天然地熱源的熱交換計算問題。引起井下風流狀態(tài)參數發(fā)生變化的因素很多，如進風的狀態(tài)參數、風流的自然壓縮、圍巖的傳熱散濕特性和局部熱源、礦井水的傳熱散濕特性等等，而這些因素本身又是多變的，給熱交換計算帶來許多困難。 在圍巖傳熱中，多利用傅里葉熱傳導方程，并假定：原始地溫場是穩(wěn)定的，圍巖是均質各向同性的，巷道斷面是圓形的，采面為半無限平板等初始條件和邊界條件，并引進傅里葉數和畢奧數來表述無因次不穩(wěn)定傳熱系數，使井下圍巖傳熱的計算成為可能。這種計算異常繁瑣，但由于采用了電子計算機，可將BF值貯存起來，也可以用經驗公式計算，加之將巷道和采面分成小段，分段引入實測的圍巖熱導率，使之取得了較好的效果。在局部熱源計算中，過去是將機電設備產生的熱量直接全部加入風流中，但實際上，機電設備時用時停，負荷多變，停機時，曾被圍巖吸收的部分熱量又會散發(fā)出來。 風流與水的熱交換計算困難較多。巖體的裂隙有的含水，有的不含水或弱含水。有些肉眼觀察似乎相當干燥的巖壁在風流通過后也可測到風流中水分的增減，這意味著這里仍有水的蒸發(fā)或冷凝。但水的蒸發(fā)熱或冷凝熱并不一定都完全取自或傳給風流，也可能部分取自或傳給圍巖。所以，機械地采用濕壁系數(巷道潮濕面積與其總面積之比值)來計算，已被證明是不準確的。此外，圍巖由于相變、含水、受壓開裂造成熱物理性質變化，采面的長度、采高、礦層厚度變化引起的熱交換面積的變化，采空區(qū)漏風造成的風量變化、煤層氧化條件的變化等等，均給氣候條件預測計算造成困難。 3 礦井熱源及其定量分析 3.1基本概念及其概述 能引起礦井氣流溫度升高的環(huán)境因素統(tǒng)稱為礦井熱源。 在眾多的礦內熱源中，有些熱源所散發(fā)熱量主要取決于流經該熱源的風流溫度及其水蒸氣分壓力，例如巖體散熱和水與風流之間的熱濕交換就屬于這種類型，一般稱它們?yōu)橄鄬嵩椿蜃匀粺嵩?，另一類熱源所散發(fā)熱量并不取決于風流的溫、濕度，而僅取決于它們在生產中的作用，例如機電設備的放熱，所以也稱它們?yōu)榻^對熱源或人為熱源。 礦井主要熱源大致分為以下幾類。 3.1.1地表空氣 井下的風流是從地表流入的，因而地表大氣溫度、濕度與氣壓的日變化和季節(jié)性變化勢必影響到井下。 地表大氣溫、濕度的日變化和季節(jié)性變化對井下氣候的影響比較大。研究表明，在給定風量的條件下，無論是日變化還是季節(jié)性變化，氣候參量的變化率均和其流經的井巷距離成正比，和井巷的截面積成反比。 地面空氣溫度的變化對于每一天都是隨機的，但遵守一定的統(tǒng)計規(guī)律，這種規(guī)律可以近似地以正弦曲線表示： （3-1） 式中： T——地面空氣溫度，℃； ——地面年平均氣溫，℃； ——變化函數的初相位，rad； ——氣溫年波動振幅，℃。 可以按照下式計算： 地面氣溫周期性變化，使礦井進風線路上的氣溫也相應地周期性變化，井下氣溫的變化要稍稍滯后于地面氣溫的變化。 3.1.2流體的自壓縮（或膨脹） 嚴格來說，流體的自壓縮并不是一個熱源，它是空氣在重力作用下將其位能經摩擦轉換為焓，因而引起溫度升高。由于礦井的通風與空調中，流體的自壓縮對井下的自壓縮溫升對井下風流的參量具有較大影響，所以一般將它歸結為熱源。 礦井深度的變化，使空氣受到的壓力狀態(tài)也為之改變。當風流沿井巷向下（或向上）流動時，空氣的壓力值增大（或減?。??？諝獾膲嚎s（或膨脹）會放熱（或吸熱），從而使礦井溫度升高（或降低）。由礦內空氣的壓縮或膨脹引起的溫升變化值可按下式計算： （3-2） 式中： ——溫度變化值，℃； ——多變指數，等溫過程=1，絕熱過程=1.4； ——氣體常數，對于干空氣，取 287 J/（kg·K）； ——流體入口與出口高度差值，m。 在進風井筒里，風流的自壓縮是最主要的熱源，且往往是唯一有意義的熱源，在其他的傾斜井巷里，特別是回采工作面上，風流的自壓縮是次要因素。 3.1.3圍巖傳熱 當流經井巷風流的溫度不同于初始巖溫時，就要產生換熱，一般在礦井中初始巖溫要比風溫高，因而熱流往往是從圍巖傳給風流。 圍巖向井巷傳熱的途徑有二：一是通過熱傳導自巖體深處向井巷傳熱，二是經裂隙水通過對流將熱量傳給井巷。在大多數情況下，圍巖主要以傳導方式將熱傳給巷壁，當巖體裂隙水向外滲流時則存在對流傳熱。 為了使理論計算成為可能，一般要進行下列假設： （1）井巷的圍巖是均質且各向同性的。 （2）在分析開始時，巖石溫度是均一的，且等于該處巖石的原巖溫度。 （3）巷道的橫斷面積是圓形的，且熱流流向均為徑向。 （4）在巷道走向壁面和橫截面上各點處，換熱條件保持不變。 （5）在所分析的巷段離，空氣的溫度是恒定不變的。 當滿足以上假設時，則單位長度巷道的圍巖熱流量可用下式進行計算： （3-3） 式中： ——單位長度巷道的圍巖所傳遞的熱流量，W/m； ——圍巖的導熱率W/（m·K）； ——圍巖的原巖溫度度，℃； ——巷道壁面的溫度，℃； ——考慮到巷道通風時間、巷道形狀以及圍巖特性的時間系數，用傅立葉數描述。 3.1.4機電設備的放熱 隨著機械化程度的提高，煤巷中采掘工作面機械的裝機容量急劇增大，機電設備所消耗的能量除了部分用于做有用功外，其余全部轉換為熱能并散發(fā)到周圍的介質中去。而轉換為熱能的那部分電能，幾乎全部散發(fā)到流經設備的風流中?；夭蓹C械的放熱是工作面氣候變化的主要原因之一，能使風流溫度上升5~6 ℃。 不論何種機電設備，其散給空氣的熱量一般情況均可用下面的公式計算： Q=（1-η）NK （3-4） 式中： Q ——設備散熱，J/s； N ——機電設備的功率，W； K ——機電設備的時間利用系數； η——機電設備效率；當機電設備處于水平巷道做功時，η=0。 3.1.5運輸中煤炭及矸石的散熱 運輸中的煤炭以及矸石的散熱量，實質上是圍巖散熱的另一種表現形式，其中以在連續(xù)式輸送機上的煤炭的散熱量最大，致使其周圍風流的溫度上升。 實測表明，在高產工作面的長距離運輸巷道里，美艷散熱量可達230 kW或更高一些。 煤炭及矸石在運輸過程中的散熱量可用下式計算： （3-5） 式中： ——運輸中煤炭及矸石的散熱量，kW； ——運輸中煤炭及矸石的量，kg/s； ——運輸中煤炭及矸石的平均比熱，一般取1.25 kJ/（kg·℃）； ——運輸中煤炭及矸石在所考察的巷段里被冷卻的溫度值，℃。 一般可用下式近似計算 ΔtK： ，℃ 式中： ——運輸巷段的長度，m； ——運輸中煤炭及矸石在所考察的巷段始端的平均溫度，一般取值較該采面的原巖溫度低4～8℃； ——在所考察的巷段里，風流的平均濕球溫度，℃。 3.1.6熱水的散熱 對于大量涌水的礦井，涌水可能使井下氣候條件變得異常惡劣，我國湖南的711鈾礦和江蘇的韋崗鐵礦因而就曾因井下涌出大量熱水，迫使采礦作業(yè)無法安全、持續(xù)地進行，經采用超前疏干后，生產采得以恢復，因為在有熱水涌出的礦井里，應根據具體的情況，采取超前疏干、阻堵、疏導等措施，或著使用加蓋板水溝排出，杜絕熱水在井巷里漫流。 在一般情況下，涌水的水溫是比較穩(wěn)定的，在巖溶地區(qū)，涌水的溫度一般同該地初始巖溫相差不大，例如在廣西合山里蘭煤礦，其頂板均為石灰?guī)r，其煤層頂板的涌水量較當地初始巖溫低1~2 ℃；底板涌水溫度約較當地初始巖溫高1~2 ℃。如果涌水是來自或流經地質異常地帶的話，水溫可能甚高，甚至可達 80~90℃。 3.1.7其他熱源 （1）氧化放熱。實測表明，在正常情況下，一個采煤工作面的煤炭氧化放熱量很少能超過30kW，所以不會對采面的氣候條件產生顯著的影響，可忽略不計。 （2）人員放熱。井下工作人員的放熱量主要取決于他們所從事工作的繁重程度以及持續(xù)工作的時間，一般煤礦工作人員的能量代謝產生熱量為：休息時每人的散熱量為90~115 W；輕度體力勞動時每人的散熱量為250W；中度體力勞動時每人的散熱量為275 W；繁重度體力勞動時（短時間內）每人的散熱量為470 W。 雖然可以根據在一個工作地點工作的人員數及其勞動強度、持續(xù)時間計算出他們總放熱量，但其量很小，一般不會對井下的氣候條件產生顯著的影響，所以可忽略不計。 （3）風動機具。一般用量較少，作用時間也很短，可忽略不計。 3.2以永川煤礦熱害為例分析 重慶永榮礦業(yè)有限公司永川煤礦位于重慶永川市紅爐鎮(zhèn)境內，2006年礦井核定生產能力為30萬t/a。永川氣象站的多年資料表明，該礦區(qū)年平均氣溫18℃，最熱月平均氣溫28.5℃，歷年極端最高氣溫42.0 ℃，年平均相對濕度82%，潮濕系數97%。礦井采用平硐加暗斜井開拓方式，采煤工作面的開采方式為后退式走向長壁采煤法，通風方式為下行順向摻新風；掘進工作面采用局部通風機壓入式通風；礦井通風方式為兩翼對角抽出式機械通風。永川礦的地溫梯度：-400m以上為2.3℃/hm，-400m以下為2.6℃/hm，恒溫帶的溫度為19.6℃，恒溫帶深度為28m。永川煤礦現采掘水平已深達-800m，致使夏季采掘工作面的溫度平均在29. 3~31.5℃，部分地點達到33℃，礦井熱害較為嚴重。 3.2.1礦井熱源調查 礦井熱害是由于井下空氣溫度升高、濕度增大而造成的一種災害。礦井風流溫度、濕度增加，不僅受地面氣候的影響，還受空氣的自壓縮溫升、圍巖散熱、機電設備散熱、運輸中煤炭及矸石的散熱、氧化熱、人體散熱、熱水等的影響，因此對礦井的熱源進行調查和研究，對于礦井熱害治理方法及相應降溫措施的制訂是很有必要的。 3.2.2空氣壓縮熱 嚴格來說，空氣自壓縮并不是熱源。在重力場作用下，空氣絕熱地沿井巷向下流動時，其溫升是由于位能轉換為焓的結果，而不是由外部熱源輸入熱流造成的，其壓縮熱計算式如下： (3-6) 式中：Qy——風流的壓縮熱(膨脹熱)，kW； G——風流的質量流量，kg/s，取141kg/s； A——供熱當量，A=9。 81×10-3kJ/(kg·m)； ，——風流的起點、終點標高，分別為334，-350 m； E——風流吸收或放出熱量的系數，一般小于1，取實驗值0.4。 永川煤礦是平硐加斜井的開拓方式，進風平硐風量為66、運輸平硐風量為49，人行平硐進風量為2.5 ，總進風量約為117.5，質量流量G約為141 kg/s，地面與井下-350m水平標高相差684 m，將有關數據代入式(3-6)計算得空氣壓縮熱約為380kW。 3.2.3圍巖散熱 圍巖向井巷傳熱的途徑：一是通過熱傳導自巖體深處向井巷傳熱；二是裂隙水對流將熱傳給井巷。永川煤礦裂隙水很少，井下圍巖巷道和采掘工作面的傳熱主要是通過熱傳導自巖體深處向圍巖壁面?zhèn)鳠?，圍巖壁面通過與風流的熱交換而加熱風流。根據牛頓冷卻公式[4]，其圍巖散熱量計算式為： (3-7) 式中： ——圍巖散熱量，W； ——巖巷的長度， m； ——巖巷的周長，m； ——放熱系數，W /()； ——初始巖溫，℃； ——測點風溫，即巷道的表面溫度，℃。 圍巖與風流間的熱交換中，多半是風流對井巷固體壁面形成的對流換熱，風流吸熱升溫。因此，常把稱為巷壁對風流的放熱系數，簡稱放熱系數。放熱系數是與風速、風溫、圍巖導熱系數、空氣的比熱容、密度、動力黏性系數、壁面幾何尺寸及形狀等有關的較復雜函數，其值隨不同的礦井、不同的巷道、巷道的服務年限、巷道表面的粗糙及潮濕程度等差異都有不同。由于井下不同的巷道較多，在此按不同的采區(qū)及主要大巷，計算得出井下圍巖總散熱量為1071 kW，如表3-1所示。 表3-1　永川煤礦圍巖散熱量kW 地點 下北三 下北一 下南二 上南三 -350 m水平 合計 主北巖巷 主南大巷 主井 副井 散熱量 276 360 203 70 84 50 16 12 1017 3.2.3機電設備散熱 機電設備散熱主要是電能轉化為熱能和做功。機電設備散熱是調查其額定功率，主要設備有通風機、提升運輸設備、照明燈、水泵以及采掘機械設備等，其計算式如下： (3-8) 式中： ——機電設備對風流的加熱量， kW； ——機電設備散熱折算系數，一般為0.2，水泵為0.035~0.04； ——同時使用的機電設備總額定功率，kW，取1 040.5 kW。 具體設備見表3-2。將各數據代入式(3)得機電設備散熱量約為208 kW。 表3-2 永川煤礦井下主要機電設備 設備名稱 設備型號 額定功率/kW 臺數 運轉狀況 割煤機 YRG3-100 100 4 正常 刮板輸送機 SGDW-22Y 22 5 正常 電機車 CDXT-5 6 5 正常 穩(wěn)車 JH-8 6 4 正常 局部通風機 DBKJ№5。 0 15 14(7臺備用) 正常 錨噴機 HPH-6B 6 7 正常 耙裝機 P-30B 18。5 7 正常 壓風機、照明等設備 200 3.2.4煤炭及矸石運輸散熱 運輸中的煤炭及矸石的散熱，實質上是圍巖散熱的另一種表現形式，其中以在連續(xù)式輸送機上的煤炭的散熱量為最大，在以進風巷為運輸道時，進風流的加熱就具有特別重要的意義。煤炭及矸石的散熱量可依下式進行計算： (3-9) 式中： ——運輸中煤炭及矸石的散熱量， kW； ——運輸中煤炭及矸石的流量kg/s；c為煤炭或矸石的比熱，kJ/(kg·K)，實測煤炭的比熱容均值為1.15，矸石的比熱容為0.97； ——運輸巷段的長度，m； ——采面的初始巖溫，℃； ——所計算巷道風流的平均濕球溫度，℃。 式(3-9)中各具體參數如表3-3所示，運輸中的煤炭及矸石的總散熱量為197.1 kW。 表3-3　永川煤礦運輸中的煤炭和矸石散熱量 地　點 mk/(kg/s) L/m ts/℃ tfm/℃ Qk/kW -37104采煤工作面 20.22 230 35.3 29.6 26.8 -37401采煤工作面 20.22 590 34.6 31.0 36.0 -37612采煤工作面 20.22 270 32.5 29.4 16.6 -37504采煤工作面 20.22 410 35.8 29.8 44.8 -37401掘進工作面 5.95 530 34.6 29.9 12.7 -37402掘進工作面 5.95 530 33.7 29.9 10.3 -37403掘進工作面 5.95 510 35.1 30.4 12.3 -37107掘進工作面 5.95 640 36.0 29.8 19.5 -37506掘進工作面 5.95 550 36.7 30.2 18.1 3.2.5其他熱源 其他熱源主要包括氧化散熱、人體及熱水散熱。其中熱水散熱主要由水量和水溫來決定，當熱水大量涌出時，可對附近的氣候條件造成很大的影響。針對永川煤礦的實際情況，井下熱水涌出很少，可忽略不計，只計算氧化散熱和人體散熱。 （1）氧化散熱 煤炭的氧化散熱是一個相當復雜的問題，很難將其與其他的熱源分離開來進行單獨計算。實測表明，煤炭的氧化散熱并不會對井下氣候產生顯著的影響。在一般情況下，一個回采工作面的煤炭的氧化散熱量很少超過30 kW，氧化散熱量按下式計算： (3-10) 式中： ——氧化散熱量，kW，取值見參考文獻； ——當量氧化散熱系數，； ——巷道平均風速，m/s； ——氧化散熱面積，。 主要進風巷道氧化散熱量見表3-4。 表3-4　主要進風巷道氧化散熱量 類別 -350 m主井 -350 m副井 -350 m主南巖巷 -350 m主北巖巷 巷道長度/m 615 615 2000 3500 巷道周長/m 12 9 12 12.5 / 7380 5535 24000 43750 /(m /s) 7.5 4.5 6.1 1.5 /(kW /) 0.0008 0.0008 0.0008 0.0008 /kW 29.6 14.7 81.6 48.4 下北一提升1 下北一提升2 下北三提升1 下北三提升1 下北三溜煤上山 240 350 205 480 680 11 11 11。5 11.4 11.5 2640 3850 2357。5 5472 7820 3.3 1.2 2.9 6.0 6.0 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 13.7 8.9 11.1 7.3 10.4 采煤工作面的氧化散熱量取20 kW，4個工作面共計120kW；掘進工作面的氧化散熱量取20kW，6個掘進面共計120 kW；主要進風巷道散熱量225.7 kW?？傆嬔趸崃繛?65.7kW。 （2）人體散熱 人體散熱量按下式計算： (3-11) 式中： ——人體散熱量，kW； ——人體散熱系數，kW /人，輕勞動強度取0.4，中等勞動強度取0.21，重勞動強度取0. 47； ——在巷道(包括采、掘工作面，硐室)工作的人數。 采煤工作面每班平均工作人數為18人、掘進工作面每班15人，4個采煤工作面、6個掘進工作面合計162人，均為重勞動強度；其他300人為中等勞動強度。由式(3-11)計算得人體散熱量為140 kW。 3.2.6礦井熱源分析 根據上述熱源調查分析結果，礦井主要熱源及所占比例如表3-5所示，可見圍巖散熱是主要熱源，因此首先應考慮采用通風的方法治理熱害。 表3-5　礦井熱源統(tǒng)計 礦井主 要熱源 空氣 壓縮熱 圍巖 散熱 機電設 備散熱 煤炭及石 運輸散熱 其他熱源 合計 氧化散熱 人體散熱 散熱量/kW 380 1071 208 197.1 465.7 1402 461.8 所占比例/% 15 43.5 8.5 8 19 6 100 2熱害治理研究 礦井熱害治理的措施很多，但可歸納為兩大類：非人工制冷和人工制冷降溫。根據礦井熱源調查結果可以看出，永川煤礦的主要熱害來自于圍巖 散熱，據此并結合該礦已采用“Y型”通風，其熱害治理措施應首先考慮非人工制冷中加大通風量這一簡單、經濟的方法，然后再考慮其他輔助措施及人工制冷降溫方法，這一思路也符合災害致因及其治理措施的原則。以下從通風降溫、輔助措施降溫進行分析，最后才考慮資金投入較高的人工制冷降溫方法。 2.1通風降溫效果模擬考察 在永川煤礦井下的生產活動中，采煤工作面、掘進工作面的熱害相對其他地點較為嚴重。實踐證明，掘進工作面加大通風量的方法，其效果已不十分明 顯，因此選取永川煤礦較典型的-37107工作面為實例，采用模擬的方法對該工作面進行通風降溫效果考察。運用數值軟件模擬回采工作面在不同風速條件下，考察回采工作面溫度場的變化情況。-37107工作面長135m、寬4m，平均高0.7m，斷面積2.83，風流速度v=2.6m/s、密度=1.19 kg/、動力黏度=1.808×Pa·s，風量442 /min，煤的導熱系數=0.029W/(m·℃)。工作面水力直徑d=4A/U=1.1828，雷諾數Re=vd/=1.9×>10000，工作面風流處于旺盛湍流。 邊界和初始條件為恒壁溫36.2℃，空氣入口溫度30℃，使用—模型進行計算。模擬計算結果收斂，溫度場如圖1所示。為檢驗加大風量后采煤工作面的狀況，風速極限達到4 m/s，風量為624/min，氣體條件與上述一樣，模擬結果如圖3-2所示，計算結果收斂。 由模擬的工作面溫度場結果圖3-1—3-2對比可以看出，溫度場稍有變化，但效果不明顯，且風量過大將導致工人有不舒適感。因此增加風量對改善回采工作面的氣候條件不是很明顯。這里采用計算機軟件對工作面空間溫度場進行模擬，且采用恒壁溫這一邊界條件，這和工作面實際情況有一定的差別，因此模擬結果僅供參考。 2.2輔助治理措施 非人工制冷降溫措施中，除了采用通風的措施來改善井下作業(yè)環(huán)境外，還可以采取一些輔助的降溫措施，如盡可能縮短進風路線的長度以減少圍巖的散熱量、盡量避免煤流與風流反向運行、回采工作面采用下行通風、控制熱源的放熱量、合理的開拓方式、個體防護、“四六”作業(yè)制、煤層注水預冷煤層、在進風巷道放置冰塊等，但實踐表明，這些措施在該礦的降溫效果皆不理想，或受條件限制不能實現。 圖3-1 回采工作面入口風速2。6 m/s時的溫度場云圖 圖3-2 回采工作面入口風速4 m/s時的溫度場云圖 2.3熱害治理措施分析 根據上述通風降溫模擬、輔助熱害治理措施分析可以看出，這些熱害治理措施對該礦的降溫效果將不會很明顯。在不影響永川煤礦生產的前提下，熱害治理方法應考慮人工制冷的方法，具體采用什么樣的人工制冷方法，則應結合技術、經濟兩方面重點考慮，詳細比較后才能得出，同時也要結合其他輔助措施，可起到更好的效果?？傊?，應采用人工制冷為主的綜合熱害治理措施。 4 礦井熱害產生的原因 隨著礦井開采深度的增加，礦井高溫熱害問題會越來越嚴重。這主要表現在 2個方面：一是在現生產水平還未出現高溫熱害的礦井，下一水平開采就可能出現高溫熱害；二是目前水平僅局部出現高溫熱害，下一水平就有可能出現更加嚴重的熱害問題。隨著開采深度的增加，機械化程度也越來越高，由此出現的機械散熱也愈來愈大。高溫高濕等熱害問題，將顯得越來越突出，對井下作業(yè)人員的工作效率、安全和健康有著極大的影響。 4.1礦井高溫產生的原因 所謂高溫，是指井下氣溫超過30℃。造成礦井氣溫升高的熱源很多，主要有相對熱源和絕對熱源。相對熱源的散熱量與其周圍氣溫差值有關，如高溫巖層和熱水散熱；絕對絕源的散熱量受氣溫影響較小，如機電設備、化學反應和空氣壓縮等熱源散熱。高溫巖層散熱是影響礦井空氣溫度升高的重要原因，它主要通過井巷巖壁和冒落、運輸中的礦巖與空氣進行熱交換而造成礦井空氣溫度升高；另外當礦井中有高溫熱水涌出時，也將影響整個礦井的微氣候，而使礦井空氣溫度略有升高，井下適宜溫度為15~20℃。 從總體上來看，造成礦井高溫熱害的主要因素有地熱、采掘機電設備運轉時放熱、運輸中礦物和矸石放熱和風流下流時自壓縮放熱等4大熱源。就個別礦山而言，礦井內高溫水涌出、礦物強烈氧化等也可能形成高溫熱害。另外造成礦井高溫還有以下幾個因素： 其一是礦井開采深度大，巖石溫度高。在我國中、北部地區(qū)，大部分高溫礦井(約占90% )是由于開采深度大、巖石溫度高所致。例如孫村礦(采深776m，巖溫34.9℃)、徐州三河尖礦(采深736 m，巖溫37℃)、北票臺吉礦(采深873 m，巖溫33.4℃)、長廣煤炭公司七礦(采深920 m，巖溫40℃) ，以及豐城建新礦(采深650 m，巖溫42 ℃ )等都屬于此類高溫礦井。 其二是地下熱水涌出。地下熱水由于易于流動，且熱容量大，是良好的載體，地下熱水主要是通過兩個途徑把熱量傳遞給風流： 1巖層中的熱水通過對流作用，加熱了井巷圍巖，圍巖再將熱量傳遞給風流； 2熱水涌入礦井巷道中，直接加熱了風流； 3采掘工作面風量偏低。通風不良風量偏低，是我國目前造成采掘工作面氣溫較高的普遍性因素。據調查統(tǒng)計，我國煤礦長壁工作面80%以上在200~800 m3/min之間，而按降溫要求，高溫回采工作面供風量至少應為 800 m3/min以上。 4.2礦井高濕產生的原因 礦井的濕度通常采用相對濕度表示，礦井最適宜的相對濕度50% ~ 60%。而礦井空氣的相對濕度大多為80% ~ 90%左右，總回風道和回風井內空氣的相對濕度接近100%。造成礦井下空氣濕度過大的主要原因是井巷壁面的散濕和礦井水的蒸發(fā)；另外礦井開采過程的生產用水也是造成礦井下空氣濕度過大的一個不可忽視的重要因素。 礦井熱害產生的主要原因，可簡明地用圖4-1表示。 圖4-1礦井熱害產生的主要原因 5 礦井熱害的危害 5.1高溫的危害 所謂礦井高溫，是指礦井下氣溫超過30℃。人們長期在礦井下高溫環(huán)境中作業(yè)，高溫可能使人產生一系列生理功能的改變： ( 1)體溫調節(jié)發(fā)生障礙，主要表現為體溫和皮溫升高； ( 2)鹽、水代謝現出紊，有機體的機能受到影響； ( 3)神經系統(tǒng)、循環(huán)系統(tǒng)、消化系統(tǒng)和泌尿系統(tǒng)等均會因高溫下機體大量失水，改變正常的功能，甚至致病。 人們長期在礦井下高溫環(huán)境中作業(yè)，人的中樞神經系統(tǒng)特別容易失調，從而造成人精神恍惚、疲勞、渾身無力、昏昏沉沉，這種狀況成為礦山勞動生產率低下的主要原因。 調查表明：在我國高溫礦井中，一般勞動生產率均較低，有的礦山勞動生產率僅為30% ~ 40%。礦井高溫除了造成礦山勞動生產率低下外，還成為誘發(fā)礦山事故的重要原因。據調查，1984年8月30日，黑龍江鶴壁某礦因回采工作面風溫高達32 ℃，相對濕度達99%以上，一個班就有4名礦工因高溫中暑暈倒在工作地點；湖南省湘潭某煤礦1996年~1998年3年調查統(tǒng)計表明，在礦井中29 ℃~ 32 ℃氣溫的工作面，礦井下溫度與工傷頻次的關系為：作業(yè)地點氣溫 29 ℃，工傷頻次為155次/千人，作業(yè)地點氣溫30℃，工傷頻次為231次/千人，作業(yè)地點氣溫31 ℃，工傷頻次為320次/千人，作業(yè)地點氣溫32℃，工傷頻次為486次/千人；日本1979年全國調查統(tǒng)計，礦井中30~ 40 ℃氣溫的工作面比低于30 ℃氣溫的工作面的事故率高3.6倍；南非多年全國調查統(tǒng)計表明，當礦井中作業(yè)地點的空氣濕球溫度達到28.9℃時，相當于干球溫度30 ℃，就開始出現高溫中暑死亡事故。表5-1為南非金礦礦井下溫度與事故率的關系。另外，礦井下高溫也是造成我國礦井火災事故頻繁發(fā)生的一個不可忽視的因素。 表5-1南非礦井下溫度與事故率的關系 作業(yè)地點氣溫(℃) 27 29 31 32 工傷頻次（人/千人） 0 150 300 450 5.2高濕的危害 高濕是指礦井下的相對濕度超過80%。人們長期在高濕的礦井下作業(yè)，將會使人產生一系列的生理功能改變，影響人的正常生理功能，使人的機理不能有效地散發(fā)熱量，出現中暑暈倒，嚴重的會出現死亡。另外，礦工長期在高濕的礦井下作業(yè)，會使人患上風濕病、皮膚病、皮膚癌、心臟病及泌尿系統(tǒng)和消化系統(tǒng)等疾病，還會使人產生心緒不寧、心情浮燥，誘發(fā)人精神方面的疾病，嚴重影響礦工的身心健康。 據調查有以下典型案例，1996年7月25日，湖南省邵陽某礦因回采工作面風溫高達32 ℃，相對濕度達98%以上，一個班就有5名礦工因中暑暈倒在工作地點，經搶救才幸免于難；湖南省冷水江某礦多年調查統(tǒng)計表明，礦工長期在高濕的礦井下作業(yè)，患風濕病、皮膚病、皮膚癌、心臟病的比例很高，并有如下調查結果：患風濕病的比例為186人/千人，患心臟病的比例 79人/千人，患皮膚病的比例為121人/千人，患皮膚癌的比例為45人/千人。 6 礦井熱害的防治措施 目前，國內外防治礦井熱害的主要措施是礦井空調器制冷降溫，通風降溫，隔絕熱源等。 6.1加強教育和管理 1加強安全教育，深刻認識熱害的危害，提高自我保護能力 針對礦井中高溫高濕熱害產生對人體的嚴重危害，為了保護礦工的身心健康，必須加強對此危害問題的深刻認識，加強礦工的安全教育，定期對礦工進行安全知識和安全技能的培訓，提高礦工的安全防患意識，使礦工人人自覺地把安全放在第一位，使礦工熟悉礦井熱病的癥狀，人人學會現場急救措施，提高礦工的自我保護能力。 2借鑒國外先進經驗，加強對礦工的耐熱檢驗 國外很多礦山企業(yè)為了保證企業(yè)生產安全，對礦工的耐熱檢驗摸索出了一套形之有效的方法，他們依據工人的耐熱素質來挑選礦工，這主要包括被挑選礦工的年齡和體重、體溫、氧耗量、熱適應訓練。他們的這套形之有效的方法，對保 證企業(yè)安全生產，減少安全事故的發(fā)生，減少礦井熱害對礦工的危害，起到了非常重要的作用。因此，必須認真學習國外的先進經驗，借鑒國外的先進經驗，加強對礦工的耐熱檢驗。 3提高勞動生產率，減少勞動時間，降低勞動強度 為了既保證企業(yè)安全生產，提高企業(yè)經濟效益，又保護礦工的身心健康，礦山企業(yè)必須加大經濟投入，加快技術改造，吸收國外的先進經驗，采用先進的技術和設備，加強企業(yè)管理，提高勞動生產率，降低企業(yè)的生產成本，提高企業(yè)的經濟效益，從而有效地減少礦工的勞動時間，降低勞動強度，保護礦工的身心健康。 4建立通風安全信息系統(tǒng) 礦井通風安全對礦山行業(yè)影響巨大，其好壞直接關系到礦山的安全生產和經濟效益。隨著計算機技術的不斷發(fā)展和應用，處理礦山通風安全信息的思路和方法也在不斷提高。地理信息系統(tǒng)作為一門集計算機技術、地學理論、空間科學、信息管理技術于一體的新興邊緣學科，正被應用于各行各業(yè)，它不僅能存儲、分析和表現現實世界中各種對象的信息，而且能處理其空間定位特征，將空間數據和屬性數據結合起來，形象地、直觀地提供數據查詢、檢索、統(tǒng)計分析，具有編制生產計劃，日常生產管理，礦山安全，生產監(jiān)督檢查，環(huán)境保護，礦山設計等功能。 針對礦山通風安全信息多而復雜的特點，對于一些有條件的大中型礦山應當建立礦山通風安全信息系統(tǒng)，對這些復雜的資料進行高效的管理和利用，為礦山通風安全信息管理提供了集成的數據環(huán)境和可視化的分析平臺，有利于多時相、多源、時空數據的復合和無縫連接，用于指導礦山安全生產和災害防治，實現礦山通風安全信息管理的現代化，使礦山災害信息的管理和處理工作更加快捷化、系統(tǒng)化、科學化、規(guī)范化。 6.2非制冷空調降溫 6.2.1采用通風降溫 加強通風降溫是改善礦井濕熱條件的最簡便易行的方法，其優(yōu)點是經濟、有效。不過，在礦井熱害比較嚴重的情況下，還應采取其他綜合降溫措施。 通風降溫主要從以下三個方面考慮： a.建立合理的通風系統(tǒng)，盡量使進風巷道開鑿在傳熱系數小的巖石中，以減少進入風流的熱量和水汽；其次要縮短通風線路和分區(qū)通風。 b.適當加大進風量。風速太大使人感到不舒服；風阻和風速過高，則應加大風巷斷面。 c. 加強通風管理。減少漏風、減少阻力和提高通風的質量。建立通風檢控系統(tǒng)，監(jiān)控實時溫度、濕度、風速 (風量 )、主風扇風壓等，根據設定的異常情況發(fā)出警報，并顯示異常地點；按設定狀態(tài)自動控制主扇的運轉；自動打印測定結果。 通風降溫方法包括選擇合理的通風系統(tǒng)，采用合適的通風方式，加強通風管理等。 （1）選擇合理的通風系統(tǒng)。按照礦井地質條件、開拓方式等選擇進風風路最短的通風系統(tǒng)，可以減少風流沿途吸熱，降低風流溫升。 （2）選擇合理的回采工作面通風方式?；夭晒ぷ髅娴耐L方式也影響氣溫，在相同的地質條件下，由于W型通風方式比U型和Y型能增加工作面的風量，降溫效果都較好。 （3）改善通風條件。增加風量，提高風速，可以使巷道壁對空氣的對流散熱量增加，風流帶走的熱量隨之增加，而單位體積的空氣吸收的熱量隨之減少，使氣溫下降。 （4）利用調熱巷道通風。利用調熱巷道通風一般有兩種方式，一種是在冬季將低于攝氏零度的空氣由專用進風道通過淺水平巷道調熱后再進入正式進風系統(tǒng)。另外一種方式是利用開在恒溫帶里的淺風巷作調溫巷道。 （5）其他有利于降溫的通風措施。采用下行風對于降低回采工作面的氣溫有比較明顯的作用。對于發(fā)熱量較大的機電峒室，應有獨立的回風路線，以便把機電所發(fā)熱量直接導入采區(qū)的回風流中。 采用通風降溫的主要方法是增加風量法。增加風量可以大大降低空氣的含熱量，是一種有效的降溫措施。但是風量的增加不是無限制的，它受到規(guī)定的風速和降溫成本的制約。因此，為了改善通風系統(tǒng)，有效增加井下通風量，可采取減少風阻、防止漏風、加大扇風機能力、采用合理分風與輔助風路通風法、利用地溫預冷井下入風風流、采用多級機站通風系統(tǒng)、加強通風管理等措施。據現場增風降溫的經驗，高溫工作面的風量最低限應為800~1000 m3/ min。 采場通風有多種形式，但以能抑制采空區(qū)熱氣串入工作面和增加工作面有效風量的形式對降溫最為有利。采用下行通風時，礦巖運輸方向與風流相同，這樣能使礦巖運輸過程中放出的熱量和水蒸汽以及運輸設備的機電設備散熱等不再返回工作面，從而大大改善工作面入風流的空氣狀態(tài)。 此外，新鮮風流從巖溫較低的上水平進入采區(qū)，從圍巖獲得的熱量也相對較少。 6.2.2隔離、減少熱源 隔離熱源主要有以下4種方法： a.超前中段疏干熱水含水層。一般措施有兩種：一種是從地面向含水層打大口徑鉆井，用深井泵或潛水泵排水疏干，把熱水水位降低到開采中段的底板以下。另一種是在開采中段以下超前沿含水層邊緣打疏干巷道，根據水文地質條件布置若干個硐室，在硐室內向含水層打2~5個小口徑放水鉆孔，控制熱水水位降低到開采底板以下的標高。 b.加強坑道內熱水管理。把排水溝用隔熱蓋板蓋好，用管道將熱水輸送到水倉，然后再排到地面，對頂板和巖壁的噴淋與滴滲熱水的導流與封堵。 c.采用全充填采空區(qū)隔斷熱源。 d.采用隔熱材料隔熱。不論通風系統(tǒng)管道還是熱水的排水管道都應采用隔熱管道，在金屬管道外包扎隔熱材料，或噴涂化學劑進行隔熱。對井下巷道壁和頂板也采用隔熱材料隔熱。采用隔熱物質噴涂巖層、實行機電硐室獨立通風、提高機電設備的運轉效率、采取超前疏排熱水等措施可以在一定程度上減少巷道圍巖、機電設備、礦井熱水等熱源散熱對風流溫度的影響?？諝鈮嚎s熱是不能消除和減少的，只能通過預冷入風流來抵消這部分影響。巷道巖壁散發(fā)大量的熱量，如能采用隔熱物質噴涂巖壁，則能大大減少巷道內的溫度。但是目前還沒有找到一種能完全滿足要求的隔熱材料，因此這種方法在實踐中很少被應用。 為了有效地降低工作面的溫度，也可以采取減少熱源的方法降溫。 減少熱源主要有以下4種方法： 1 巖層熱的控制。采用隔熱物質噴涂巖層，防止圍巖傳熱；使巷道保持適當的干濕，提高風速以提高空氣冷卻能力；預冷礦層等。 2 機械熱的控制。采取機電硐室獨立通風；選擇輔助風扇并選擇合適的位置；避免使用低效率機械等。 3 熱水及管道熱的控制。采取超前疏排熱水，并用隔熱管道排至地面或經過有隔熱蓋板的水溝導入水倉。將高溫排水管和熱壓風管敷設于回風道，或將壓縮空氣冷卻后再送入井下。 4 爆破的控制。井下采掘爆破產生的熱量，一般在爆破后不久即由回風道排到井外，為了免受其影響，通常采取將爆破時間與井下人員的工作時間分開。 6.2.3冰冷降溫 冰冷降溫系統(tǒng)主要是利用冰的融化潛熱降溫，獲得相同冷量所需冰量僅為水冷卻系統(tǒng)水量的1 /4~1 /5。冰冷降溫系統(tǒng)由制冰、輸冰和融冰3個環(huán)節(jié)組成。由于要增加地面制冰和輸冰設備，系統(tǒng)復雜，費用高昂，僅在對老礦井進行改造時可能權宜采用。 6.2.4人體防護服 由于經濟和技術原因不宜采取風冷措施時，可穿防護服，滿足降溫及便于勞動等方面的要求。前聯邦德國、前蘇聯、南非等國曾進行人體防護品的研制工作，如南非研制過一種坎肩冰袋服，由12~16個小冰袋組成冰重4.5 kg，可供礦工在井下濕熱的環(huán)境中進行中等強度勞動3~ 4h。 6.2.5采用合理的開拓方式降溫 開拓