TD315膠帶斗式提升機設計,td315,膠帶,提升,晉升,設計 目錄 第1章 前言 1 第2章 提升機設計 2 2.1概述 2 2.2 斗式提升機的工作原理 2 2.2.1斗式提升機分類 2 2.2.2斗式提升機的裝載和卸載 3 2.2.3 常用斗提機選用及相關計算 4 2.2.4 斗式提升機的主要部件 5 2.2.5斗式提升機的工作原理 6 第3章 參數(shù)與結構設計 8 3.1提升功率的確定 8 3.2 電動機選擇 9 3.3 減速機選擇 9 3.4驅動軸設計及附件的選擇 9 3.4.1 軸的材料及熱處理 9 3.4.2 軸的結構設計 9 3.4.3 軸的強度校核計算 11 3.4.4 軸承選用 12 3.4.5 驅動鏈輪鍵的設計校核 13 3.5 聯(lián)軸器的選擇 13 3.6 驅動鏈輪的結構設計 14 3.7 提升機主要參數(shù)的計算 15 3.8 頭部罩殼的選材及連接 16 3.9 中部區(qū)段的設計選材 17 第4章 結論 19 參考文獻 20 致 謝 21 第1章 前言 斗式提升機廣泛用于垂直輸送各種散狀物料，國內斗提機的設計制造技術是50年代由前蘇聯(lián)引進的,直到80年代幾乎沒有大的發(fā)展。自80年代以后,隨著國家改革開放和經濟發(fā)展的需要,一些大型及重點工程項目從國外引進了一定數(shù)量的斗提機,從而促進了國內斗提機技術的發(fā)展。有關斗提機的部頒標準JB3926—85及按此標準設計的TD、TH及TB系列斗提機的相繼問世,使我國斗提機技術水平向前邁了一大步, 但由于產品設計、原材料、加工工藝和制造水平等方面的原因,使產品在實際使用中技術性能、傳遞扭矩、壽命、可靠性和噪聲等與國際先進水平相比仍存在相當大的差距。 斗式提升機按牽引形式主要分為膠帶式、圓環(huán)鏈式和板鏈式三種,因經濟條件、技術水平及使用習慣等原因,國內用戶對圓環(huán)鏈式和膠帶式斗提機需求量較大,這兩種斗提機的技術發(fā)展受到較多的關注,而且有較為明顯的發(fā)展。TH型是一種圓環(huán)鏈斗式提升機，采用混合式或重力卸料，挖取式裝料。牽引件用優(yōu)質合金鋼高度圓環(huán)鏈。中部機殼分單、雙通道兩種形式為機內重錘箱恒力自動張緊。鏈輪采用可換輪緣組合式結構。使用壽命長，輪緣更換工作簡便。下部采用重力自動張緊裝置，能保持恒定的張緊力，避免打滑或脫鏈，同時料斗遇到偶然因素引起的卡殼現(xiàn)象時有一定的容讓性，能夠有效地保護下部軸等部件。該斗式提升機適用于輸送堆積密度小于1.5t/m3易于掏取的粉狀、粒狀、小塊狀的底磨琢性物料。如煤、水泥、碎石、砂子、化肥、糧食等。TH型斗式提升機用于各種散狀物料的垂直輸送。適用于輸送粉狀、粒狀、小塊狀物料，物料溫度在250℃以下。 第2章 提升機設計 2.1概述 此次設計的任務是研究TD315斗式提升機的工作原理、性能和特點，采用理論聯(lián)系實際的方法，研究影響斗式提升機效率的影響因素，進行必要的結構改進，提出結構的方案并實施設計。同時，進行相關結構參數(shù)和工藝參數(shù)的設計與計算、總體方案設計，總體裝配以及傳動、機體等部件和相關零部件設計及繪圖。主要設計方案如下： 1）對斗式提升機的工作原理進行深入研究，根據(jù)TD315斗式提升機的工作能力和使用要求，設計出總體方案。 2）設計出合理的提升機結構和零件的強度，保證運行的穩(wěn)定性。 3）設計出合理的驅動裝置，保證運行的高效性。 該項目來源于江蘇海建集團， TD提升機具有輸送量大，提升高度高，運行平穩(wěn)可靠，操作維修簡便，壽命長等顯著特點。斗式提升機適用于輸送粉狀，粒狀和小塊狀的低磨琢性物性，物料堆積密度小于1.5t/m ,物料溫度不超過250℃，廣泛應用于水泥提升機械。 2.2 斗式提升機的工作原理 2.2.1斗式提升機分類 1）按牽引件分類： 斗式提升機的牽引構件有環(huán)鏈、板鏈和膠帶等幾種。環(huán)鏈的結構和制造比較簡單，與料斗的連接也很牢固，輸送磨琢性大的物料時，鏈條的磨損較小，但其自重較大。板鏈結構比較牢固，自重較輕，適用于提升量大的提升機，但鉸接接頭易被磨損，膠帶的結構比較簡單，但不適宜輸送磨琢性大的物料，普通膠帶物料溫度不超過60°C，鋼繩膠帶允許物料溫度達80°C，耐熱膠帶允許物料溫度達120°C，環(huán)鏈、板鏈輸送物料的溫度可達250°C。斗提機最廣泛使用的是帶式(TD)，環(huán)鏈式(TH)兩種型式。用于輸送散裝水泥時大多采用深型料斗。如TD型帶式斗提機采用離心式卸料或混合式卸料適用于堆積密度小于1．5t／m3的粉狀、粒狀物料。TH環(huán)鏈斗提機采用混合式或重力式卸料用于輸送堆和密度小于1．5t／m3的粉狀、粒狀物料。 2）按卸載方式分類： 斗式提升機可分為：離心式卸料、重力式卸料和混合式卸料等三種形式。離心式卸料的斗速較快，適用于輸送粉狀、粒狀、小塊狀等磨琢性小的物料；重力式卸料的斗速較慢，適用于輸送塊狀的，比重較大的，磨琢性大的物料，如石灰石、熟料等。 2.2.2斗式提升機的裝載和卸載 斗式提升機的裝載方式有三種，即注入式裝載（見圖2-1）、挖取式裝載（見圖2-2）和混合式裝載。注入式裝載要求散料以微小建度均勻地落入料斗中，形成比較穩(wěn)定的料流，裝料口下部應有一定的高度，采用該方式裝載時一般料斗布置較密；料斗在牽引件上布置較稀時多采用挖取式裝載，只能用于輸送粉狀或小顆粒流動性良好物料的場合，斗速運行速度在2m／s以下，介于兩者之間采用混合式裝載。 卸載方式有離心式、重力式及混合式三種。 離心式卸料料斗的運行速度較高，通常取為1—2m/s。如欲保持這種卸載必須正確 選擇驅動輪的轉速和直徑，以及卸料口的位置。其優(yōu)點是：在一定的料斗速度下驅動輪尺寸為最小；卸料位置較高，各料斗之間的距離可以減小，并可提高卸料管高度，當卸料高度一定時，提升機的高度就可減??；缺點是：料斗的填充系數(shù)較小，對所提升的物料有一定的要求，只適用于流動性好的粉狀、粒狀、小塊狀物料。 重力式卸載使用于卸載塊狀、半磨琢性或磨琢性大的物料，料斗運行速度為0.4—0.8m/s左右，需配用帶導向槽的料斗。其優(yōu)點是：料斗裝填良好，料斗尺寸與極距的大小無關。因此允許在較大的料斗運行速度之下應用大容積的料斗；主要缺點是：物料拋出位置較低，故必須增加提升機機頭的高度。 圖2-2 注入式裝載 圖2-1挖取式裝載 物料在料斗的內壁之間被拋卸出去，這種卸載方式稱為離心—重力式卸載。常用于卸載流動性不良的粉狀物料及含水分物料。料斗的運動速度為0.6—0.8m/s范圍，常用鏈條做牽引構件。 2.2.3 常用斗提機選用及相關計算 （一）目前國內常用的斗提機均為垂直式，較新型符合標準TB3926-85的有TD型、TH型，它們的主要特征、用途及型號見表1。 表2-1 TD、TH、TB型斗提機特征、型號表 型式 TD型 TH型 TB型 結構特征 采用橡膠帶作牽引構件 采用鍛造的環(huán)形鏈條作為牽引構件 采用板式套筒滾子鏈條作為牽引構件 卸載特征 采用離心式或混合式方式卸料 采用重力式或混合式方式卸料 采用重力式卸料 適用輸送物料 松散密度ｐ＜1.5t/m3的粉狀、粒狀、小塊狀的無磨琢性、半磨琢性物料 松散密度ｐ＜1.5t/m3的粉狀、粒狀、小塊狀的無磨琢性、半磨琢性物料 松散密度ｐ＜2t/m3的中、大塊狀的磨琢性物料 適用溫度 被輸送物料溫度不得超過60℃，如采用耐熱橡膠帶時溫度不超過200℃ 被輸送物料溫度不得超過250℃ 被輸送物料溫度不得超過250℃ 型號 TD100、TD160、TD250、TD315、TD400、TD500、TD630 TH315、TH400、TH500、TH630、(TH800)(TH1000) ① TB250、TB315、TB400、TB500、TB630、TB800、 TB1000 提升高度 約在4～40mm范圍內 約在4.5～40mm范圍內 約在5～50mm范圍內 輸送量 4～238m3/h 35～185m3/h 20～563m3/h （二）TD型斗提機結構型式　　 (1) 傳動裝置TD型斗提機的傳動裝置有兩種形式。分別配有YZ型減速器或ZQ(YY)型減速器。YZ型軸裝減速器直接套裝在主軸軸頭上，省去了傳動平臺、聯(lián)軸器等，使結構緊湊，重量輕，而且其內部帶有異型輥逆止器，逆止可靠。該減速器噪聲低，運轉平穩(wěn)，并隨主軸浮動，可消除安裝應力?！　? (2) TD型斗提機備有四種料斗Q型（淺斗）、H型（弧底斗）、Zd型（中深斗）、Sd型（深斗）。 （三）常用斗提機功率計算 1、軸功率的近似計算： P0 = （2-1） 式中：P0-軸功率（千瓦）； Q-斗提機的輸送量（噸/小時）； H-提升高度（米）； v-提升速度（米/秒）； K1、K2-系數(shù)。具體見表表2-1 表2-1 提升機參數(shù)表 輸送能力Q （噸/小時） 牽引構件型式 帶式 單鏈式 雙鏈式 料斗型式 深斗和淺斗 三角斗 深斗和淺斗 三角斗 深斗和淺斗 三角斗 系數(shù)K1 <10 0.6 / 1.1 / / / 10-25 0.5 / 0.8 1.10 1.2 / 25-50 0.45 0.6 0.6 0.83 1.0 / 50-100 0.4 0.55 0.5 0.70 0.8 1.10 >100 0.35 0.5 / / 0.6 0.90 系數(shù)K3 2.5 2.00 1.5 1.25 1.5 1.25 系數(shù)K2 1.6 1.10 1.3 0.80 1.3 0.80 2、電動機功率計算： P = （2-2） 式中：N—電動機功率（千瓦）； N0—軸功率（千瓦）； η1—減速機傳動效率，對ZQ型減速機η1=0.94；η2—三角皮帶或開式齒輪傳動效率，對三角皮帶η2=0.96，對開式齒輪η2=0.93； K'—功率備用系數(shù)。與高度H有關，當：H<10米時，K'=1.45；1020米時，K'=1.15。 2.2.4 斗式提升機的主要部件 斗式提升機的主要部件有：驅動裝置、料斗、牽引構件、底座和中間罩殼等。 驅動裝置由電動機、減速機、逆止器或制動器及聯(lián)軸器組成，驅動主軸上裝有滾筒或鏈輪。大提升高度的斗提機采用液力偶合器，小提升高度時采用彈性聯(lián)軸器。使用軸裝式減速機可省去聯(lián)軸器，簡化安裝工作，維修時裝卸方便。 料斗通常分為淺斗、深斗和有導向槽的尖棱面斗。淺斗前壁斜度大深度小，適用于運送潮濕的和流散性不良的物料。深斗前壁斜度小而深度大，適用于運送干燥的流散性好的散粒物料。有導向側邊的夾角形料斗前面料斗的兩導向側邊即為后面料斗的卸載導槽，它適用于運送沉重的塊狀物料及有磨損性的物料。 散裝水泥由于流動性好且干燥，用深斗較合適，卸載時，物料在料斗中的表面按對數(shù)螺線分布，設計離心卸料的料斗時往往在料斗底部打若干個氣孔，使物料裝載時有較高的填充量，并且卸料時更完全。 牽引構件為一封閉的繞性構件，多為環(huán)鏈、板鏈或膠帶。 2.2.5斗式提升機的工作原理 張緊裝置有螺桿式與重錘式兩種。帶式斗提機的張緊滾筒一般制成鼠籠式殼體，以 防散料粘集于滾筒上。斗式提升機可采用整體機殼，也可上升分支和下降分支分別設置機殼。后者可防止兩分支上下運動時在機殼空氣擾動。在機殼上部設有收塵法蘭和窺視孔。在底部設有料位指示，以便物料堆積時自動報警。膠帶提升機還需設置防滑防偏監(jiān)控及速度監(jiān)測器等電子儀器，以保證斗提機的正常運行。2.2.5 斗式提升機的工作 原理斗式提升機的原理：如圖2-3，固接著一系列料斗的牽引構件（環(huán)鏈、鏈輪）環(huán)繞在提升機的頭輪與底輪之間構成閉合輪廓。驅動裝置與頭輪相連，使斗式提升機獲得動力并驅動運轉。張緊裝置與底輪相連，使牽引構件獲得必要的初張力，以保證正常運轉。物料從提升機的底部供入，通過一系列料斗向上提升至頭部，并在該處實現(xiàn)卸載，從而實現(xiàn)在豎直方向內運送物料。斗式提升機的料斗和牽引構件等走行部分以及頭輪、底輪等安裝在全密封的罩殼之內。 圖2-3 提升機示意圖 綜合此次設計的提升高度與臺時產量等要求，本提升機選用混合或重力方式卸料，掏取式裝料，選用zh型（中深斗）料斗，牽引件為低合金高強度圓環(huán)鏈，經適當?shù)臒崽幚砗?，具有很高的抗拉強度和耐磨性，使用壽命長，采用了組裝式鏈輪。有輪體、輪緣用高強度螺栓聯(lián)接而成。在鏈輪磨損到一定程度后，可擰下螺栓，拆換輪緣，更換方便，且節(jié)約拆料、降低了維修費；下部采用了重錘杠桿式張緊裝置，即可實現(xiàn)自動張緊。一次安裝后不需調整，又可以保持恒定的張緊力，從而保證機器的正常運轉，避免了打滑或脫鏈。 第3章 參數(shù)與結構設計 3.1提升功率的確定 關于提升機驅動功率的設計計算一直以來爭議不斷，資料上推薦的公式多數(shù)是延用上世紀80年代的公式，計算復雜，而且所選參數(shù)稍有變化時結果的出入?yún)s較大，與實際相差甚遠。在查閱大量關于運輸機械設計方面的手冊和近年來關于斗式提升機驅動功率的各種論文和期刊后，綜合各種數(shù)據(jù)，現(xiàn)參照文獻[1]中第十四章斗式提升機中TH型提升機設計的功率計算部分內容，計算過程如下： TH型斗提機功率計算 TH型提升機驅動裝置為YY型（即ZLY或ZSY型減速器和Y型電動機配用）。傳動軸驅動功率由下式求得： P0=+PS+PL （3-1） 式中 P0-軸功率（KW）； Q-斗提機的輸送量（t/h）； H-提升高度（m）； g-重力加速度（m/s2）； PS，PL—附加功率，KW，見表3-1 表3-1 附加 功率 TH160 TH200 TD315 TH315 TH400 TH500 TH630 TH800 TH1000 TH1250 PS,KW 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 PL,KW 0.2 0.2 0.3 0.5 0.8 1.2 2.2 3.4 6 8.4 由此次TD315斗式提升機設計的條件可以得知，Q=35t/h,t提升的高度H=35m重力加速度在此處可取10 m/s2。將數(shù)據(jù)代入（3-1）計算可得： P0=+PS+PL = （3-2） 電機功率 P= （3-3） 式中 P –電動機功率（KW）； P0- 軸功率（KW）； n- 總效率，大約為0.7。 所以通過計算可得： P=7.5Kw 3.2 電動機選擇 按已知工作要求和條件選用要求電機功率P＝7.5kW，轉速n=1500r/min左右，參照文獻[2]中電動機的類型及其應用特點，選用Y132M-4型電動機。輸出軸直徑Φ75，中心高280mm，工作轉速1440 r/min。 3.3 減速機選擇 根據(jù)文獻[1]中的YY型驅動裝置的選型原則及規(guī)范可知，TD315提升機功率為7.5Kw時，應選用Y7Y140驅動裝置，在已選擇Y132M-4電動機后，應選擇型號為ZLY140-18-Ⅰ（S）/Ⅱ（N）的減速器。輸入軸直徑為28mm，輸出軸直徑為65mm,中心高為160mm。 3.4驅動軸設計及附件的選擇 3.4.1 軸的材料及熱處理 斗式提升機驅動軸主要承受高扭矩，高彎矩，是提升機中最重要的零件之一，故軸的材料選用45鋼，調質處理。 3.4.2 軸的結構設計 1）初步計算軸的直徑 參照文獻[3]中關于軸的設計部分，根據(jù)軸的承載情況，選擇扭轉強度計算法來計算軸的直徑。 （3-4）式中 A——系數(shù)，此處取120， P——電動機功率，Kw n——軸的轉速，r/min, 將相關數(shù)據(jù)代入式3-4可得 （3-5） 因為軸端裝聯(lián)軸器需要開鍵槽，會削弱軸的強度，故將軸徑增加4%~5%，取軸的直徑為70mm。 2）各軸段直徑的確定 如圖3-1所示，軸段①與減速機空心輸出軸套裝配，并且在接近軸段②處裝有毛氈彌封圈，故直徑d1=70mm。軸段②和軸段⑧上安裝軸承，現(xiàn)暫取軸承型號為2217，其內徑d=85mm，外徑D=150mm，寬度B=36mm，故軸段②的直徑d2= d8=85mm。軸段③和軸段⑦的直徑為軸承的安裝尺寸，查有關手冊，取d3= d7=95mm。軸段④和軸段⑥上安裝驅動鏈輪，考慮到軸段④與軸段⑥中間的截面承受的彎矩最大，故在直徑上有所增加，現(xiàn)暫定d4= d6=100mm。軸段⑤考慮滾筒便于安裝拆卸，直徑略比軸段④和軸段⑥的直徑小，取d5=110mm。 圖3-1 驅動軸示意圖 3）各軸段長度的確定 軸段①與減速機空心輸出軸套裝配，其長度主要決定于減速機和頭部殼體之間的安裝尺寸，同時還要保證與減速機相配合的部分有足夠的長度，從手冊中查知減速機的相關安裝尺寸要求，現(xiàn)暫取l1=140mm。軸段②與軸段⑧上安裝軸承，其長度決定于軸承的安裝尺寸，故取l2=l8=110mm。軸段③和軸段⑦的長度主要根據(jù)兩軸承之間的距離和滾筒在軸向上的安裝尺寸來定?？紤]到其軸向上密封板、殼體法蘭和軸承座等占據(jù)的位置，暫取兩軸承軸向上的中心距離為590mm，則可以暫取l3=l7=155mm。軸段④、⑤、⑥的長度要和驅動鏈輪一并設計，現(xiàn)暫定l4=l6=120mm，l5=40，驅動軸總長為950mm。 4) 軸上零件的固定 考慮到軸段①、④、⑥處鍵傳遞較大的轉矩，故軸段①與聯(lián)軸器的配合選用k6；軸段④、⑥與驅動鏈輪的配合選用r6；軸段②、⑧與軸承內圈的配合選用r6。與減速機和驅動鏈輪的聯(lián)結均采用A型普通平鍵，分別為鍵20×125 GB1096-1996及鍵28×110 GB1096-1996。 5) 軸上倒角及圓角 軸端倒角2×45°，安裝鏈輪的軸段倒角為2.5×45°，倒圓角為R1.6mm，為方便加工，其它軸肩圓角半徑均取為0.6mm。 3.4.3 軸的強度校核計算 1）軸的受力分析及彎扭矩圖3-2所示 圖3-2 軸的受力分析及彎扭矩圖 2）計算支承反力 由于軸在水平面上不受力， 故 FRIH=FR2H=0 （3-6） 在豎直面上 （3-7） 式中：——同一時刻提升機上行料斗中物料重量； ——環(huán)鏈預緊力（平均每米長度牽引構件重量，25kg/m）； ——牽引構件重量（2000N）。 （3-8） （3-9） （3-10） 3） 按彎扭合成強度條件計算如下： 很顯然b-b截面為危險截面。 由于彎曲應力為對稱循環(huán)，扭轉切應力為靜應力，則 （3-11） （3-12） 所以b-b截面左側安全，顯然b-b截面右側也是安全的。 4） 安全系數(shù)校核 彎曲應力： （3-13） 應力幅： 平均應力： Mpa 切應力： （3-14） （3-15） 安全系數(shù)： （3-16） （3-17） （3-18） 許用安全系數(shù)顯然S>, 故b—b剖面安全。 以上計算表明，軸的彎扭合成強度和疲勞強度是足夠的。 3.4.4 軸承選用 1） 軸承選型 考慮驅動軸在的較大彎矩作用下會產生彎曲變形，且不易與減速機嚴格保證同心，故選用承載能力大并有自動調心功能的調心球軸承軸承2217。其基本參數(shù)如表3-2。 2） 工作情況分析及壽命計算 提升機驅動軸軸承主要承受徑向載荷，軸向載荷很小并可以忽略中等沖擊。其當量動載荷為： （3-19） 式中：——載荷系數(shù)，中等沖擊取1.2～1.8。 其壽命為： （3-20） 式中：——軸承的壽命指數(shù)，滾子軸承=10/3。 故驅動軸軸承的工作壽命為24362小時。 表3-2 軸承2217基本參數(shù) 基本尺寸 /mm 額定載荷 /kN d D B 85 150 36 58.2 23.5 3.4.5 驅動鏈輪鍵的設計校核 由驅動鏈輪軸的直徑d為100mm，文獻 [2]，由表9-4可知，應取鍵的寬b=28mm，高度 h=16 mm的普通平鍵，鍵的材料應選45鋼，由于鍵所受載荷性質為輕微沖擊，由表9-3可知[σc]=110 MP，[τ]=90 MP，鍵連接工作面的強度校核如下： <[σc] （3-21） <[τ] （3-22） 式中： T— 傳遞的轉矩 （） d— 軸的直徑 （mm） l—鍵的工作長度，A型（mm），l=L-b(mm)，b為鍵的寬度。 3.5 聯(lián)軸器的選擇 由于彈性柱銷聯(lián)軸器（如圖3-3所示）具有一般補償兩軸相對偏移和減振能力，結構簡單，更換彈性元件簡便，允許有軸向竄動，適用的工作溫度為-20°C到+70°C，所以根據(jù)提升機的工作特性，選擇彈性柱銷聯(lián)軸器作為減速器和提升機上部主軸之間的連接設備。由文獻[2]可知應選取的聯(lián)軸器型號為： Y 由表11-9可知所選用連軸器的公稱扭矩=3153 ，許用轉速為3450 r/min,而本次設計所需的扭矩T=1530,轉速 為48 r/min,故所選的聯(lián)軸器LX5完全滿足要求。 下面對聯(lián)軸器與軸連接處的鍵進行設計和強度較核。由軸的直徑d為70mm，查文獻[2]，由表9-4可知，應取鍵的寬度 b=20mm，高度 h=120 mm的普通平鍵，鍵的材料應選45鋼，由于鍵所受載荷性質為輕微沖擊，由表9-3可知[σc]=110 MP，[τ]=90 MP，鍵連接工作面的強度校核如下： <[σc] （3-23） <[τ] （3-24） 式中： T— 傳遞的轉矩 （） d— 軸的直徑 （mm） l—鍵的工作長度，A型（mm），l=L-b(mm) A—鍵與輪轂的接觸高度，平鍵K=h/2 其中b為鍵的寬度。 圖3-3 LX型聯(lián)軸器結構圖 3.6 驅動鏈輪的結構設計 TH 型斗式提升機是利用鏈輪與圓環(huán)鏈間的摩擦力進行動力傳遞的。特別當鏈輪與鏈條摩擦副不能相互匹配，即鏈輪與鏈條產生相對滑動時，鏈輪磨損加劇，因此，鏈輪是一個易損件。對于鏈輪應選擇合理的材料、熱處理工藝以保證輪緣的硬度和耐磨性。同時考慮到鏈條價昂，應使鏈輪的硬度略低于鏈條的硬度。 TD315的軸上的扭距通過鍵槽傳遞給兩個鏈輪，鏈輪由輪緣和輪體兩部分組成，結構如圖3-4所示。輪體由HT200鑄造而成，輪緣由QT60-2鑄造而成，要求鑄件不得有氣孔、縮孔及裂紋等，以保正鏈輪工作正常工作所需要的強度。此次設計采用了組裝式鏈輪。有輪體、輪緣用高強度螺栓聯(lián)接而成。在鏈輪磨損到一定程度后，可擰下螺栓，拆換輪緣，更換方便，且節(jié)約拆料、降低了維修費。 圖3-4 驅動鏈輪裝置 3.7 提升機主要參數(shù)的計算 通過前幾節(jié)的功率計算、設備選型等，提升機的主要參數(shù)現(xiàn)在可以計算如下： 1） 提升速度： （3-25） 式中：——電動機轉速，r/min； ——驅動滾筒轉速，r/min； d——驅動滾筒直徑，mm； i——減速機速比； I——減速器帶輪與電動機的帶輪直徑比。 2） 料斗間距： 在本章第一節(jié)中已得出同一時刻內上行料斗中物料總量為0.205t，考慮到物料裝填時有一定的松散性，故取生料裝填后的密度，由于斗速較快時裝填率較低，故取裝填率=0.75，已知TD315型深斗容積為3L，則同一時刻所需上行料斗的數(shù)量為： 個 （3-26） 則料斗間距為： a= （3-27） 取整數(shù)，則料斗間距為450mm。 3.8 頭部罩殼的選材及連接 圖3-5 上部機殼 如圖3-5所示，電動機及減速機的支座都是連接在頭部罩殼上的，罩殼承受的力較大，所以要采用比較厚的鋼板，罩殼四壁采用3mm的鋼板，與電動機、減速機支座聯(lián)結的側板采用10mm的筋板， 法蘭及支撐采用63×63×6的熱軋等邊角鋼。同樣的道理，側板與罩殼的焊接要求也較高，故采用K形坡口，且焊接時要防止出現(xiàn)虛焊現(xiàn)象。 圖3-5 提升機頭部示意圖 3.9 中部區(qū)段的設計選材 由于本設計中的提升機提升高度達35m，為防止兩分支上下運動時在機殼產生空氣擾動，故上行部分和下行部分的罩殼均采用獨立式結構。連接法蘭同樣采用63×63×6的等邊角鋼，殼體采用3mm厚的鋼板，并在罩殼上設有檢修門，主要是用來觀察、檢查提升機內部的工作情況，在出現(xiàn)故障時可以方便檢修，具體結構如圖3-6所示。 圖3-6 中部機殼 3.10 料斗與環(huán)鏈的設計 根據(jù)斗式提升機的輸送量及提升高度要求，參照國家關于機械行業(yè)標準中垂直斗式提升機 Zh 型（中深斗）料斗參數(shù)尺寸，設計的畚斗的形狀如圖3-7所示，料斗容量為3L，輸送的物料最大塊度為25mm，對比同類型的斗式提升機的環(huán)鏈選擇的相關參數(shù)可知，與料斗配套使用的鍛造圓環(huán)鏈條是直徑Φ18mm，節(jié)距為64mm，單條破斷強度≥320KN，牽引件為低合金高強度園環(huán)鏈，經適當?shù)臒崽幚砗?，具有很高的抗拉強度和耐磨性，使用壽命長，符合TM36-8《礦用高強度園環(huán)鏈》標準。 圖 3-7 料斗與環(huán)鏈 第4章 結論 在老師的關心和指導下，經過三個月的設計，TD315斗式提升機的總體方案設計，總體裝配以及傳動、機體等部件和相關零部件設計及繪圖的設計工作已經完成。 提升機的主要參數(shù)如下： 功率：7.5kW； 提升高度：35m； 提升能力：35（t/h）； 料斗寬度：250mm； 料斗盛水容積：3L； 料斗間距：450mm； 本次設計的TD315提升機，提升高度為35米，提升能力31.5噸/小時，運行平穩(wěn)可靠。適用于輸送堆積密度小于1.5t/m3，易于掏取的粉狀、粒狀、小塊狀的低磨琢性物料，如煤、水泥、碎石、砂、化肥、糧食等。 參考文獻 1　[李云等] 《機械制造工藝及設備設計指導手冊》 北京 機械工業(yè)出版社 2007 2　[王仁德，張耀滿,趙春雨].《機床數(shù)控技術》[M].東北大學出版社,2002. 3 [鞏云鵬，田萬祿，張祖立等].《機械設計課程設計》[M].東北大學出版社,2000. 4　[楊黎明] 《機械零件簡明設計手冊》[M].兵器工業(yè)出版社,1992. 5　[范云霄] 《臺式鉆床的改造》[J].機械制造,1994,1:35. 6 [陳明等] 《機械制造工藝學》 北京 機械工業(yè)出版社 2005.8 7 [楊黎明] 《機床夾具設計手冊》 北京 國防工業(yè)出版社 1996 8 [成大先] 《機械設計手冊（第5版）》 北京 化學工業(yè)出版社 2007.11 9 [趙家齊] 《機械制造工藝學課程設計指導書（第2版）》 北京 機械工業(yè)出版社 2000.10 10 [周開勤] 《機械零件手冊（第5版）》 北京 高等教育出版社 2001 11［聶毓琴 孟廣偉］主編. 材料力學.北京：機械工業(yè)出版社，2004.2 12［馮旻 劉艷杰 高郁］主編 .機械工程材料及熱加工.-2版。哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學出版社，2009.8 13［毛昕 張秀艷，黃英，等］.畫法幾何和機械制圖.北京：高等教育出版社，2004.7 致 謝 在畢業(yè)設計過程中，我注意收集資料，注重實際考察，強調應用性，從而為完成畢業(yè)設計做了良好的鋪墊。對畢業(yè)設計中的難題，我及時查閱資料，虛心向老師，同學請教，搞好搞懂每個知識點。考慮問題多方面，多角度，力爭適應工程與設計人員的工作要求，培養(yǎng)設計能力與嚴謹、細致的工作作風，也從中體會到工程技術人員所應具備的基本素質，為進入社會起橋梁作用。知識的鞏固固然重要，但能力的培養(yǎng)同樣不可忽略。我覺得這次設計的完成，不僅鍛煉了我搞設計的工作能力，培養(yǎng)了我獨立思考的能力，解決困難的方法，并且也培養(yǎng)了我獨立﹑創(chuàng)新﹑力求先進的思想。同時我認識到：無論做什么事，只要你深入的去做，難事不難，但如果你不去用心的做，易事不易。機不可失，我在這次的設計中傾注了大量的心血，盡一切力量爭取將設計做到最好。我認為我在這段時間內所有的收獲，對我今后的學習和工作會是一筆難得的財富。 由于本人理論知識有限，實踐經驗不足，在設計過程中難免存在很多的錯誤和不足，懇請老師批評指正。 在這次畢業(yè)設計期間，我得到了xxx老師的悉心指導和同組同學的熱心幫助，在此期間xxx老師經常主動和我交流，及時給我指出不合理之處及需要改進的地方，為我能順利完成畢業(yè)設計做了很多事情，本人在此對陳老師表示深深的謝意。 23