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畢業(yè)設計說明書( 論文) 作 者： XXX 學 號： XXXX 學院（系、部）： XXXX 專 業(yè)： XXX 題 目： 一次性餐勺注塑模具設計 指導者： 評閱者： 201x 年 x 月 南 京 目 錄 目 錄 .2 ABSTRACT.5 1 前言 .6 1.1 課題背景 .6 1.2 課題分析 .8 2 塑件分析 .9 2.1 產(chǎn)品分析及其技術(shù)條件 .9 2.2 塑件材料的確定 .10 2.3 塑件材料的性能分析 .11 2.3.1 基本特性 .11 2.3.2 成型性能 .12 2.3.3 主要用途 .13 3 成型布局及注塑機選擇 .14 3.1 進膠方式選擇 .14 3.2 型腔的布局及成型尺寸 .14 3.3 估算塑件體積質(zhì)量 .16 3.4 注塑機的選擇和校核 .16 3.4.1 注射膠量的計算 .16 3.4.2 鎖模力的計算 .16 3.4.3 注塑機選擇確定 .17 表 HTF80XB 注塑機參數(shù) .18 4 注塑模具設計 .19 4.1 模架的選用 .19 4.1.1 模架基本類型 .19 3 4.1.2 模架的選擇 .19 4.1.3 導向與定位機構(gòu)設計 .20 4.2 澆注系統(tǒng)的設計 .21 4.2.1 主流道設計 .21 4.2.2 分流道的設計 .22 4.2.3 澆口的設計 .22 4.2.4 冷料穴的設計 .23 4.3 分型面的設計 .23 4.4 成型零部件的設計 .24 4.4.1 成型零部件結(jié)構(gòu) .25 4.4.2 成型零部件工作尺寸的計算 .27 4.4.3 凹模寬度尺寸的計算 .27 4.4.4 凹模長度尺寸的計算 .28 4.4.5 凹模高度尺寸的計算 .28 4.4.6 凸模寬度尺寸的計算 .28 4.4.7 凸模長度的計算 .28 4.7.8 凸模高度尺寸的計算 .28 4.4.9 模具強度與剛度校核 .29 4.6 脫模及推出機構(gòu) .29 4.6.1 脫模力 .29 4.6.2 推出機構(gòu) .30 4.7 冷卻系統(tǒng)的設計與計算 .32 4.7.1 冷卻水道設計的要點 .33 4.7.2 冷卻水道在定模和動模中的位置 .33 4.7.3 冷卻水道的計算 .34 4.8 排氣結(jié)構(gòu)設計 .35 4.9 模具與注射機安裝模具部分相關(guān)尺寸校核 .36 5 結(jié)語 .37 致謝 .38 附圖(2D/3D)裝配圖 .39 參考文獻 .41 4 摘 要 根據(jù)塑料制品的要求，了解塑件的用途，分析塑件的工藝性、尺寸精度等 技術(shù)要求，考量塑件制件尺寸。本模具采用一模二腔，側(cè)澆口進料，注射機采 用 80XB 型號，設置冷卻系統(tǒng)，CAD 和 UG 繪制二維總裝圖和零件圖，選擇模具 合理的加工方法。附上說明書，系統(tǒng)地運用簡要的文字，簡明的示意圖和和計 算等分析塑件，從而作出合理的模具設計。 關(guān)鍵詞：機械設計；模具設計；CAD 繪制二維圖；UG 繪制 3D 圖。 5 ABStract To understand the use of plastic parts in accordance with the requirements of the plastic products, analysis of the technical requirements of the plastic parts of the process, dimensional accuracy, select the workpiece size of the plastic parts. The mold using a two sub gate feed injection machine adopts HTF160XB models, and set a cooling system, CAD and UG drawing two-dimensional assembly diagram and parts diagram, reasonable mold processing methods. Attach a manual, use brief text, a concise diagram and calculated analysis of plastic parts, in order to make a reasonable mold design. Keywords: mechanical design; mold design; CAD drawing two- dimensional map; UG draw 3D maps, injection machine selection. 6 1 前言 1.1 課題背景 模具是工業(yè)生產(chǎn)中使用極為廣泛的基礎工藝裝備。在汽車、電機、儀表、 電器、電子、通信、家電和輕工業(yè)等行業(yè)中，60%80%的零件都依靠模具成形， 并且隨著近年來這些行業(yè)的迅速發(fā)展，對模具的要求越來越高，結(jié)構(gòu)也越來越 復雜。用模具生產(chǎn)制件所表現(xiàn)出來的高精度、高復雜性、高一致性、高生產(chǎn)效 率和低耗率，是其它加工制造方法所不能比擬的。隨著塑料工業(yè)的飛速發(fā)展和 通用塑料與工程塑料在強度和精度等方面的不斷提高，塑料制品的應用范圍也 在不斷地擴大，越來越普遍地采用塑料成型。該方法適用于全部熱塑性塑料和 部分熱固性塑料，制得的塑料制品數(shù)量之大是其它成型方法望塵莫及的。作為 注塑成型加工的主要工具之一注塑模具，在質(zhì)量、精度、制造周期以及注塑成 型過程中的生產(chǎn)效率等方面水平高低，直接影響產(chǎn)品的質(zhì)量、產(chǎn)量、成本及產(chǎn) 品的更新?lián)Q代，同時也決定著企業(yè)在市場競爭中的反映能力和速度。 注射模的種類很多，其結(jié)構(gòu)與塑料品種、塑件的復雜程度和注射機的種類 等很多因素有關(guān)，其基本結(jié)構(gòu)都是由動模和定模兩大部分組成的。定模部分安 裝在注射機的固定板上，動模部分安裝在注射機的移動模板上，在注射成型過 程中它隨注射機上的合模系統(tǒng)運動。注射成型時動模部分與定模部分由導柱導 向而閉合。一般注射模由成型零部件、合模導向機構(gòu)、澆注系統(tǒng)、側(cè)向分型與 抽芯機構(gòu)、推出機構(gòu)、加熱和冷卻系統(tǒng)、排氣系統(tǒng)及支承零部件組成。 由于模具的使用特點，決定了模具設計也區(qū)別與其他行業(yè)。模具設計要考 慮的要點如下: a塑件的物理力學性能，如強度、剛度、韌性、彈性、吸水性以及對應 力的敏感性，不同塑料品種其性能各有所長，在設計塑件時應充分發(fā)揮其性能 上的優(yōu)點，避免或補償其缺點。 b塑料的成型工藝性，如流動性、成型收縮率的各向差異等。塑件形狀 7 應有利于成型時充模、排氣、補縮，同時能使熱塑性塑料制品達到高效、均勻 冷卻或使熱固性塑料制品均勻地固化。 c塑件結(jié)構(gòu)能使模具總體結(jié)構(gòu)盡可能簡化，特別是避免側(cè)向分型抽芯機 構(gòu)和簡化脫模結(jié)構(gòu)。使模具零件符合制造工藝的要求。 對于特殊用途的制品，還要考慮其光學性能、熱學性能、電性能、耐腐蝕 性能等。 目前，我國的模具制造技術(shù)已從過去只能制造簡單模具發(fā)展到可以制造大 型、精密、復雜、長壽命的模具。在塑料模具方面，能設計制造汽車保險杠及 整體儀表盤大型注射模。一些塑料模主要生產(chǎn)企業(yè)利用計算機輔助分析(CAE) 技術(shù)對塑料注塑過程進行流動分析、冷卻分析、應力分析等，合理選擇澆口位 置、尺寸、注塑工藝參數(shù)及冷卻系統(tǒng)的布置等，使模具設計方案進一步優(yōu)化， 也縮短了模具設計和制造周期采用模具先進加工技術(shù)及設備，使模具制造能力 大為提高。采用 CAE 技術(shù)，可以完全代替試模，CAE 技術(shù)提供了從制品設計到 生產(chǎn)的完整解決方案，在模具制造加工之前，在計算機上對整個注射成型過程 進行模擬分析，準確預測熔體的填充、保壓、冷卻情況，以及制品中的應力分 布、分子和纖維取向分布、制品的收縮和翹曲變形等情況，以便設計者能盡早 發(fā)現(xiàn)問題，及時修改制件和模具設計，而不是等到試模以后再返修模具。這不 僅是對傳統(tǒng)模具設計方法的一次突破，而且對減少甚至避免模具返修報廢、提 高制品質(zhì)量和降低成本等，都有著重大的技術(shù)經(jīng)濟意義。某些國外電加工機床 具有內(nèi)容豐富、實用可靠的工藝數(shù)據(jù)和專家系統(tǒng)，使模具的深槽窄縫加工、微 細加工、鏡面加工等效率和質(zhì)量大大提高。新的模糊控制系統(tǒng)具有加工反力的 監(jiān)測和控制，提高了大面積加工的深度控制精度。電火花混粉加工技術(shù)的應用 有效地提高了模具表面質(zhì)量。模具逆向工程技術(shù)、快速經(jīng)濟模具制造技術(shù)、三 維掃描測量技術(shù)及數(shù)控模具雕刻機的發(fā)展與應用，對模具制造能力的提高也起 到了很大作用。我國經(jīng)濟仍處于高速發(fā)展階段，國際上經(jīng)濟全球化發(fā)展趨勢日 趨明顯，這為我國模具工業(yè)高速發(fā)展提供了良好的條件和機遇。一方面，國內(nèi) 模具市場將繼續(xù)高速發(fā)展；另一方面，模具制造也逐漸向我國轉(zhuǎn)移以及跨國集 團到我國進行模具采購趨向也十分明顯。 8 隨著計算機技術(shù)的發(fā)展應用，模具設計與制造技術(shù)正朝著數(shù)字化方向發(fā)展。 特別是模具成型零件方面的軟件等，這些技術(shù)采用計算機輔助設計，進而將數(shù) 據(jù)交換到加工制造設備，實現(xiàn)計算機輔助制造，或?qū)⒃O計與制造連成一體實現(xiàn) 設計制造一體化。 1.2 課題分析 本課題內(nèi)容是對一次性餐勺進行測繪?；谏a(chǎn)實踐之上的對產(chǎn)品進行模 具設計，模具設計主要內(nèi)容有型腔布局、澆口形式與位置、模胚選擇、分型面 的確定、冷卻系統(tǒng)設置、推出機構(gòu)設置、注塑機臺選擇及注塑工藝分析等。 根據(jù)塑料制品的要求，了解塑件的用途，分析塑件的工藝性、尺寸精度等 技術(shù)要求，本模具采用一模二腔布局，側(cè)入式澆口進料，注射機采用 80XB 型 號，設置冷卻系統(tǒng)，CAD 和 UG 繪制二維總裝圖和零件圖，系統(tǒng)地運用簡要的文 字，簡明的示意圖和和計算分析，從而作出合理的模具設計。選擇合理的加工 方法。模具方案確定后進行工藝分析。根據(jù)此方案可以達到設計的預期效果， 并且大大提高了注塑模的質(zhì)量。 9 2 塑件分析 2.1 產(chǎn)品分析及其技術(shù)條件 在模具設計之前需要對塑件的工藝性如形狀結(jié)構(gòu)、尺寸大小、精度等級和 表面質(zhì)量要進行仔細研究和分析，只有這樣才能恰當確定塑件制品所需的模具 結(jié)構(gòu)和模具精度。 課題目標產(chǎn)品是一個生活中常見的一次性餐勺，其零件外形如圖所示。具 體結(jié)構(gòu)和尺寸詳見圖紙，該塑件結(jié)構(gòu)簡單，生產(chǎn)量大，要求較低的模具成本， 成型容易，精度要求不高。 10 產(chǎn)品 2D/3D 視圖 塑件的尺寸精度直接影響模具結(jié)構(gòu)的設計和模具的制造精度。為降低模具 的加工難度和模具的制造成本，在滿足塑件要求的前提下盡量把塑件的尺寸精 度設計得低一些。由于塑料與金屬的差異很大，所以不能按照金屬零件的公差 等級確定精度等級。根據(jù)任務書和圖紙要求，本次產(chǎn)品尺寸均采用 MT5 級精度， 未注采用 MT8 級精度。 塑件的表面要求越高，表面粗糙度越低。這除了在成型時從工藝上盡可能 避免冷疤、云紋等疵點來保證外，主要是取決于模具型腔表面粗糙度。塑料制 品的表面粗糙度一般為 Ra 0.021.25 之間，模腔表壁的表面粗糙度應為塑m 件的 1/2，即 Ra 0.010.63 。模具在使用過程中由于型腔磨損而使表面粗 糙度不斷增加，所以應隨時給以拋光復原。 該塑件外部需要的表面粗糙度比內(nèi)部要高，為 Ra0.8 ，內(nèi)部為 Ra1.2m 。m 2.2 塑件材料的確定 11 塑料是以樹脂為主要成分的高分子材料，它在一定的溫度和壓力下具有 流動性?？梢员荒Ｋ艹尚蜑橐欢ǖ膸缀涡螤詈统叽纾⒃诔尚凸袒蟊３制浼?得形狀而不發(fā)生變化。塑料有很多優(yōu)異性能，廣泛應用于現(xiàn)代工業(yè)和日常生活， 它具有密度小，質(zhì)量輕，比強度高，絕緣性能好，介電損耗低，化學穩(wěn)定性高， 減摩耐磨性能好，減振隔音性能好等諸多優(yōu)點。另外，許多塑料還具有防水、 防潮、防透氣、防輻射及耐瞬時燒蝕等特殊性能。 此產(chǎn)品壁厚均勻，HDPE 性能優(yōu)良，成本低廉，符合需求生產(chǎn)量大的要求， 容易成型，對于本課題零件相當適用，所以在這選擇其為產(chǎn)品的材料。 2.3 塑件材料的性能分析 2.3.1 基本特性 高密度聚乙烯（High Density Polyethylene，簡稱為“HDPE”）， 是一種結(jié)晶度高、非極性的熱塑性樹脂。原態(tài) HDPE 的外表呈乳白色，在微薄 截面呈一定程度的半透明狀。PE 具有優(yōu)良的耐大多數(shù)生活和工業(yè)用化學品的特 性。 HDPE 是一種結(jié)晶度高、非極性的熱塑性樹脂。高密度聚乙烯為無毒、無味、 無臭的白色顆粒，熔點約為130，相對密度為0.9410.960。它具有良好的耐 熱性和耐寒性，化學穩(wěn)定性好，還具有較高的剛性和韌性，機械強度好。介電 性能，耐環(huán)境應力開裂性亦較好。熔化溫度120160。對于分子較大的材料， 建議熔化溫度范圍在200250之間。高密度聚乙烯是種白色粉末顆粒狀產(chǎn)品， 無毒、無味，密度在0.9400.976 g/cm3范圍內(nèi)；結(jié)晶度為80%90%，軟化點 為125135，使用溫度可達100；硬度、拉伸強度和蠕變性優(yōu)于低密度聚 乙烯；耐磨性、電絕緣性、韌性及耐寒性均較好，但與低密度絕緣性比較略差 些；化學穩(wěn)定性好，在室溫條件下，不溶于任何有機溶劑，耐酸、堿和各種鹽 類的腐蝕；薄膜對水蒸氣和空氣的滲透性小、吸水性低；耐老化性能差，耐環(huán) 境開裂性不如低密度聚乙烯，特別是熱氧化作用會使其性能下降，所以，樹脂 需加入抗氧劑和紫外線吸收劑等來提高改善這方面的不足。高密度聚乙烯薄膜 12 在受力情況下的熱變形溫度較低，這一點應用時要注意。 2.3.2 成型性能 【英文全稱】High Density Polyethylene HDPE 材料 【英文縮寫】HDPE 【中文全稱】高密度聚乙烯 【常用俗稱】低壓乙烯 【組成單體】乙烯 【基本特性】高密度聚乙烯是一種不透明白色臘狀材料，比重比水輕，比 重為0.9410.960，柔軟而且有韌性，但比 LDPE 略硬，也略能伸長，無毒，無 味。 【燃燒特性】易燃，離火后能繼續(xù)燃燒，火焰上端呈黃色，下端呈藍色， 燃燒時會熔融，有液體滴落，無黑煙冒出，同時，發(fā)出石蠟燃燒時發(fā)出的氣味。 【主要優(yōu)點】耐酸堿，耐有機溶劑，電絕緣性優(yōu)良，低溫時，仍能保持一 定的韌性。表面硬度，拉伸強度，剛性等機械強度都高于 LDPE，接近于 HDPE，比 HDPE 韌，但表面光潔度不如 HDPE。 【主要缺點】機械性能差，透氣差，易變形，易老化，易發(fā)脆，脆性低于 HDPE，易應力開裂，表面硬度低，易刮傷。難印刷，印刷時，需進行表面放電 處理，不能電鍍，表面無光澤。 【應用場合】用于擠出包裝薄膜，繩索，編織袋，漁網(wǎng)，水管；注塑低檔 13 日用品及外殼，非承載荷構(gòu)件，膠箱，周轉(zhuǎn)箱；擠出吹塑容器，中空制品，瓶 子。 【注塑工藝】HDPE 有數(shù)不清的應用，范圍從可重復使用的薄壁飲料杯到 5gsl 罐，消費國內(nèi)生產(chǎn)的 HDPE 的1/5。注塑品級一般熔體指數(shù)510，有具 有韌性較低流動性品級和具有可加工性的較高流動性品級。用途包括日用品和 食品薄壁包裝物；有韌性、耐用的食品和涂料罐；高抗環(huán)境應力開裂應用，如 小型發(fā)動機燃料箱和90gal 垃圾罐。 一般的 HDPE 熔點為142，分解溫度為300；注塑溫度的可調(diào)區(qū)間較大。 注塑時，一般使用溫度為180-230；因是烯烴類塑料，它不吸水，生產(chǎn)時， 不需烘干，但為了產(chǎn)品質(zhì)量，可用60溫度烘干1hr，以排出浮水；聚乙烯的 熔體粘度大，流長比小，薄壁制品可能缺膠，因此，澆口和流道相對較大；制 品易帶靜電，表面易吸埃。收縮率為16；溢邊值為0.05mm。 2.3.3 主要用途 HDPE 在機械工業(yè)上用來制造殼體蓋、泵業(yè)輪、軸承、把手、管道、管連接 件、蓄電池槽、冷藏庫和冰箱襯里等，汽車工業(yè)上用 HDPE 制造汽車擋泥板、 扶手、熱空氣調(diào)節(jié)導管等，還可用 HDPE 夾層板制小轎車車身。HDPE 還可用來 制造水表殼，紡織器材，電器零件、玩具、電子琴及收錄機殼體、食品包裝容 器，農(nóng)藥噴霧器及家具等。 14 3 成型布局及注塑機選擇 3.1 進膠方式選擇 注射模的澆注系統(tǒng)是指模具中從注射機噴嘴開始到型腔為止的塑料流動通 道。其作用是將塑料熔體充滿型腔并使注射壓力傳遞到各個部分。澆注系統(tǒng)設 計的好壞對塑件性能、外觀及成型難易程度影響很大。它由主流道、分流道、 澆口及冷料穴組成。其中澆口的選擇與設計恰當與否直接關(guān)系到制品能否完好 的成型。常向的澆口形式有直接澆口，側(cè)澆口，點式澆口，扇形澆口，圓盤式 澆口，環(huán)形澆口等。 澆口的位置選擇原則： 澆口的位置與塑件的質(zhì)量有直接影響。在確定澆口位置時，應考慮以下幾 點： 1. 熔體在型腔內(nèi)流動時，其動能損失最小。要做到這一點必須使 1)流程(包括分支流程)為最短； 2)每一股分流都能大致同時到達其最遠端； 3)應先從壁厚較厚的部位進料； 4)考慮各股分流的轉(zhuǎn)向越小越好。 2. 有效地排出型腔內(nèi)的氣體 由于本設計中塑件外表面質(zhì)量要求較高，所以選用側(cè)澆口。側(cè)澆口在產(chǎn)品 端面處，成形后切除澆口, 零件組裝時澆口被遮擋起來。 3.2 型腔的布局及成型尺寸 因為本設計中采用側(cè)澆口，且塑件的尺寸較大，為提高塑件成功概率，并 從經(jīng)濟型的角度出發(fā)，節(jié)省生產(chǎn)成本和提高生產(chǎn)效率，采用一模二腔，進行加 工生產(chǎn)。 15 型腔的布局與澆注系統(tǒng)的布置密切相關(guān),型腔的排布應使每個型腔都通過 澆注系統(tǒng)從總壓力中均等的分得所需的壓力,以保證塑料熔體均勻地充滿每個 型腔,使各型腔的塑件內(nèi)在質(zhì)量均一穩(wěn)定。這就要求型腔與主流道之間的距離 盡可能短，同時采用平衡流道。 成型型腔尺寸依據(jù)塑件布局計算確定，需考量成形封閉結(jié)合面大小，太大 造成模具尺寸過大，成本浪費，太小易導致成型時溢料飛邊，甚至型腔變形。 因模具是一模二腔，考量排布可得型腔長為 240mm，寬為 140mm。塑件的高度 為 15mm，塑件的大部分部膠位都留在型腔部分，型芯、型腔的厚度是塑件所伸 入高度加 20-40mm，因此得出成型型腔總體厚度為 40mm。型腔布局如圖。 型腔布局 16 3.3 估算塑件體積質(zhì)量 本次設計中，塑件的質(zhì)量和體積采用 3D 測量，在 UG 軟件中，使用塑模部 件驗證功能，可以測得塑件的體積為 12.831 ，HDPE 的密度為 0.9 ，3cm3/cmg 即可以得出該塑件制品的質(zhì)量約為 11.55g。 3.4 注塑機的選擇和校核 3.4.1 注射膠量的計算 模具設計時，必須使得在一個注射成型的塑料熔體的容量或質(zhì)量在注射機 額定注射量的 80%以內(nèi)。校核公式為： mn%8021 式中： -型腔數(shù)量n -單個塑件的重量（g）1m -澆注系統(tǒng)所需塑料的重量（g）2 本設計中：n=2 11.55g =3.5g 12m m（2x11.55+3.5）/0.8 即 m33.25g 因而預選注塑機額定注塑量最少為 33.25g 以上 3.4.2 鎖模力的計算 選用注射機的鎖模力必須大于型腔壓力產(chǎn)生的開模力，不然模具分型面要 分開而產(chǎn)生溢料。塑件在模具分型面上的投影面積是影響鎖模力的主要因素。 成型投影面積 =2An21 式中 n -型腔數(shù)目 -單個塑件在模具分型面上的投影面積1A -澆注系統(tǒng)在模具分型面上的投影面積2 17 n=2 =4261 =170 1A2mA2 本設計中 =2x4261+170=86922n 鎖模力和成型面積的關(guān)系根據(jù)依照以下計算公式確定： 10P腔鎖 式中 鎖模力，kN；P鎖 型腔壓力，MPa ；腔 A 成型投影面積，mm 2； 一般熔料經(jīng)噴嘴時其注射壓力達 6080MPa，經(jīng)澆注系統(tǒng)入型腔時型腔壓 力通常為 20-40MPa，這里取 30MPa。 計算： A/1000=308692/1000=260.76 kN (取整 260 P腔 kN) 得出預選注塑機額定注塑壓力為 260 kN 以上。 3.4.3 注塑機選擇確定 綜合考慮以上因素，選定注射機為 80XB。其相關(guān)性能符合成型方案要求， 以下相關(guān)參數(shù)： 型號 參數(shù) 單位 80A 80B 80C 螺桿直徑 mm 34 36 40 理論注射容量 cm3 111 124 153 注射重量 PS g 101 113 139 注射壓力 Mpa 206 183 149 注射行程 mm 122 螺桿轉(zhuǎn)速 r/min 0220 料筒加熱功率 KW 5.7 鎖模力 KN 800 拉桿內(nèi)間距(水平垂直) mm 365365 允許最大模具厚度 mm 360 18 允許最小模具厚度 mm 150 移模行程 mm 310 移模開距(最大) mm 670 液壓頂出行程 mm 100 液壓頂出力 KN 33 液壓頂出桿數(shù)量 PC 5 油泵電動機功率 KW 11 油箱容積 l 200 機器尺寸(長寬高) m 4.31.251.8 機器重量 t 3.22 最小模具尺寸(長寬) mm 240240 表 HTF80XB 注塑機參數(shù) 19 4 注塑模具設計 4.1 模架的選用 4.1.1 模架基本類型 注射模具的分類方式很多，此處是介紹的按注射模具的整體結(jié)構(gòu)分類所分 的典型結(jié)構(gòu)如下： 單分型面注射模、雙分型面注射模、帶有活動成型零件的 模、側(cè)向分型抽芯注射模、定模帶有推出機構(gòu)的注射模、自動卸螺紋的注射模、 熱流道注射模。 4.1.2 模架的選擇 根據(jù)對塑件的綜合分析，確定該模具是單分型面的模具，由 GB/T12556.1- 12556.2-1990塑料注射模中小型模架可選擇 CI 型的模架，其基本結(jié)構(gòu)如 圖所示： 模架結(jié)構(gòu)圖 CI 型模具定模采用兩塊模板，動模采用一塊模板，又叫兩板模，大水口模 20 架，適合側(cè)澆口的注射成形模具。 由分型面的選擇而選擇模具的導柱導套的安裝方式，經(jīng)過考慮分析，導柱 導套選擇選正裝。根據(jù)所選擇的模架的基本型可以選出對應的模板的厚度以及 模具的外輪廓尺寸，以此分析計算： 模架的長 L=型腔長度（190）+復位桿的直徑+螺釘?shù)闹睆?模板壁厚 300mm 模架的寬 W=型腔寬度（150）+導向桿的直徑+模板壁厚 250mm 根據(jù)成型型腔的尺寸，在計算完模架的長寬以后，還需要考慮其他螺絲導 柱等零件對模架尺寸的影響，在設計中避免干涉。參考成型型腔厚度，考慮模 板強度要求，定模板厚度取 80mm，動模板厚度取 80mm。考慮頂出行程要求， 支撐板取 80mm 以滿足。 綜上所述所選擇的模架的型號為：CI-2530-A80-B80-C80。 4.1.3 導向與定位機構(gòu)設計 導向機構(gòu)的作用：保證模具在進行開合模時，保證公母模之間一定的方向 和位置。導向零件承受一定的側(cè)向力，起了導向和定位的作用,導向機構(gòu)零件 包括導柱和導套等。 1. 導向結(jié)構(gòu)的總體設計 （1） 導向零件應合理的均勻分布在模具的周圍或靠近邊緣的部位，其中 心至模具邊緣應有足夠的距離，以保證模具的強度，防止壓入導柱 和導套后發(fā)生變形。 （2） 根據(jù)模具的形狀和大小，一副模具一般需要 2-4 個導柱。如果，模 具的凸模與凹模合模有方位要求時，則用兩個直徑不同的導柱，或 用兩個直徑相同，但錯開位置的導柱。 （3） 由于塑件通常留于公模，所以為了便于脫模導柱通常安裝在母模。 （4） 導柱和導套在分型面處應有承屑槽 （5） 導柱導套及導向孔的軸線應保證平行 （6） 合模時，應保證導向零件首先接觸，避免公模先進入模腔，損壞成 21 型零件。 2. 導柱的設計 （1） 有單節(jié)與臺階式之分 （2） 導柱的長度必須高出公模端面 68mm （3） 導柱頭部應有圓錐或球形的引導部分 （4） 固定方式有鉚接固定和螺釘固定 （5） 其表面應熱處理，以保證耐磨。 3. 導套和導向孔 （1） 無導套的導向孔，直接開在模板上，模板較厚時，導向孔必須做成 盲孔，側(cè)壁增加排氣孔。 （2） 導套有套筒式臺階式凸臺式 （3） 為了導柱順利進入導套孔，在導套前端應倒有圓角 r。 一般情況下,導柱與導套共同使用,用于保證動模與定模兩大部分內(nèi)零件的 準確對合和塑料部品的形狀,尺寸精度,并避免模內(nèi)零件互相碰撞與干涉,起到 合模導向的作用. 4.2 澆注系統(tǒng)的設計 澆注系統(tǒng)是指注射模中從主流道始端到型腔之間的熔體進料通道，澆注系 統(tǒng)可分為普通流道澆注系統(tǒng)和無流道凝料澆注系統(tǒng)兩類，本設計中采用普通側(cè) 澆口澆注系統(tǒng)。正確設計澆注系統(tǒng)對獲得優(yōu)質(zhì)的塑料制品極為重要。 澆注系統(tǒng)組成： 普通流道澆注系統(tǒng)的組成一般包括以下幾個部分。 1主澆道 2第一分澆道 3第二分澆道 4第三分澆道 5澆口 6型腔 7冷料穴 4.2.1 主流道設計 所選用 80XB 型注射劑噴嘴有關(guān)尺寸如下： 22 噴嘴前段孔徑 d0=3mm 噴嘴圓弧半徑 R0=12mm 為了使凝料能夠順利拔出，主流道的小段直徑 d 應稍大于噴嘴直徑。 d=d0+（0.51）=3.5mm 主流道設計成圓錐形，其錐角通常為 24，過大的錐角會才產(chǎn)生湍流或 渦流，卷入空氣，過小的錐角使凝料脫模困難，還會使沖模時熔體的流動阻力 過大，此處的錐角選用 1，主流道球面半徑比噴嘴球面半徑大 12mm。這里 取主流道球面半徑 R16mm，經(jīng)測量主流道長度 L 取 95mm。 4.2.2 分流道的設計 分流道是指主流道末端與澆口之間的一段塑料熔體的流動通道。分流道應 能滿足良好的壓力傳遞和保持理想的填充狀態(tài)。其作用是改變?nèi)垠w流向，使其 以平穩(wěn)的流態(tài)均衡地分配到各個型腔，分流道的長度應該盡可能短，折彎少， 盡量減少流動過程中的熱量損失與壓力損失，節(jié)約塑料的原材料和降低能耗。 由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只有內(nèi)部的熔體流動狀態(tài)比較 理想，因此分流道表面粗糙度值不要太低，一般取 Ra 為 1.6 m，本設計選擇 矩形截面的分流道，d=5mm，采用流道布局如圖所示： 流道布局 23 4.2.3 澆口的設計 側(cè)澆口普遍用于中小型塑件的多型腔模具，一般開設在分型面上，一般塑 料熔體從外側(cè)充填模具型腔，其截面形狀多為矩形。側(cè)澆口的寬度和深度尺寸 作如下取值： 寬度 b=3 m 深度 t=0.8 mm 4.2.4 冷料穴的設計 主流道的末端需要設置冷料穴以往上制品中出現(xiàn)固化的冷料。因為最先流 入的塑料因接觸溫度低的模具而使料溫下降，如果讓這部分溫度下降的塑料流 入型腔會影響制品的質(zhì)量，為防止這一問題必須在沒塑料流動方向在主流道末 端設置冷料穴以便將這部分冷料存留起來。 冷料穴一般開設在主流道對面的動模板上，其標稱直徑與主流道直徑相同 或略大一些，這里取為 6mm，最終要保證冷料體積小于冷料穴體積。冷料穴的 倒扣形式有多種，這里采用 Z 倒錐形的冷料穴拉出主流道凝料的形式。它與推 桿配用，開模時倒錐形的冷料穴通過內(nèi)部的冷料先將主流道凝料拉出定模，最 后在推桿的作用下將冷料和和主流道凝料隨制品一起被頂出動模。如圖： 拉料針 4.3 分型面的設計 將模具適當?shù)胤殖蓛蓚€或幾個可以分離的主要部分，它們的接觸表面分開 24 時能夠取出塑件及澆注系統(tǒng)凝料，當成型時又必須接觸封閉，這樣的接觸表面 稱為分型面，它是決定模具結(jié)構(gòu)的重要因素，每個塑件的分型面可能只有一種 選擇，也可能有幾種選擇。合理地選擇分型面是使塑件能完好的成型的先決條 件。 選擇分型面時，應從以下幾個方面考慮： 1）分型面應選在塑件外形最大輪廓處； 2）使塑件在開模后留在動模上； 3）分型面的痕跡不影響塑件的外觀； 4）澆注系統(tǒng)，特別是澆口能合理的安排； 5）使推桿痕跡不露在塑件外觀表面上； 6）使塑件易于脫模。 綜合考慮各種因素，并根據(jù)本模具制件的外觀特點，采用平面分型面，并 選擇在塑件的最大平面處，開模后塑件留在動模一側(cè)，如圖所示。 分型面的選擇 4.4 成型零部件的設計 25 模具閉合時用來填充塑料成型制品的空間稱為型腔。構(gòu)成模具型腔的零部 件稱成型零部件。一般包括型腔、型芯、型環(huán)和鑲塊等。成型零部件直接與塑 料接觸，成型塑件的某些部分，承受著塑料熔體壓力，決定著塑件形狀與精度， 因此成型零部件的設計是注射模具的重要部分。 成型零部件在注射成型過程中需要經(jīng)常承受溫度壓力及塑料熔體對它們的 沖擊和摩擦作用，長期工作后晚發(fā)生磨損、變形和破裂，因此必須合理設計其 結(jié)構(gòu)形式，準確計算其尺寸和公差并保證它們具有足夠的強度、剛度和良好的 表面質(zhì)量。 4.4.1 成型零部件結(jié)構(gòu) 成型零部件結(jié)構(gòu)設計主要應在保證塑件質(zhì)量要求的前提下，從便于加工、 裝配、使用、維修等角度加以考慮。 型腔是用來成型制品外形輪廓的模具零件，其結(jié)構(gòu)與制品的形狀、尺寸、 使用要求、生產(chǎn)批量及模具的加工方法等有關(guān)，常用的結(jié)構(gòu)形式有整體式、嵌 入式、鑲拼組合式和瓣合式四種類型。 本設計中采用嵌入式型腔及型芯，如圖所示。其特點是結(jié)構(gòu)簡單，牢固可 靠，不容易變形，成型出來的制品表面不會有鑲拼接縫的溢料痕跡，還有助于 減少注射模中成型零部件的數(shù)量，并縮小整個模具的外形結(jié)構(gòu)尺寸。不過模具 加工起來比較困難，要用到數(shù)控加工或電火花加工。 26 型腔 3D 圖 型芯 3D 圖 27 4.4.2 成型零部件工作尺寸的計算 成型零部件工作尺寸是指成型零部件上直接決定塑件形狀的有關(guān)尺寸，主 要有型腔和型芯的徑向尺寸，型腔的深度尺寸和型芯的高度尺寸，型芯和型芯 之間的位置尺寸，以及中心距尺寸等。 在模具設計時要根據(jù)塑件的尺寸及精度等級確定成型零部件的工作尺寸及 精度等級。影響塑件尺寸精度的主要因素有塑件的收縮率，模具成型零部件的 制造誤差，模具成型零部件的磨損及模具安裝配合方面的誤差。這些影響因素 也是作為確定成型零部件工作尺寸的依據(jù)。 由于按平均收縮率、平均制造公差和平均磨損量計算型芯型腔的尺寸有一 定的誤差（因為模具制造公差和模具成型零部件在使用中的最大磨損量大多憑 經(jīng)驗決定），這里就只考慮塑料的收縮率計算模具盛開零部件的工作尺寸。 塑件經(jīng)成型后所獲得的制品從熱模具中取出后，因冷卻及其它原因會引起 尺寸減小或體積縮小，收縮性是每種塑料都具有的固有特性之一，選定 HDPE 材料的平均收縮率為 0.5%，剛計算模具成型零部件工作尺寸的公式為： A=B+0.005B 式中 A 模具成型零部件在常溫下的尺寸 B 塑件在常溫下實際尺寸 4.4.3 凹模寬度尺寸的計算 塑件尺寸的轉(zhuǎn)換：L S1=54.860.05=55.13-0.70MM,相應的塑件制造公差 ， LM1=(1S CP) +LS1+ X1P 100.22=(10.005) +54.86+ 0.60.1z2z 1z2z 700.22=55.1300.22mm 式中， 是塑件的平均收縮率，HDPE 的收縮率為 1%2%,所以平均收縮率cpS ； 、 是系數(shù)， 一般在 0.50.8 之間，此05.264.cp 1x2x 處取 ； 分別是塑件上相應尺寸的公差（下同）； 是.01x21、 21、 z 28 塑件上相應尺寸制造公差對于中小型零件取 （下同）。61z 4.4.4 凹模長度尺寸的計算 塑件尺寸的轉(zhuǎn)換：L S1=134.20.05=136.351.20MM，相應的塑件制造公差 3=1.2MM LM1=(1+SCP) +LS1+ X3P 100.2=(1+0.005) +134.2+ 0.51.2 00.1z2z 1z2z 2=136.3500.2MM 式中， 是系數(shù)，一般在 0.50.8 之間，此處取 。21x、 6.,5.021x 4.4.5 凹模高度尺寸的計算 塑件尺寸的轉(zhuǎn)換：H S1=270.05=27.43-0.040MM，相應的塑件制造公差 0.1mm HM1=(1+SCP) +HS1+ X1P 1=(1+0.005) +27+ 0.70.4 00.067=27.4300.067MM1z2z 1z2z 式中， 是系數(shù)，一般在 0.50.7 之間，此處取 。x、 5.,7.21x 4.4.6 凸模寬度尺寸的計算 塑件尺寸的轉(zhuǎn)換：L S=23.60.05=23.9800.7MM，相應的塑件制造公差 0.7mm LM=(1+SCP) +LS+ XP= (1+0.005) +23.6+ 0.60.7 0.1170 1z2z 1z2z =23.981170 MM 式中， 是系數(shù)，一般在 0.50.7 之間，此處取 。x 6.0 x 4.4.7 凸模長度的計算 塑件尺寸的轉(zhuǎn)換 LS=132.40.05=134.3201.02MM：，相應的塑件制造公差 1.02mm LM=(1+SCP) +LS+ XP= (1+0.005) +132.4+ 0.651.02 -0.170 1z2z 1z2z =134.32-0.170 MM 式中， 是系數(shù)，知一般在 0.50.7 之間，此處取 。x 65.0 x 4.7.8 凸模高度尺寸的計算 塑件尺寸的轉(zhuǎn)換 HS=250.02=25.40O.4MM，相應的塑件制造公差 o.4mm 29 HM=(1+SCP) +H S+ XP= (1+0.005) +25+ 0.60.4 -0.170 1z2z 1z2z =25.4.0670 MM 式中， 是系數(shù)，可知一般在 0.50.7 之間，此處取 。x 6.0 x 4.4.9 模具強度與剛度校核 普通意義上的模具強度包括模具的強度、剛度。模具的各種成型零部件和 結(jié)構(gòu)零部件均有強度、剛度的要求，足夠的強度才可以保證模具能正常工作。 由于模具形式較多，計算也不盡相同且較復雜，實際生產(chǎn)中，采用經(jīng)驗設 計和強度校核相結(jié)合的方法，通過強度校核來調(diào)整設計，保證模具能正常工作。 模具強度計算較為復雜，一般采用簡化的計算方法,計算時采取保守的做 法，原則是：選取最不利的受力結(jié)構(gòu)形式，選用較大的安全系數(shù)，然后再優(yōu)化 模具結(jié)構(gòu)，充分提高模具強度。為保證模具能正常工作，不僅要校核模具的整 體性強度，也要校核模具局部結(jié)構(gòu)的強度。 整體性強度主要針對型腔側(cè)壁厚度，型腔底板厚度，合模面所能承受的壓 力等幾個方面，實際選用尺寸應大于計算尺寸并取整。校核時應從強度與彎曲 兩個方面分別計算，選取較大的尺寸。 4.6 脫模及推出機構(gòu) 4.6.1 脫模力 脫模力的產(chǎn)生范圍： （脫模）塑件在模具中冷卻定型時，由于體積收縮，產(chǎn)生包緊力。 不帶通孔殼體類塑件，脫模時要克服大氣壓力 。 機構(gòu)本身運動的磨擦阻力。 塑件與模具之間的粘附力。 初始脫模力，開始脫模進的瞬間防要克服的阻力。 相繼脫模力，后面防需的脫模力，比初始脫模力小，防止計算脫模力時， 一般計算初始脫模力。 30 脫模力的影響因素： a 脫模力與塑件壁厚，型芯長度，垂直于脫模方向塑件的投影面積有關(guān)， 各項值越大，則脫模力越大。 b 塑件收縮率，彈性模量 E 越大，脫模力越大。 c 塑件與芯子磨擦力俞大，則脫模阻力俞大。 d 排除大氣壓力和塑件對型芯的粘附等因素，則型芯斜角大到，塑件則 自動脫落。 4.6.2 推出機構(gòu) 塑件從模具上取下以前有一個從模具的成型零部件上脫出的過程，使塑件 從成型零部件上脫出的機構(gòu)稱為脫模機構(gòu)。主要由推出零件，推出零件固定板 和推桿，推出機構(gòu)的導向和復位部件等組成。 脫模機構(gòu)按其推出動作的動力來源分為手動推出機構(gòu)，機動推出機構(gòu)，液 壓和氣動推出機構(gòu)。根據(jù)推出零件的類別還可分為推桿推出機構(gòu)、推管推出機 構(gòu)、推桿推出機構(gòu)、推塊推出機構(gòu)、利用成型零部件推出和斜滑桿側(cè)抽芯機構(gòu) 等。 脫模機構(gòu)的選用原則： （1）使塑件脫模時不發(fā)生變形（略有彈性變形在一般情況下是允許的， 但不能形成永久變形）； （2）推力分布依脫模阻力的的大小要合理安排； （3）推桿的受力不可太大，以免造成塑件的被推局部產(chǎn)生隙裂； （4）推桿的強度及剛性應足夠，在推出動作時不產(chǎn)生彈性變形； （5）推桿位置痕跡須不影響塑件外觀； 考慮到塑件的特征等要求不高，決定選用簡單推出機構(gòu)中最簡單、使用最 廣泛的推桿推出機構(gòu)。推桿將塑件從動模的型芯推出脫模，由于設置推桿的自 由度較大，而且設計推桿截面為圓形，這樣制造、修配方便，容易達到推桿與 模板或型芯上推桿孔的配合精度，推桿推出時運動阻力小，推出動作靈活可靠， 推桿損壞后也便更換，因此選擇推桿機構(gòu)推出是最合理的。 該塑件采用了推桿，其分布情況如圖所示，這些推桿的作用，使制品受推 31 出力從而脫模。采用臺肩形式的圓形截面推桿，設計時推桿的直徑根據(jù)不同的 設置部位選用不同的直徑。推桿端平面不應有軸向竄動。推桿與推桿孔配合一 般為 ，其配合間隙不大于所用溢料間隙，以免產(chǎn)生飛邊，9/8/fHf或 HDPE 塑料的溢料間隙為 。m06.4. 推桿機構(gòu)設計 32 推出機構(gòu) 4.7 冷卻系統(tǒng)的設計與計算 注射模的溫度對于塑料熔體的充模流動、固化成型、生產(chǎn)效率以及制品的 形狀和尺寸精度都有影響，對于任一個塑料制品，模具溫度波動過大都是不利 的。過高的模溫會使塑件在脫模后發(fā)生變形，若延長冷卻時間又會使生產(chǎn)率下 降。過低的模溫會降低塑料的流動性，使其難于充模，增加制品的內(nèi)應力和明 顯的熔接痕等缺陷。由于各種塑料的性能和成型工藝要求不同，對模具溫度的 要求也不相同。一般注射到模具內(nèi)的塑料粉體的溫度為 左右，熔體固化C20 成為塑件后，從 左右的模具中脫模、溫度的降低是依靠在模具內(nèi)通入冷卻C60 33 水，將熱量帶走。對于要求較低模溫（一般小于 ）的塑料，僅需要設置冷C80 系統(tǒng)即可，因為可以通過調(diào)節(jié)水的流量就可以調(diào)節(jié)模具的溫度。 4.7.1 冷卻水道設計的要點 a冷卻水孔的數(shù)量越多，對塑件冷卻也就越均勻。 b冷卻水孔與型腔表面各處最好有相同的距離，即將孔的排列與型腔的 形狀一致。 c塑件局部壁厚處，應加設冷卻裝置。當設計冷卻孔直徑為 D 時，它的 孔距最好為 5D，孔與型腔的距離為 3D。 d當大型塑件或薄壁零件成型時，料流較長，而料溫越流越低，可以適 當?shù)馗淖兝鋮s水道的排列密度。 e冷卻水道要避免接近塑料的熔接痕部分，以免熔接不牢，降低強度。 f冷卻水道不應穿過接縫部分，以防漏水。 g冷卻水道內(nèi)不應有存水或產(chǎn)生回流的部分。 h澆口部分由于經(jīng)常接觸注塑機噴嘴，是模具上最熱的部分，應加強冷 卻，有時應考慮進料嘴單獨冷卻。 i進出水水嘴接頭，應設在不影響操作的方向，盡可能設在模具的同一 側(cè)，通常在注塑機操作的對面。 j如果型芯太長，冷卻水道無法開設，則可以選用熱導系數(shù)較大的材料， 在型芯下部采用噴水法進行冷卻。 4.7.2 冷卻水道在定模和動模中的位置 冷卻水道的位置取決于制品的形狀和定、動模板的厚度，原則上冷卻水道 應設置在塑料向模具熱傳導困難的地方，根據(jù)冷卻系統(tǒng)的設計原則，冷卻水道 應圍繞模具所成型的制品，且盡量排列均勻一致。不少小型模具的型腔時直接 在模板上加工而成的（也可以采用拼鑲結(jié)構(gòu)，但是由于模具尺寸較小，所以型 腔與型芯的鑲件尺寸更?。?，對于這類模具，可以直接在模板上設置冷卻水道。 在模板上直接設置冷卻水道，同樣應遵循冷卻系統(tǒng)的設計原則，使冷卻水 34 道盡量靠近型腔表面和盡量圍繞型腔，使制品在成型過程中冷卻均勻。 本設計中型芯型腔各一組冷卻水回路, 此方式冷卻快速, 塑件冷卻均勻, 確保尺寸變形一致。冷卻水路排布如圖所示： 模具冷卻水路圖 4.7.3 冷卻水道的計算 冷卻計算：單位時間內(nèi)進入模具應除去的總熱量 Q，可以用參考文獻中的 公式計算 ：5 Q=W1 a 式中 W 1單位時間內(nèi)進入模具的塑料的重量 g a克塑料的熱容量(J/g) 經(jīng)計算：Q=6182651116130552574J 則帶走上述熱量，所需的冷卻水量按下式計算： 35 134()WaKT 式中 W通過模具冷卻水的重量(g/h) T3出水溫度 T4入水溫度 K熱傳導系數(shù)； 經(jīng)計算 W378997 g/h 由下式可以計算出冷卻水道的直徑： WdL 式中 冷卻液容重 kg/cm3 =0001 kg/cm， L 冷卻水道長度 cm L=174cm d冷卻水道直徑 cm 經(jīng)計算 d7128 cm，取 8mm 4.8 排氣結(jié)構(gòu)設計 排氣是注射模設計中不可忽視的一個問題。在注射成型中，若模具排氣不 良，型腔內(nèi)的氣體受壓縮將產(chǎn)生很大的背壓，阻止塑料熔體正常快速充模，同 時氣體壓縮所產(chǎn)生的熱使塑料燒焦，在充模速度大、溫度高、物料黏度低、注 射壓力大和塑件過厚的情況下，氣體在一定的壓縮程度下會滲入塑料制件內(nèi)部， 造成氣孔、組織疏松等缺陷。特別是快速注射成型工藝的發(fā)展，對注射模的排 氣系統(tǒng)要求就更為嚴格。 在塑料熔體充模過程中，模腔內(nèi)除了原有的空氣外，還有塑料含有的水分 在注射溫度下蒸發(fā)而成的水蒸氣、塑料局部過熱分解產(chǎn)生的低分子揮發(fā)性氣體， 塑料中某些添加劑揮發(fā)或化學反應所生成的氣體。常用的排氣方式有利用配合 間隙排氣，在分型面上開設排氣槽排氣，利用推桿運動間隙排氣等。 由于本次設計中模具尺寸不大，本設計中采用間隙排氣的方式，而不另設 36 排氣槽，利用間隙排氣，以不產(chǎn)生溢料為宜。 4.9 模具與注射機安裝模具部分相關(guān)尺寸校核 1.模具長寬尺寸 模具長寬尺度必須小于注塑機拉桿間距,本設計選用機臺拉桿間距為 365365,模具長寬為 300 x350，經(jīng)核算機臺選用合適。 2.模具厚度（閉合高度） 模具閉合高度必須滿足以下公式 maxminH 式中 -注射機允許的最大模厚i -注射機允許的最小模厚max 本設計中模具厚度為 290mm 150H360， 符合要求 3.開模行程（S） 模具開模后為了便于取出制件，要求有足夠的開模距離，所謂開模行程是 指模具開合過程中動模固定板的移動距離。 注塑機的開模行程是有限的，設計模具必須校核所選注射機的開模行程， 以便與模具的開模距離相適應。對于臥式注射機，其開模行程與模具厚度有關(guān)， 對于單分型面注射模應有： Smax S= H1 + H2 + H3 + C 式中 H1-模具厚度 H2-頂出行程 H3 -包括澆注系統(tǒng)凝料在內(nèi)的塑件高度 C 安全距離 本設計中 =670 =290 mm =20mm H3 =95mm C 取 30mmmaxS12 總的開模距離需要 S=435mm 以上. 經(jīng)計算，符合要求。 37 5 結(jié)語 本次模具設計課題，通過對塑件的工藝分析，確定模具的總體設計，并進 行各個子系統(tǒng)的設計。所設計的模具能滿足其工作狀態(tài)的質(zhì)量要求，使用時安 全可靠，易于維修，在注塑成型時有較短的成型周期，成型后有較長的使用壽 命，具有合理的模具制造工藝性。 通過以上工作，我對一套模具從設計到加工的全過程有了清醒而直觀的認 識，了解了注塑模的工作原理，對模具中型腔等主要零件的設計及精度的確定 具備了一定的經(jīng)驗知識，能夠?qū)δ＞咴O計中常出現(xiàn)的問題提出了合理的解決方 法，能夠正確地選取注塑機、確定模架的結(jié)構(gòu)及尺寸、確定型腔數(shù)、選擇分型 面、設計澆注系統(tǒng)、抽芯機構(gòu)等。由于知識及實踐經(jīng)驗的缺乏，在設計過程中， 零件加工精度的確定尚存在許多不足之處，在以后的工作、學習中還有待改進。 38 致謝 在為期三個月的畢業(yè)設計過程中，我深深地感覺到基礎知識的重要，通過 這次設計我又重新溫故，受益非淺。在設計中對 Auto CAD、UG 等繪圖軟件的 應用更加熟悉，但是對于某些方面還是運用不夠靈活。在模具設計中，參照模 具設計手冊，設計出了較為合理的模具，但在一些細節(jié)問題的處理上仍欠缺考 慮，掌握了簡單零件的分型，對于比較復雜的平面的模具設計仍需要繼續(xù)學習。 整個畢業(yè)設計過程中，我學到了很多東西，對待設計的嚴謹，工作態(tài)度的嚴肅 認真。 設計中承蒙老師的悉心指導和幫助，在畢業(yè)設計過程中提供了很多寶貴的 資料、設計和方向、設計思路，以及模具結(jié)構(gòu)原理方面的知識，在此向他表示 衷心的感謝。因本人工程實踐經(jīng)驗與理論水平有限，時間較短，設計過程中難 免存在錯誤，懇請廣大老師不吝批評指正。 39 附圖(2D/3D)裝配圖 40 參考文獻 1曹宏深 趙仲治主編 塑料成型工藝及模具設計 北京機械工業(yè)出版社 1993 2黃虹主編 塑料成型加工與模具 化學工業(yè)出版社 2003 年 3 月第一版 3黃銳主編 塑料工程手冊 下冊 第四章節(jié) 機械工業(yè)出版社 4宋卓頤 史勤芳 房雙寬 趙永仙編著 塑料原料與助劑 科學技術(shù)文獻出版社 2003 年 9 月第 1 版 5黃銳主編 塑料成型工藝學 第二版 中國輕工業(yè)出版社 1997 年 5 月第 2 版 6塑料模設計手冊（軟件版） 機械工業(yè)出版社 7王文廣 田寶善 田雁晨 主編 塑料注射模具設計技巧與實例 化學工業(yè)出版社 2004 年 1 月第 1 版 8田春年主編 塑料注射成型模具結(jié)構(gòu)設計圖冊 北京 輕工業(yè)出版社 1998 8. Donggang Yao, Scaling Issues in Miniaturizaton of Injection Molded Parts Journal of Manufacturing Science and Engineering. November 2004, Vol.126/733 9. The Thickness Profile of Ultra-High Molecular Weight Polythene Films During Sequential Biaxial Drawing .Polymer Engineering and Science ,January 2003.Vol.43 , No.