變幅液壓缸設計,液壓缸,設計 第四節(jié) 汽車起重機液壓系統(tǒng) 一、概述 汽車起重機是一種使用廣泛的工程機械，這種機械能以較快速度行走，機動性好、適應性強、自備動力不需要配備電源、能在野外作業(yè)、操作簡便靈活，因此在交通運輸、城建、消防、大型物料場、基建、急救等領域得到了廣泛的使用。在汽車起重機上采用液壓起重技術，具有承載能力大，可在有沖擊、振動和環(huán)境較差的條件下工作。由于系統(tǒng)執(zhí)行元件需要完成的動作較為簡單，位置精度要求較低，所以，系統(tǒng)以手動操縱為主，對于起重機械液壓系統(tǒng)，設計中確保工作可靠與安全最為重要。 汽車起重機是用相配套的載重汽車為基本部分，在其上添加相應的起重功能部件，組成完整汽車起重機，并且利用汽車自備的動力作為起重機的液壓系統(tǒng)動力；起重機工作時，汽車的輪胎不受力，依靠四條液壓支撐腿將整個汽車抬起來，并將起重機的各個部分展開，進行起重作業(yè)；當需要轉(zhuǎn)移起重作業(yè)現(xiàn)場時，需要將起重機的各個部分收回到汽車上，使汽車恢復到車輛運輸功能狀態(tài)，進行轉(zhuǎn)移。一般的汽車起重機在功能上有以下要求 1)整機能方便的隨汽車轉(zhuǎn)移，滿足其野外作業(yè)機動、靈活、不需要配備電源的要求； 2)當進行起重作業(yè)時支腿機構能將整車抬起，使汽車所有輪胎離地，免受起重載荷的直接作用，且液壓支腿的支撐狀態(tài)能長時間保持位置不變，防止起吊重物時出現(xiàn)軟腿現(xiàn)象； 3)在一定范圍內(nèi)能任意調(diào)整、平衡鎖定起重臂長度和俯角，以滿足不同起重作業(yè)要求； 4)使起重臂在3600以內(nèi)能任意轉(zhuǎn)動與鎖定； 5)使起吊重物在一定速度范圍內(nèi)任意升降，并能在任意位置上能夠負重停止，負重啟動時不出現(xiàn)溜車現(xiàn)象。 圖8-9所示為汽車起重機的結(jié)構原理圖，它主要由如下五個部分構成 1)支腿裝置 起重作業(yè)時使汽車輪胎離開地面，架起整車，不使載荷壓在輪胎上，并可調(diào)節(jié)整車的水平度，一般為四腿結(jié)構。 2)吊臂回轉(zhuǎn)機構 使吊臂實現(xiàn)3600任意回轉(zhuǎn)，在任何位置能夠鎖定停止。 3)吊臂伸縮機構 使吊臂在一定尺寸范圍內(nèi)可調(diào)，并能夠定位，用以改變吊臂的工作長度。一般為3節(jié)或4節(jié)套筒伸縮結(jié)構。 4)吊臂變幅機構 使吊臂在150－800之間角度任意可調(diào)，用以改變吊臂的傾角。 5)吊鉤起降機構 使重物在起吊范圍內(nèi)任意升降，并在任意位置負重停止，起吊和下降速度在一定范圍內(nèi)無級可調(diào)。 二、工作原理 Q2-8型汽車起重機是一種中小型起重機（最大起重能力8噸），該起重機液壓系統(tǒng)如圖8-10、產(chǎn)品照片組所示。這種起重機的作業(yè)操作，主要通過手動操縱來實現(xiàn)多缸各自動作。起重作業(yè)時一般為單個動作，少數(shù)情況下有兩個缸的復合動作，為簡化結(jié)構，系統(tǒng)采用一個液壓泵給各執(zhí)行元件串聯(lián)供油方式。在輕載情況下，各串聯(lián)的執(zhí)行元件可任意組合，使幾個執(zhí)行元件同時動作，如伸縮和回轉(zhuǎn)，或伸縮和變幅同時進行等。 汽車起重機液壓系統(tǒng)中液壓泵的動力，都是由汽車發(fā)動機通過裝在底盤變速箱上的取力箱提供。液壓泵為高壓定量齒輪泵，由于發(fā)動機的轉(zhuǎn)速可以通過油門人為調(diào)節(jié)控制，因此盡管是定排量泵，但其輸出的流量可以在一定的范圍內(nèi)通過控制汽車油門開度的大小來人為控制，從而實現(xiàn)無級調(diào)速；該泵的額定壓力為21MPa，排量為40min／r，額定轉(zhuǎn)速為1500r／min；液壓泵通過中心回轉(zhuǎn)接頭9、開關10和過濾器11從油箱吸油；輸出的壓力油經(jīng)回轉(zhuǎn)接頭9、多路換向閥手動閥組l和2的操作，將壓力油串聯(lián)地輸送到各執(zhí)行元件，當起重機不工作時，液壓系統(tǒng)處于卸荷狀態(tài)。液壓系統(tǒng)各部分工作的具體情況如下 1)支腿缸收放回路 該汽車起重機的底盤前后各有兩條支腿，通過機械機構可以使每一條支腿收起和放下。在每一條支腿上都裝著一個液壓缸，支腿的動作由液壓缸驅(qū)動。兩條前支腿和兩條后支腿分別由多路換向閥1中的三位四通手動換向閥A和B控制其伸出或縮回。換向閥均采用M型中位機能，且油路采用串聯(lián)方式。確保每條支腿伸出去的可靠性至關重要，因此每個液壓缸均設有雙向鎖緊回路，以保證支腿被可靠地鎖住，防止在起重作業(yè)時發(fā)生“軟腿”現(xiàn)象或行車過程中支腿自行滑落。此時系統(tǒng)中油液的流動情況為 前支腿 進油路 取力箱→液壓泵→多路換向閥1中的閥A→兩個前支腿缸進油腔； 回油路 兩個前支腿缸回油腔→多路換向閥1中的閥A→閥B中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→多路換向閥2中閥C、D、E、F的中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→油箱。 后支腿 進油路 取力箱→液壓泵→多路換向閥1中的閥A的中位→閥B→兩個后支腿缸進油腔； 回油路 兩個后支腿缸回油腔→多路換向閥1中的閥A的中位→閥B→旋轉(zhuǎn)接頭9→多路換向閥2中閥C、D、E、F的中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→油箱。 2)吊臂回轉(zhuǎn)回路 吊臂回轉(zhuǎn)機構采用液壓馬達作為執(zhí)行元件。液壓馬達通過蝸輪蝸桿減速箱和一對內(nèi)嚙合的齒輪傳動來驅(qū)動轉(zhuǎn)盤回轉(zhuǎn)。由于轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速較低，每分鐘僅為1-3轉(zhuǎn)，故液壓馬達的轉(zhuǎn)速也不高，因此沒有必要設置液壓馬達制動回路。系統(tǒng)中用多路換向閥2中的一個三位四通手動換向閥C來控制轉(zhuǎn)盤正、反轉(zhuǎn)和鎖定不動三種工況。此時系統(tǒng)中油液的流動情況為 進油路 取力箱→液壓泵→多路換向閥1中的閥A、閥B中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→多路換向閥2中的閥C→回轉(zhuǎn)液壓馬達進油腔； 回油路 回轉(zhuǎn)液壓馬達回油腔→多路換向閥2中的閥C→多路換向閥2中的閥D、E、F的中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→油箱。 3)伸縮回路 起重機的吊臂由基本臂和伸縮臂組成，伸縮臂套在基本臂之中，用一個由三位四通手動換向閥D控制的伸縮液壓缸來驅(qū)動吊臂的伸出和縮回。為防止因自重而使吊臂下落，油路中設有平衡回路。此時系統(tǒng)中油液的流動情況為 進油路 取力箱→液壓泵→多路換向閥1中的閥A、閥B中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→多路換向閥2中的閥C中位→換向閥D→伸縮缸進油腔； 回油路 伸縮缸回油腔→多路換向閥2中的閥D→多路換向閥2中的閥E、F的中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→油箱。 4)變幅回路 吊臂變幅是用一個液壓缸來改變起重臂的俯角角度。變幅液壓缸由三位四通手動換向閥E控制。同樣，為防止在變幅作業(yè)時因自重而使吊臂下落，在油路中設有平衡回路。此時系統(tǒng)中油液的流動情況為 進油路 取力箱→液壓泵→閥A中位→閥B中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→閥C中位→閥D中位→閥E→變幅缸進油腔； 回油路 變幅缸回油腔→閥E→閥F中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→油箱。 5)起降回路 起降機構是汽車起動機的主要工作機構，它由一個低速大轉(zhuǎn)矩定量液壓馬達來帶動卷揚機工作。液壓馬達的正、反轉(zhuǎn)由三位四通手動換向閥F控制。起重機起升速度的調(diào)節(jié)是通過改變汽車發(fā)動機的轉(zhuǎn)速從而改變液壓泵的輸出流量和液壓馬達的輸入流量來實現(xiàn)的。在液壓馬達的回油路上設有平衡回路，以防止重物自由落下；在液壓馬達上還設有單向節(jié)流閥的平衡回路，設有單作用閘缸組成的制動回路，當系統(tǒng)不工作時通過閘缸中的彈簧力實現(xiàn)對卷揚機的制動，防止起吊重物下滑；當?shù)踯囏撝仄鸬鯐r，利用制動器延時張開的特性，可以避免卷揚機起吊時發(fā)生溜車下滑現(xiàn)象。此時系統(tǒng)中油液的流動情況為 進油路 取力箱→液壓泵→閥A中位→閥B中位→旋轉(zhuǎn)接頭9→閥C中位→閥D中位→閥E中位→閥F→卷揚機馬達進油腔； 回油路 卷揚機馬達回油腔→閥F→旋轉(zhuǎn)接頭9→油箱。 三、性能分析 從圖8-10可以看出，該液壓系統(tǒng)由調(diào)壓、調(diào)速、換向、鎖緊、平衡、制動、多缸卸荷等基本回路組成，其性能特點是： 1)在調(diào)壓回路中，采用安全閥來限制系統(tǒng)最高工作壓力，防止系統(tǒng)過載，對起重機實現(xiàn)超重起吊安全保護作用。 2)在調(diào)速回路中，采用手動調(diào)節(jié)換向閥的開度大小來調(diào)整工件機構(起降機構除外)的速度，方便靈活，充分體現(xiàn)以人為本，用人來直接操縱設備的思想。 3)在鎖緊回路中，采用由液控單向閥構成的雙向液壓鎖將前后支腿鎖定在一定位置上，工作可靠，安全，確保整個起吊過程中，每條支腿都不會出現(xiàn)軟腿的現(xiàn)象，即使出現(xiàn)發(fā)動機死火或液壓管道破裂的情況，雙向液壓鎖仍能正常工作，且有效時間長。 4)在平衡回路中，采用經(jīng)過改進的單向液控順序閥作平衡閥，以防止在起升、吊臂伸縮和變幅作業(yè)過程中因重物自重而下降，且工作穩(wěn)定、可靠，但在一個方向有背壓，會對系統(tǒng)造成一定的功率損耗。 5)在多缸卸荷回路中，采用多路換向閥結(jié)構，其中的每一個三位四通手動換向閥的中位機能都為M型中位機能，并且將閥在油路中串聯(lián)起來使用，這樣可以使任何一個工作機構單獨動作；這種串連結(jié)構也可在輕載下使機構任意組合地同時動作；但采用6個換向閥串連連接，會使液壓泵的卸荷壓力加大，系統(tǒng)效率降低，但由于起重機不是頻繁作業(yè)機械，這些損失對系統(tǒng)的影響不大。 6)在制動回路中，采用由單向節(jié)流閥和單作用閘缸構成的制動器，利用調(diào)整好的彈簧力進行制動，制動可靠、動作快，由于要用液壓缸壓縮彈簧來松開剎車，因此剎車松開的動作慢，可防止負重起重時的溜車現(xiàn)象發(fā)生，能夠確保起吊安全，并且在汽車發(fā)動機死火或液壓系統(tǒng)出現(xiàn)故障時，能夠迅速實現(xiàn)制動，防止被起吊的重物下落。 目 錄 一、概述……………………………………………………………………1　　　 二、 液壓缸的形式…………………………………………………………1 三、 液壓缸的結(jié)構…………………………………………………………1 四、 液壓缸的細部構造……………………………………………………2 1、缸筒…………………………………………………………………2 2、缸底…………………………………………………………………3 3、導向套………………………………………………………………3 4、活塞桿………………………………………………………………4 5、活塞…………………………………………………………………4 6、緩沖裝置……………………………………………………………5 五、 液壓缸的密封…………………………………………………………5 1、間隙密封……………………………………………………………6 2、接觸密封……………………………………………………………6 ⑴ O形密封圈……………………………………………………6 ⑵ 唇形密封………………………………………………………7 ⑶ 組合密封………………………………………………………7 六、 液壓缸設計計算………………………………………………………7 1、液壓缸的作用力和布置方式………………………………………7 2、液壓缸缸徑計算……………………………………………………8 3、液壓缸壁厚計算……………………………………………………8 4、活塞桿計算…………………………………………………………9 5、最小導向長度H的確定……………………………………………9 6、活塞桿穩(wěn)定性校核…………………………………………………10 7、活塞桿強度校核……………………………………………………11 CDZ50米登高平臺消防車液壓缸設計 一、概述 液壓缸是液壓系統(tǒng)中的執(zhí)行機構，在工程機械，登高平臺消防車及高空作業(yè)車等多種類型機械中獲得廣泛應用。CDZ50米登高平臺消防車（以下稱CDZ50）的伸縮、變幅、折臂、支腿機構都是由液壓缸執(zhí)行。為了使登高平臺消防車既有盡可能小的縱向尺寸，又有可能大的作業(yè)范圍，它的臂架具有伸縮功能，猶如電視機的伸縮天線，只是臂架斷面是四邊形，它們是由一只伸縮液壓缸和鋼絲繩滑輪組成機構完成五節(jié)臂同步伸縮。變幅液壓缸可使登高平臺消防車臂架作俯仰動作，以改變作業(yè)平臺到回轉(zhuǎn)中心的距離（幅度），這就叫變幅。折臂液壓缸是調(diào)整作業(yè)平臺的工作位置。支腿通常由水平液壓缸的垂直液壓缸構成，稱“H”型支腿，它由八個液壓油缸分別驅(qū)動。支腿不僅能承受作業(yè)時的總重，還能大大提高整機作業(yè)時的穩(wěn)定性。如圖1 上述四種機構所用的液壓缸原理基本相同，本文主要通過對CDZ50變幅液壓缸原理的分析和設計找到液壓缸設計的方法。 二、液壓缸的形式 直線運動的液壓缸有兩類即活塞式（圖2a）和柱塞式（圖2b）?；钊揭簤焊锥嗍请p作用的，即活塞的伸出和縮回均靠液壓力作用，雙作用液壓缸又分單活塞桿和雙活塞桿的。柱塞式液壓缸只能是單作用的，即柱塞伸出靠液壓力而縮回則靠負載自重、重物或彈簧等。登高平臺消防車大都采用雙作用活塞式單桿液壓缸。 三、液壓缸的結(jié)構 圖2a所示為CDZ50變幅液壓缸結(jié)構，它是由缸底2、缸筒 8、缸蓋16、導向套15以及活塞7和活塞桿9等主要部件組成。缸筒一端與缸底焊接，另一端則與缸蓋采用螺紋連接，以便拆裝檢修，兩端設有油口A和B?；钊c活塞桿采用螺紋連接，結(jié)構緊湊便于裝卸。缸筒內(nèi)壁表面粗糙度要求較高（0.4），為了避免與活塞直接發(fā)生摩擦而造成拉缸事故，活塞上套有支承環(huán)4，它通常是由聚四氟乙烯或尼龍等耐磨材料制成，但不起密封作用。缸內(nèi)兩腔之間的密封是靠活塞內(nèi)孔的O形密封6，以及外緣安置的兩個組合密封（格來圈）來保證，活塞桿表面同樣具有較高粗糙度（0.2），為了確?；钊麠U的移動不偏離中心線，以免損傷缸壁和密封件，并改善活塞桿與缸蓋孔的摩擦，特在缸蓋一端設置導向套15，導向套內(nèi)孔上套有支承環(huán)10，還有防止油液外漏的組合密封（斯特封）12和YX型密封圈13，這兩道密封可以防止由于加工誤差造成活塞桿滲油現(xiàn)象。考慮到活塞桿外露部分會粘附塵土，故缸蓋孔口處設有防塵圈17。在缸底和活塞桿頂端上安裝有油嘴1，為工作機構連接用的銷軸提供潤滑油。此外為了減輕活塞在行程終了時對缸底的沖擊，缸底端設有縫隙節(jié)流緩沖裝置，當活塞快速運行臨近缸底時，缸底端部的緩沖柱塞將回流堵住，迫使剩余油液只能從柱塞周圍的縫隙擠出，于是活塞速度迅速減慢實現(xiàn)緩沖。 四、液壓缸的細部構造 液壓缸主要由缸筒、缸底、缸蓋、活塞、活塞桿、導向套和緩沖裝置等構成。如圖2a ，下面我們介紹液壓缸主要零部件的材料選擇、工藝要求、構造特點。 1、缸筒 活塞式液壓缸缸筒內(nèi)壁要求精加工，所以它的工藝要求較高，具有 一定難度。目前國內(nèi)缸筒內(nèi)孔的加工，主要采用熱軋無縫鋼管的鏜削工 藝和冷撥無縫鋼管的珩磨工藝。熱軋管材的鏜削加工工藝過程為：粗鏜 →精鏜→浮鏜→滾壓（簡稱三鏜一滾），國內(nèi)同行業(yè)缸筒的加工普遍采用這種工藝過程。 工藝要求如圖3所示，缸筒內(nèi)徑一般用H8配合，表面粗糙度0.4。外表面一般不加工。裝配作業(yè)時為了不損傷活塞和導向套上的密封圈，在缸筒的入口處和有密封圈滑過的孔槽口均做成15°的坡口。坡口口徑D′要保證大于密封圈的自由尺寸。 缸筒的材料通常采用45號無縫鋼管。45號鋼的切削性能較好，但焊接性能較差，焊接時必須嚴格執(zhí)行焊接工藝。此外，缸筒內(nèi)徑D的圓度，圓柱度不大于公差直徑的一半，缸筒內(nèi)表面直線度在500mm長度上不大于0.03mm。對形位公差和表面粗糙度和控制能有效避免液壓缸的泄漏。因為目前大多數(shù)密封都屬于擠壓形密封，缸筒超差后直接影響密封件的壓縮量，壓縮量的不均勻可導致密封滲漏。 2、缸底 缸底可用35號或45號鋼的鍛件、鑄件、圓鋼或焊接件制作，缸底與缸筒的主要連接形式有：焊接式、螺紋式。如圖4，CDZ50變幅壓缸的缸底連接形式采用焊接式。缸底材料主要以45號鋼鍛造成型。圖4a為焊接形式其特點是構造簡單，易加工，尺寸小，工作可靠。為了控制焊接變形，缸底嵌入缸筒的部分應采用較緊的過渡配合（H7/K6）活塞終點要離開焊縫一定的距離約（20mm以上）。圖4b是螺紋連接，尺寸略大，不適宜大口徑連接，但可拆，清洗方便。 3、導向套 導向套可選用球墨鑄鐵、鋁青銅或45號鋼加支承環(huán)制成，從降低成本角度考慮目前導向套大都采用鋼材經(jīng)加工后內(nèi)孔安裝支承環(huán)。導向套在結(jié)構上不僅要解決與缸筒的密封問題，而且必須考慮與活塞桿的密封和防塵問題，它能保證活塞往復運動過程中不偏離軸心線，以免產(chǎn)生“拉缸”現(xiàn)象，并保證活塞和活塞桿密封件能正常工作。導向套滑動支承面的長度通常取活塞桿直徑的0.6～1.0倍。圖5是導向套的三種形式。圖5a是導向套與缸筒用卡鍵連接，圖5b通過缸蓋外螺紋與缸筒連接，圖5c是缸筒與導向套內(nèi)螺紋連接。 4、活塞桿 無論是柱塞式還是活塞式液壓缸，它們的活塞桿（或柱塞）都有較高的加工精度，其表面還有0.03mm～0.05mm厚的鍍鉻層以提高耐磨性和抗腐蝕性。對于工作條件惡劣的環(huán)境，活塞桿表面先進行表面淬火后再鍍鉻，以提高表面硬度，抵御外來的撞擊?；钊麠U常用45號元鋼或無縫鋼管做成實心桿或空心桿，活塞桿強度一般是足夠的，主要是考慮細長活塞桿在受壓時的穩(wěn)定性，大多活塞桿采用空心桿增大斷面模數(shù)，空心活塞桿一端留出焊接和熱處理用的通氣孔?；钊麠U外徑公差是f9。如圖6，CDZ50變幅液壓缸選用如圖6b的結(jié)構形式。 5、活塞 活塞也有多種結(jié)構，通常是通過螺紋或卡鍵與活塞桿相連。圖7a是整體式活塞，它的表面直接與缸筒壁配合，兼起導向作用，工藝上有一定要求且必須是銅或鑄鐵等耐磨材料，盡管它的結(jié)構簡單，由于摩擦力較大，壽命較短等原因已逐漸少用。圖7b是組合式活塞；活塞本體與缸壁不接觸，通過與它組合在一起的耐磨材料尼龍或聚四氟已烯與缸筒接觸，并起導向支承作用。導向材料對稱安裝在活塞兩端，同時在O形密封圈外面套一個與支承環(huán)同樣材料的摩擦環(huán)，使O形密封圈脫離與缸壁的滑動摩擦，基本上成為固定密封，故提高了密封件的使用壽命。 活塞與活塞桿之間為間隙配合，配合面之間的密封為固定密封，采用O形圈密封，密封槽通常開設在活塞桿上，這樣加工比較方便。 6、緩沖裝置 液壓缸在運動速度高或負載質(zhì)量大的情況下，當活塞快速制動或換向時，會產(chǎn)生液壓沖擊。沖擊時的壓力可達工作壓力的二至四倍，液壓沖擊會引起整機的振動和噪聲，甚至引起有關機械的破壞。因此在設計液壓缸時常用節(jié)流原理在缸體里設置緩沖裝置。如圖8，當活塞移至其端部時緩沖柱塞開始插入桿端的緩沖孔槽，活塞桿尾部與缸筒之間形成封閉空間A，A腔中受困擠的剩余油液只能從緩沖柱塞與孔槽之間的節(jié)流環(huán)縫中擠出，因而在A 腔形成一個高壓區(qū)迫使液壓缸降低速度實現(xiàn)液壓緩沖。圖9是緩沖柱塞和緩沖腔壓力的曲線。 五、液壓缸的密封 漏油是液壓傳動的多發(fā)病，漏油有內(nèi)泄和外漏之分。所謂內(nèi)泄是發(fā)生在液壓缸內(nèi)部的漏損，如高壓無桿腔的壓力油通過活塞與缸壁間的間隙流向低壓的有桿腔進入油箱，外漏則是油液漏出液壓缸外部。如油液沿活塞桿漏到液壓缸的外部。內(nèi)泄和外漏都是不允許的。目前防外漏的辦法是采用各種形式的密封裝置，密封形式很多選擇主要介紹。 1、 間隙密封 間隙密封是利用相對運動件之間的微小間隙起密封作用的。液壓統(tǒng) 中的液壓泵和各種控制閥大多采用這類密封，液壓缸基本不使用這種密封。在這里不再過多敘述。 2、 接觸密封 接觸密封又叫填料密封，填料被充填在兩個需要密封的零件之間， 靠密封件本身的彈性變形實現(xiàn)密封。在一定壓力范圍內(nèi)，其密封能力隨壓力升高而提高。在磨損后還有一定的自動補償能力。接觸密封的形式頗多，僅介紹液壓缸中使用的幾種密封。 1 O形密封圈 O形密封圈斷面為圓形，它由耐油橡膠等材料制成。它可以用在兩 個固定面之間也可用在兩個相對運動面之間起密封作用。圖10是它的密封機理，O形圈裝入密封槽后，由于槽深H小于O形圈斷面直徑d0使O形圈受壓縮狀態(tài)，見圖10a，此時靠O形圈自身的彈性接觸壓力自行密封；當彈性接觸壓力Pm比流體壓力P1大時，就不會造成泄漏。避免液壓過高時O形圈被擠入密封槽的間隙中損壞。當O形圈用作運動密封時液體壓力超過10MPa。若O形圈是單向受壓的，在它的非受壓側(cè)加一個擋圈，若是雙向受壓，則在它的兩側(cè)各加一個擋圈，見圖10b、c，用在端面固定密封時，由于間隙C較小液體壓力沒超過30Mpa時，一般不加擋圈。 O形圈及其擋圈的規(guī)格以及溝槽尺寸均有標準，可從有關設計手冊中查閱。由于O形圈密封阻力較大，自動補償能力差，在液壓缸中常常用于固定密封，運動面間密封大多采用唇形密封。 2 唇形密封圈 唇形密封圈也有多種形式，現(xiàn)以常用的YX形密封圈來說明它們的機 理。YX形密封分軸用和孔用兩種，孔用密封圈用于活塞與缸筒之間的密封，軸用密封圈用于活塞桿與導向套之間的密封，YX形密封中間有一個凹座，凹座朝向被密封的液體，因此液壓就通過唇部直接作用于部分密封面上。通常其底部不與周圍的部件接觸，且密封圈側(cè)面自底部至唇部開始是相平行。壓力升高時，唇口在壓力作用下向外擴展，使唇邊更緊地貼合密封面，隨著壓力的進一步升高，更大部分的密封面與周圍部件相接觸。圖11畫出各種壓力作用下唇形密封圈的典型變形率。 3 組合密封 組合密封是一種較理想的密封，通常將改性的聚四氟乙烯制成滑環(huán)和O型圈一起安裝在密封槽里組成?；h(huán)在O形密封圈預應力作用下，始終保持與密封面產(chǎn)生接觸壓力保證密封。組合密封分孔用組合滑環(huán)（格萊圈）如圖12a和軸用組合滑環(huán)（斯特封）如圖12b，組合密封的結(jié)構形式，密封機理，材料選擇都與其它密封不同，是一種較新的密封形式。目前國內(nèi)外大多數(shù)廠家普遍采用這種密封。有關溝槽尺寸可以從產(chǎn)品樣本中查到。 六、液壓缸設計計算 1、 液壓缸的作用力和布置方式 根據(jù)總體設計，CDZ50登高平臺消防車用于改變臂架幅度的變幅液壓缸的最大推力F1=61191.98kg，液壓缸系兩端鉸支，液壓缸全縮時兩端鉸點距離L1=2242mm，工作行程L2=2087mm，臂架停止動作時變幅液壓缸進出口閉死，此時液壓缸內(nèi)的封閉壓力叫閉鎖壓力。 2、 液壓缸缸徑的計算 液壓缸的缸徑指缸筒的內(nèi)徑，它決定了液壓缸的推力和推出速度。工作時因回油管直接與液壓油箱相通，回油壓力PO=0，液壓系統(tǒng)最高工作壓力P=21Mpa，則缸筒內(nèi)徑： D==19.762cm = 197.62mm 取D=200mm 其中：D——缸筒的內(nèi)徑 F1——液壓缸最大推力 P——液壓缸最高工作壓力 η——液壓缸總效率，通常取η=95% 3、 液壓缸壁厚計算： 當壁厚δ大于缸徑的即δ＞時，按厚壁筒公式計算： δ= 當臂厚δ小于或等于缸徑D的時,按薄壁筒公式計算, δ= 式中：P——液壓缸最大工作壓力（MPa） [σ]——許用應力（Mpa），[σ]=，其中，σb為材料強度極限，n 為安全系數(shù)；通常取n=3.5～5， δ——缸筒的壁厚（mm） 45 號鋼的強度極限σb=650Mpa，對于臂架式登高平臺消防車，屬中型工況，故安全系數(shù)為4，對應的[σ]=。 變幅缸閉鎖壓力： P′= 閉鎖壓力P′小于最高工作壓力P=21Mpa，所以計算壁后應以P作為最大工作壓力，閉鎖壓力小于工作壓力常采用薄壁公式計算： δ= 用薄壁筒公式正確。參照無縫鋼管系列（YB231-77） ，并考慮留有加工余量，選用φ245×25無縫鋼管。 4、 活塞桿計算 通常由速比μ算出，速比是液壓缸縮回速度與伸出速度之比即 μ=。 速比總大于1，速度比越大，活塞桿徑越大，越有利于活塞桿穩(wěn) 定性通常μ在1.25～2范圍內(nèi)變化?？紤]到活塞桿的穩(wěn)定性和強度，常取μ=2。 d=Dmm 式中： d——活塞桿外徑 D ——缸筒內(nèi)徑 μ——速度比 取d=140mm；參照無縫鋼管系列，選用φ152×25鋼管 5、 最小導向長度H的確定： 活塞桿全伸時，活塞支承面中點到導向套滑動面中點的距離叫 最小導向長度H（見圖13）。通常H≥+。圖中活塞支承面長度 B=（0.6～1.0）D，導向套滑動面長度A=（0.6～1.0）d，中間隔套C可在不過分增加A和B 的情況下保證最小導向長度。 CDZ50變幅液壓缸最小導向長度： H≥mm 其中：L2——液壓缸工作行程 D——液壓缸缸筒內(nèi)徑 H——最小導向長度 6、活塞桿穩(wěn)定性校核： 當受壓作用液壓缸的活塞桿直徑d小于液壓缸安裝長度L的十分之一時，須進行壓桿穩(wěn)定性校核，要求達到： F1＜ 式中：F1——液壓缸承受的最大壓力 Fk——液壓缸不失穩(wěn)的臨界負載 ηk——安全系數(shù)，ηk=2 ～4 當ψ=時，用歐拉公式計算臨界力Fk Fk=(N) 當ψ<ψ2 時，按下式計算：Fk=(N) CDZ50變幅缸： L=L1+L2=2242+2087=4329(mm) d=140mm，系兩端鉸支，查表ψ2=1 J=(其中：d1=102mm活塞桿內(nèi)徑) ==13544033.46（mm）4 A===7222.52（mm）2 rk===43.304(mm) ψ=>ψ1=85 采用歐拉公式計算臨界力： Fk==14.49×105(N) n==2.37>2 穩(wěn)定性合格 式中：ψ——活塞桿計算柔性系數(shù) ψ1——柔性系數(shù)，對于鋼ψ1=85 ψ2——取決于液壓缸支承狀況的末端系數(shù)（又稱長度折算系度），由設計手冊查取。 rk——活塞桿橫截面最小回轉(zhuǎn)半徑，rk=(mm) E——活塞桿材料的彈性模量，對于鋼E=2.06×105Mpa J——活塞桿橫截面慣性矩（mm4） A——活塞桿橫截面面積（mm2） F ——由材料強度決定的試驗值，對于鋼取f=490Mpa α——系數(shù)，對于鋼取α= 以上計算都將變幅油缸看作一個等截面桿，實際上，缸體的截面總是大于活塞桿的，整個變幅缸是一個變截面構件，因此上述計算結(jié)果偏于安全的，要作較為經(jīng)濟的計算則應按變截面桿件計算臨界力，此處不再論述。 7、 活塞桿強度校核 壓桿不失穩(wěn)的液壓缸不一定就不會破壞，還有活塞桿的強度問題， 因此必須按下式作強度校核： 變幅缸： σ= =85.91Mpa〈=180Mpa 算得CDZ50變幅液壓缸的強度校核合格。 式中：σ——計算應力（MPa） σS——活塞桿材料屈服極限，對于45號鋼σS=360Mpa a———由配合間隙和自重引起的液壓缸初撓度，通常取0.5% F1、A、Fk、d、L意義同前。 參考資料 ⑴吉林工業(yè)大學等校編寫的《工程機械液壓與液力傳動》機械工業(yè)出版社，1979。 ⑵東北工學院《機械零件設計手冊》編寫組編，冶金工業(yè)出版社，1979。 ⑶雷天覺主編《液壓工程手冊》機械工業(yè)出版社，1990。 ⑷劉鴻文主編《材料》高等教育出版社，1982。 CDZ50米登高平臺高消防車 變 幅 液 壓 缸 的 設 計 錦州重型機械股份有限公司 技術中心：郭軍 二○○三年四月二十八 14 - 14 -