畢業(yè)論文終稿-龍門加工中心Z軸與Y軸進給運動機構設計[購買贈送配套CAD圖紙 論文答辯優(yōu)秀]
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需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖紙預覽請見文檔前面的插圖,原稿更清晰,可編輯畢業(yè)設計(論文)課題名稱 龍門加工中心 Z 軸與 Y 軸進給運動機構設計系 別 專 業(yè) 班 級 學 號 姓 名 指 導 教 師 教研室主任 系 主 任 年 月 日II摘 要本文全面闡述了龍門加工中心的結構原理,設計特點,論述了采用伺服電機和滾珠絲杠螺母副的優(yōu)點。詳細介紹了龍門加工中心的結構設計及校核,并進行了分析。另外匯總了有關技術參數。高速度、高精度、高效率和高剛度已成為當今數控機床發(fā)展的主要方向,為了彌補這些不足,龍門龍門加工中心便應運而生,大大提高了零件的精度和效率,降低生產成本,因此龍門加工中心 Z 軸與 Y 軸進給運動機構設計成為當前數控機床行業(yè)重點研究的對象之一。其中著重介紹了滾珠絲杠的原理及選用原則,系統(tǒng)地對滾珠絲杠生產、應用等環(huán)節(jié)進行了介紹。包括種類選擇、參數選擇、精度選擇、循環(huán)方式選擇、與主機匹配的原則以及廠家的選擇等。關鍵詞:龍門加工中心,數控,伺服電機,滾珠絲杠需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763IIIAbstractThis paper describes the principles of a comprehensive structure of gantry machining center, design features, discusses the advantages of using servo motor and ball screw nut pairs. Details of the design and verification of the machining center, and analyzed. Also summarizes the technical parameters.High-speed, high efficiency and high rigidity has become the main direction of development of today's CNC machine tools, in order to remedy these shortcomings, gantry machining center will come into being, greatly improving the accuracy and efficiency of parts, reduce production costs, and therefore the goal machining centers Z axis and Y-axis feed motion mechanism designed to be one of the objects of the current focus on the CNC machine tool industry.Which focuses on the principle and the principle of selection of ball screw, ball screw system to production, application and other aspects were introduced. Including species selection, parameter selection, accuracy of selection, mode selection cycle, the principle of matching the host and select manufacturers and the like.Keywords: gantry machining centers, CNC, servo motor, ball screwIV目 錄摘 要 .............................................................................................................................................IIAbstract..........................................................................................................................................III目 錄 ...........................................................................................................................................IV第 1 章 緒 論................................................................................................................................11.1 數控系統(tǒng)的發(fā)展及趨勢.................................................................................................11.2 龍門加工中心的基本原理...............................................................................................21.3 課題研究的目的和意義...................................................................................................4第 2 章 設計的內容及要求..........................................................................................................52.1 課題的主要內容和基本要求............................................................................................52.2 設計的內容.....................................................................................................................52.2.1 數控裝置總體方案的確定 ...................................................................................52.2.2 機械部分的設計 ...................................................................................................52.2.3 編寫設計說明書 ...................................................................................................62.3 機床主要部件及運動方式的選定...................................................................................6第 3 章 Z 向進給伺服進給結構設計 ..........................................................................................83.1 滾珠絲杠螺母副的計算和選型.....................................................................................83.1.1 最大工作載荷的計算 .........................................................................................83.1.2 最大動載荷的計算 .............................................................................................83.1.3 滾珠絲杠螺母副的選型 .....................................................................................93.1.4 滾珠絲杠副的支承方式 .....................................................................................93.1.5 傳動效率的計算 .................................................................................................93.1.6 剛度的驗算 .........................................................................................................93.1.7 穩(wěn)定性校核 .......................................................................................................103.1.8 臨界轉速的驗證 ...............................................................................................103.2 步進直線電機的計算和選用.......................................................................................113.2.1 轉動慣量的計算 ...............................................................................................113.2.2 電機力矩的計算 ...............................................................................................12需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763V3.3 步進直線電機的選擇...................................................................................................14第 4 章 Y 向進給機構設計計算 ................................................................................................164.1 滾珠絲杠的選擇...........................................................................................................164.1.1 滾珠絲杠的精度 ...............................................................................................164.2 伺服電機的選擇...........................................................................................................204.2.1 最大負載轉矩的計算 .......................................................................................204.2.2 負載慣量的計算 ...............................................................................................204.2.3 空載加速轉矩計算 ...........................................................................................224.2.4 軸向間隙的調整和加預緊力的方法 ...............................................................224.3 導軌副的計算、選擇...................................................................................................244.4 聯(lián)軸器的選擇...............................................................................................................254.5 軸承的選擇...................................................................................................................26總結................................................................................................................................................27參考文獻........................................................................................................................................28致 謝..............................................................................................................................................29VI需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763VIIVIII需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763IXX需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 1304139763XIXII1第 1 章 緒 論1.1 數控系統(tǒng)的發(fā)展及趨勢1946 年誕生了世界上第一臺電子計算機,這表明人類創(chuàng)造了可增強和部分代替腦力勞動的工具。它與人類在農業(yè)、工業(yè)社會中創(chuàng)造的那些只是增強體力勞動的工具相比,起了質的飛躍,為人類進入信息社會奠定了基礎。6 年后,即在 1952 年,計算機技術應用到了機床上,在美國誕生了第一臺數控機床。從此,傳統(tǒng)機床產生了質的變化。近半個世紀以來,數控系統(tǒng)經歷了兩個階段和六代的發(fā)展。數控 NC 階段(1952 年-1970 年)早期計算機的運算速度低,對當時的科學計算和數據處理影響還不大,但不能適應機床實時控制的要求。人們不得不采用數字邏輯電路"搭" 成一臺機床專用計算機作為數控系統(tǒng),被稱為硬件連接數控(HARD-WIRED NC) ,簡稱為數控(NC ) 。隨著元器件的發(fā)展,這個階段經歷了三代,即 1952 年的第一代—電子管;1959 年的第二代—晶體管;1965 年的第三代—小規(guī)模集成電路。計算機數控(CNC)階段(1970 年-現(xiàn)在)到 1970 年,通用小型計算機業(yè)已出現(xiàn)并成批生產。于是將它移植過來作為數控系統(tǒng)的核心部件,從此進入了計算機數控(CNC)階段(把計算機前面應有的“通用”兩個字省略了) 。到 1971 年,美國 INTEL 公司在世界上第一次將計算機的兩個最核心的部件—運算器和控制器,采用大規(guī)模集成電路技術集成在一塊芯片上,稱之為微處理器(MICROPROCESSOR) ,又可稱為中央處理單元(簡稱 CPU) 。到 1974 年微處理器被應用于數控系統(tǒng)。這是因為小型計算機功能太強,控制一臺機床能力有富裕(故當時曾用于控制多臺機床,稱之為群控) ,不如采用微處理器經濟合理。而且當時的小型機可靠性也不理想。早期的微處理器速度和功能雖還不夠高,但可以通過多處理器結構來解決。由于微處理器是通用計算機的核心部件,故仍稱為計算機數控。到了 1990 年,PC 機(個人計算機,國內習慣稱微機)的性能已發(fā)展到很高的階段,可以滿足作為數控系統(tǒng)核心部件的要求。數控系統(tǒng)從此進入了基于 PC 的階段。2總之,計算機數控階段也經歷了三代。即 1970 年的第四代—小型計算機;1974 年的第五代—微處理器和 1990 年的第六代—基于 PC(國外稱為 PC-BASED) 。還要指出的是,雖然國外早已改稱為計算機數控(即 CNC)了,而我國仍習慣稱數控(NC) 。所以我們日常講的"數控" ,實質上已是指"計算機數控" 了。3.數控未來發(fā)展的趨勢 (1) 繼續(xù)向開放式、基于 PC 的第六代方向發(fā)展基于 PC 所具有的開放性、低成本、高可靠性、軟硬件資源豐富等特點,更多的數控系統(tǒng)生產廠家會走上這條道路。至少采用 PC 機作為它的前端機,來處理人機界面、編程、聯(lián)網通信等問題,由原有的系統(tǒng)承擔數控的任務。PC 機所具有的友好的人機界面,將普及到所有的數控系統(tǒng)。遠程通訊,遠程診斷和維修將更加普遍。(2) 向高速化和高精度化發(fā)展這是適應機床向高速和高精度方向發(fā)展的需要。(3) 向智能化方向發(fā)展隨著人工智能在計算機領域的不斷滲透和發(fā)展,數控系統(tǒng)的智能化程度將不斷提高。1.2 龍門加工中心的基本原理數控控制(Numerical Control)是用數字化信號對機床的運動及其過程進行控制的一種控制方法。數控技術是用數字信息對機械運動和工作過程進行控制的技術,是現(xiàn)代化工業(yè)生產中的一門新型的,發(fā)展十分迅速的高新技術。數控裝備是以數控技術為代表的新技術對傳統(tǒng)制造產業(yè)和新興制造業(yè)的滲透形成的機電一體化產品,即所謂的數字化裝備,其技術范圍所覆蓋的領域又:機械制造技術;微電子技術;信息處理傳輸技術;自動控制技術;伺服驅動技術;檢驗監(jiān)控技術;傳感技術;軟件技術等。數控技術及裝備是發(fā)展新興高新技術產業(yè)和尖端工業(yè)的是能技術和最基本的裝備。在提高生產率,降低成本,保證質量及改善工人勞動強度等方面,都有突出的優(yōu)點;特別是在適應機械產品迅速更新?lián)Q代,小批量,多品種生產方面,各類數控裝備是實現(xiàn)先進制造技術的關鍵。需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 13041397633數控機床是采用了數控技術的機床,或者說是裝備了數控系統(tǒng)的機床。國際信息處聯(lián)盟(International Federation of Information Processing, IEIP)第五技術委員會,對數控機床作了如下的定義:數控機床是一種裝了程序控制系統(tǒng)的機床。該系統(tǒng)能邏輯的處理具有使用碼或其他符號編碼指令規(guī)定的程序。龍門加工中心經過長期的技術發(fā)展和推動,已從傳統(tǒng)的單軸式發(fā)展到多軸式,從傳統(tǒng)龍門加工中心發(fā)展到現(xiàn)代化智能的加工中心,從單面的加工發(fā)展到多面的加工,發(fā)展速度快,技術比較成熟。但是對于龍門五面體加工中心,由于我國基礎技術薄弱,研究方法落后,資金投入不足等原因,以及國外對核心技術的封鎖,導致我國五面體加工中心發(fā)展緩慢[4]。從龍門加工中心主要部件的發(fā)展情況來看,國內外龍門加工中心的龍門和滑枕的機構基本都具有以下特點:1. 龍門 主要是由一個橫梁和兩個立柱構成。分為橫梁固定、橫梁靠定位塊鎖定分段升降和橫梁任意升降三種類型。橫梁固定式結構機床剛性好,但不適合加工大型工件,因為在加工靠近工作臺面的工件部位時,滑枕伸出長度過大,加工剛性較差,影響加工尺寸精度;橫梁靠定位塊鎖定分段升降型結構機床剛性較好,但橫梁升降運動不能與滑枕上下移動聯(lián)動,且操作較復雜;橫梁任意升降型結構橫梁升降運動可以與滑枕上下移動聯(lián)動,加工范圍較廣,適合新產品開發(fā)。立柱和橫梁的橫截面為矩形,剛性好,可耐重切削并長期保持高精度。主軸箱在橫梁上的導軌有自重平衡裝置,其動作靈活、迅速且準確。由于主軸箱左右移動時,橫梁升降用滾珠絲杠所受負載有變動,使精度降低,所以采用配置在橫梁左右兩側的油缸來平衡主軸箱左右移動造成的變動負載和橫梁本身的自重,以提高機床的精度。2. 滑枕 從結構上可分為開式和閉式兩種型式。開式結構的滑枕通過壓板夾緊在主軸箱上,滑枕的截面積大;閉式結構的滑枕被夾緊在主軸箱內,滑枕的截面積小。主軸箱內有液壓平衡裝置,使滑枕上下移動靈活,可實現(xiàn)強力重切削。主軸滑枕內部采用強制內冷卻,即使作長時間連續(xù)重切削,也可保持高精度?;淼男谐桃詽M足工件側面下部的加工要求為宜,不宜太長,以免影響加工時的機床剛度。滑枕采用一體型的結構,以提高機床的整體剛性。41.3 課題研究的目的和意義我國近幾年龍門加工中心進給機構雖然發(fā)展較快,但與國際先進水平還存在一定的差距,主要表現(xiàn)在:可靠性差,外觀質量差,產品開發(fā)周期長,應變能力差。針對傳統(tǒng)龍門加工中心進給機構的不足之處及生產中存在的問題,有必要在傳統(tǒng)機床的基礎上研究出新型龍門加工中心進給機構。通過對傳統(tǒng)銑床手動的進給系統(tǒng)、夾緊系統(tǒng)及傳動系統(tǒng)的創(chuàng)新設計,加入新技術,從而提高產品質量和生產效率,實現(xiàn)自動化,降低勞動強度及工作量。龍門加工中心進給機構的發(fā)展現(xiàn)狀和趨勢是:在規(guī)格上將向兩頭延伸,即開發(fā)小型和大型進給機構;在性能上將研制以鋼為材料的進給機構,大幅度提高進給機構的承載能力;在形式上繼續(xù)研制多軸并聯(lián),甚至于五軸并聯(lián)的進給機構。綜上所訴,龍門加工中心進給機構的開發(fā)和設計具有很高研究的意義.本課題采用類似的機床結構設計成果的方法,進行龍門加工中心進給機構的設計,使其能夠實現(xiàn)更好的工業(yè)生產自動化。本課題對龍門加工中心進給機構部件進行了設計,研究龍門加工中心的結構,主要部件及典型零件的設計方法,其意義如下:1、通過對數控機床的結構設計和研究掌握機構設計的一般步驟和方法;2、通過對課題的研究,了解國內外有關數控機床的技術現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢;3、通過畢業(yè)設計培養(yǎng)自己的創(chuàng)新精神,提供分析問題和解決問題的能力。需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 13041397635第 2 章 設計的內容及要求2.1 課題的主要內容和基本要求本課題要求設計一臺龍門加工中心,機床主要設計參數下表所示:完成該題目已具備的條件:可參考無錫橋聯(lián)數控生產的五軸龍門加工中心 QLM27000-5x,依據該機床的基本參數進行設計。具體參數X 軸行程------------------------------------------------------1000mmY 軸行程------------------------------------------------------1000mmZ 軸行程-------------------------------------------------------500mm主軸端面距工作臺面距離-------------------------------------300-800mm快進速度(X、Y、Z 軸)---------------------------------------40m/min工進速度(X、Y、Z 軸)---------------------------------------20m/min加速度---------------------------------------------------------6m/s2定位精度(X、Y、Z)------------------------------------------0.015mm重復定位精度(X、Y、Z)---------------------------------------0.01mm最小分辨率(X、Y、Z)---------------------------------------0.0001mm機床電源----------------------------------------------AC3×380V 三相 50Hz機床外形尺寸---------------------------------2800×3500×3200mm2.2 設計的內容2.2.1 數控裝置總體方案的確定(1).數控裝置設計參數的確定;(2).方案的分析,比較,論證。2.2.2 機械部分的設計(1).確定脈沖當量;(2).機械部件的總體尺寸及重量的初步估算;6(3).傳動元件及導向元件的設計,計算和選用;(4).確定伺服電機;(5).繪制機械結構裝配圖;(6).系統(tǒng)等效慣量計算;(7).系統(tǒng)精度分析。2.2.3 編寫設計說明書(1) 說明書是設計的總結性技術文件,應敘述整個設計的內容,包括提方案的確定,系統(tǒng)框圖的分析,機械傳動設計計算,選用元器件參數的說明;(2)論文正文不少于 10000 字。2.3 機床主要部件及運動方式的選定(1)伺服電機的選擇 本次設計選用交流伺服電機,根據本進給系統(tǒng)定位精度的要求,初步選用半閉環(huán)伺服系統(tǒng)。如果經計算后半閉環(huán)系統(tǒng)不能滿足定位精度要求,可改用全閉環(huán)伺服系統(tǒng)。交流伺服電機有交流同步電機和交流感應電機。交流感應電機結構簡單,與同容量的直流伺服電動機相比較,質量輕、價格便宜。缺點是不能經濟的實現(xiàn)范圍較大的平滑調速。所以數控機床的進給系統(tǒng)中一般不采用這種電動機。 交流同步電動機的轉速與所用電源的頻率之間存在一種嚴格的關系,即在電源電壓和頻率固定不變時,它的轉速是穩(wěn)定不變得。由變頻電源供電給同步電動機時,便可方便地獲得與頻率成正比的可變速度。并可得到非常硬的機械特性及寬的調速范圍。其結構雖然比感應電動機復雜,但比直流電動機簡單。同步電動機又分為電磁式和非電磁式兩大類。在后一類中又有磁滯式、永磁式和反應式多種。在數控機床的進給驅動系統(tǒng)中,多采用永磁式同步電動機。在數控機床進給驅動中,采用具有大轉矩、寬調速并裝有反饋元件的機電一體化的永磁式交流同步電動機已十分普及。(2)滾珠絲杠螺母副的選擇 滾珠絲杠具有高精度、高剛度、高效率及無間隙等優(yōu)點。特別是在半閉環(huán)加工系統(tǒng)中,滾珠絲杠自身的精度對機床加工精度有很大的影響,定位精度在很大程度上受到滾珠絲杠精度的影響。需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 13041397637滾珠螺母副[4]的滾珠循環(huán)方式一般會分為外循環(huán)和內循環(huán)兩種。對于內循環(huán)方式,滾珠在循環(huán)過程中始終保持與滾珠絲杠接觸。內循環(huán)滾珠絲杠螺母副工作滾珠數目少,徑向尺寸緊湊,摩擦損失少,流暢性好,傳動效率高,軸向剛度好,但回珠器槽行比較復雜,需三坐標數控機床才能進行加工。外循環(huán)過程中滾珠與絲杠脫離接觸,目前使用插管完成滾珠循環(huán)的結構,結構簡單,工藝性好,但滾道管子突出于螺母外面,所以外循環(huán)滾珠絲杠螺母徑向尺寸較大。滾珠和滾珠絲杠螺母副接觸處有過盈配合,即兩者達到預緊;滾珠絲杠螺母副事先通過調節(jié)左右螺母的相互離開和靠近消除間隙。常用的消除間隙或預緊的辦法有墊片是調隙結構、螺紋式調隙結構和齒差式調隙結構。本次設計采用墊片式調隙結構。(3)導軌副的選用 要設計的進給機構的導軌選用貼塑導軌,它屬于滑動導軌,是在機床的動導軌面上貼上一層抗磨軟帶,導軌副的另一個固定導軌面為磨削面。這樣就會使導軌摩擦系數變?yōu)?0.03—0.05,導軌速度可達 30m/min,剛度比較高,動、靜摩擦系數差值小,沒有爬行。耐磨性與鑄鐵對鑄鐵導軌副相比可提高 1—3 倍。8第 3 章 Z 向進給伺服進給結構設計3.1 滾珠絲杠螺母副的計算和選型3.1.1 最大工作載荷的計算Z 軸行程為 500mm,已知重力(N) ,為直線導軌,查表 3-1,最大工作載荷NG50'?的計算如下:mF= (3.1))2(FKFxzym???????)(6.49式中: —為考慮顛覆力矩影響時的實驗系數,取 1.4;—為滑動導軌摩擦系數,取 0.2。?3.1.2 最大動載荷的計算(3.2)mhwQFfLF????3(3.3)610/Tn??(3.4)in/8maxrPVhj式中: —滾珠絲杠副的壽命系數,單位為 r;L? 6—絲杠壽命,取 15000;T—載荷系數,一般取 1.2;wf—硬度系數取 1;h—橫向絲杠副最大工作載荷,其值為 2459.6 ;mF? N—橫向滾珠絲杠導程,初選為 。hPm5—橫向最大工進速度,該設計值為 ;maxjV? in/3.0—橫向最大工進速度對應絲杠的轉度,單位 。n? r計算得出得 : =12278.8 。QF?N需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 130413976393.1.3 滾珠絲杠螺母副的選型根據計算出的最大動載荷 ,選擇江蘇啟東潤澤機床附件有限公司生產的 FL3205-QF?3 型內循環(huán)式滾珠絲杠副,采用雙螺母方式預緊,精度等級為 3 級,其參數如表 3-1 所示。表 3-1 FL3205-3 型滾珠絲杠相關參數公稱直徑/m導程/ 鋼球直徑/m絲杠外徑/絲杠底徑/m額定載荷/KN接觸剛度/ 1??m?0d?hP?wD?1d?2?oaC??32 5 3.5 19 16.5 32.8 1414533.1.4 滾珠絲杠副的支承方式考慮到橫向滾珠絲杠副的長度、精度與負載的大小以及改造成本,采用雙推-單推支承方式,該方式軸向剛度高,位移精度好,可以進行預拉伸。3.1.5 傳動效率的計算= (3.5)??)tan(????式中: —螺距升角,根據 ,可得 =2°28′;?? 0h14.3Ptd?????—摩擦角,一般取 =10′。??算得: = =95.67% (3.6)??)0182tan(???3.1.6 剛度的驗算= (“+”號代表拉伸, “-”代表壓縮)1??SElFum??式中: —絲杠的最大工作載荷,單位為 ;mF? N10—絲杠縱向最大有效行程,單位為 ;ul? m—絲杠材料的彈性模量,鋼 ;EMPaE510.2??—絲杠的橫截面面積,單位 按絲杠螺紋的底徑 確定。S? 2d?根據設計, 為 2459.6N, 為 420 , 為 36.5 ,算得:mFul?2d?= =±0.0047 (3.7)?1?25)5.36(14.0.29??? )(m=±4.7?查表 3-3 可知, ,所以剛度足夠。m??133.1.7 穩(wěn)定性校核= (3.8)KF???2aEIfk?mF?式中: —絲杠支承系數,由表 3-4 得出單推-單推時, 取 1;kf kf—滾珠絲杠穩(wěn)定安全系數,一般取 2.5~4,本設計取 4;—滾珠絲杠兩端支承間的距離,單位為 ,本設計中該值為 500 ;a? mm—按絲杠底徑 確定的截面慣性矩, ( ,單位為 )本設中將I2d? 642dI???4代入算出 =87080 。m5.362?? I4由以上數據可以算出: = = (3.9)KF? 50871.231.?? )(10.5N?臨界載荷 遠大于工作載荷 (2459.6N) ,故絲杠不會失穩(wěn)。KF? m?3.1.8 臨界轉速的驗證(3.10)72max 10????cnkcradfKn<需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 130413976311式中: —絲杠支承系數,單推 -單推方式時,由表 3-5 可得該值為 12.1;nkf—臨界轉速計算長度,單位為 ,本設計中該值約為 720 ;ca? mm—絲杠內徑,單位 ;2d?—安全系數,可取 =0.8cKcK經過計算,得出 = 5321 ,由已知 , 可以算出crn?in/ in/4maxV?? mPh5??,該值小于絲杠臨界轉速,所以滿足要求。mi/80axrn??3.2 步進直線電機的計算和選用3.2.1 轉動慣量的計算(1)軸、絲杠等圓柱體慣量計算( )2.cmkg(3.11)8MDJ?對于鋼材:(3.12)34107.??LJ式中:M—圓柱體質量( )kgD—圓柱體直徑( )cmL—圓柱體長度( )—鋼材的密度?23/108.7c????對于齒輪:D 可取分度圓直徑,L 取齒輪寬度; 對于絲杠:D 可近似取絲杠公稱直徑—滾珠直徑,L 取絲杠長度。具體計算如下:(3.13)4320.782510.85(.)J kgcm????絲 杠(2)絲杠傳動時折算到電機軸上的總傳動慣量12步進直線電機到絲杠,此傳動系統(tǒng)折算到電機軸上的轉動慣量為:(3.14)])2()[()021?LgGJzJs???式中: 220 k.cm);.)SJkgcmGNL?傳 動 系 統(tǒng) 折 算 到 電 機 軸 上 的 轉 動 慣 量 (絲 杠 的 轉 動 慣 量 ( ;工 作 臺 及 工 件 等 移 動 部 件 的 重 量 ( ) ;絲 杠 的 導 程 ( ) 。具體計算如下:(3.15)).941(])26.0(89)5.27.3[()126.0 22 cmkgJ ?????3.2.2 電機力矩的計算電機的負載力矩在各種工況下是不同的,下面分快速空載起動時所需力矩、快速進給時所需力矩、最大切削負載時所需力矩等幾部分介紹其計算方法。(1) 快速空載起動時所需力矩 起M0'maxMf??起式中: ) 。矩 (電 機 軸 上 的 附 加 摩 擦 力由 于 絲 杠 預 緊 時 折 算 到 )力 矩 (折 算 到 電 機 軸 上 的 摩 擦 ) ;軸 上 的 加 速 力 矩 (空 載 起 動 時 折 算 到 電 機 ) ;快 速 空 載 起 動 力 矩 (起 mNMmNf .;...0max?(2) 快速進給時所需力矩 快M0f??‘快因此對運動部件已起動,固不包含 ,顯然 。max起快 M?(3)最大切削負載時所需力矩 切tfM??0切式中:需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 130413976313) 。負 載 力 矩 (折 算 到 電 機 軸 上 的 切 削 mNMt .在采用絲杠螺母副傳動時,上述各種力矩可用下式計算(3.16)2ax2max106106????????amx tnJnJ???式中: ) 。時 間 (最 大 進 給 速 度 所 需 要 的運 動 部 件 從 停 止 加 速 到 ) ;步 進 電 機 的 步 距 角 () ;脈 沖 當 量 ( ) ;電 機 最 大 轉 速 () ;電 機 最 大 角 加 速 度 ( ) ;上 的 總 等 效 轉 動 慣 量 (傳 動 系 統(tǒng) 折 算 到 電 機 軸 stmrnsNcmkgJabp???????in/ .max 2 2摩擦力矩 )( NMf.iLFf·20???式中: 。取傳 動 鏈 總 效 率 , 一 般 可 計 算 ;齒 輪 降 速 比 , 按導 軌 摩 擦 系 數 ; ) ;運 動 部 件 總 重 量 (引 力 處 摩 擦 力 的 計 算 ; ) , 其 計 算 如 計 算 牽(, 進 行 切 削 加 工 時空 載 快 速 起 動 時 ) ;垂 直 方 向 切 削 力 (‘85.0~7/ ''12000 ?? ??????ziif NG GFzfGfFF附加摩擦力矩 )( mNM.0(3.17))( 2001·???iLFp式中: ?!?效 率 , 一 般 取滾 珠 絲 杠 未 預 緊 時 的 傳滾 珠 絲 杠 導 程 ; ) ;為 進 給 牽 引 力 (,般 取滾 珠 絲 杠 預 加 載 荷 , 一 9.03/00 ????L NFFmP14折算到電機軸上的切削負載力矩 )( cmNMt.iLFtt·20???式中: 其 于 參 數 如 上 。 ) ;進 給 方 向 最 大 切 削 力 ( NFt?具體計算:橫向: (3.18)).(264.108.2619 ).(05.%5.9.3/4.728.108.26.570.0 mNMNtf ?????????)()((3.19)).(047.26.105.78. 890'max mNtff ???切起3.3 步進直線電機的選擇目前,經濟型數控中大多數采用反應式步進直線電機。1. 首先根據最大靜轉距 初 選 電 機 型 號maxjM從表中查出,當步進直線電機為三相六拍時,(3.20)86.0/jmax?起?縱向: (3.21)).(02.586./32.4/ NM???起按此最大靜轉矩產步進直線電機型號表(三相)可查出,110BYG3500 型最大靜轉矩轉矩為 8N.m,大于所需靜轉矩,可作為初選型號。但必須進一步考核步進直線電機起動矩頻特性和運行矩頻特性。步進直線電機起動頻率 Hz (3.22)401.6201max???pqvf?需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 130413976315最高工作頻率 Hz (3.23)130.6801???psgvf?從電機表中查出,110BYG3500 型步進直線電機的空載起動頻率為 1600Hz,運行頻率為 30000Hz,滿足要求。橫向: (3.24)mNM.3086./2/??起按此最大靜轉矩產步進直線電機型號表(三相)可查出,90BYGH3502 型最大靜轉矩轉矩為 5N.m,大于所需靜轉矩,可作為初選型號。16第 4 章 Y 向進給機構設計計算4.1 滾珠絲杠的選擇4.1.1 滾珠絲杠的精度查閱滾珠絲杠的樣本選擇絲杠精度為 5 級精度等級,Y 軸行程 1000mm4.1.2 滾珠絲杠參數的計算(1)最大工作載荷的計算絲杠的最大載荷為工作時的最大進給力加摩擦力,最小載荷即為摩擦力。設最大進給力 =5000N,導軌上面移動部件的重量約為 500㎏,導軌的摩擦系數為 0.04,F(xiàn)f故絲杠的最小載荷(即摩擦力)(N) (4.1)1968.504.min???fg絲杠最大載荷是:5000+196=5196(N) (4.2)Fax平均載荷是:= × = ≈3529(N ) (4.3)m??inax2?31??319652??(2)當量動載荷的計算 滾珠絲杠副類型的選擇主要是根據導程和動載荷兩個參數,其選擇的原則為:①滾珠絲杠的靜載荷 Coa 不能大于額定靜載荷 Coam,即 Coa≤Coam;②滾珠絲杠的動載荷 Ca不能大于額定動載荷 Cam,即 Ca≤Cam。驅動電機最高轉速 2000 r/min絲杠最高轉速為 2000r/min,工作臺最小進給速度為 0.5m/min,故絲杠的最低轉速為 0.1r/min,可取為 0,則平均轉速 n=1000r/min。絲杠使用壽命 T=15000h,故絲杠的工作壽命= =675( r) (4.4)106nTL?1065?106?需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 130413976317當量動載荷值: (4.5)KaLpFmC3?式中: ——載荷性質系數,無沖擊取 1-1.2,一般情況取 1.2-1.5,有較大沖擊振Kp動時取 1.5-2.5;——精度影響系數,對 1、2、3 級精度的滾珠絲杠取 =1.0,對 4、5 級a Ka精度的絲杠取 =0.9。Ka根據要求去 =1.5, =0.9,代入數據得p≈51.59(KN) (4.6)9.0367512??Cm根據計算所得最大動載荷和初選的絲杠導程,查滾珠絲杠樣本,選擇 FF4010-5 型內循環(huán)浮動返回器雙螺母對旋預緊滾珠絲杠副,其公稱直徑為 40mm,導程為 10mm,循環(huán)滾珠為 5 圈×2 列,精度等級取 5 級,額定動載荷為 55600N,大于最大計算動載荷 =51590N,符合設計要求。Cm表 4.1 滾珠絲杠螺母副的幾何參數名 稱 符 號 計算公式和結果公稱直徑(mm)0d40螺距(mm) P 10接觸角 ?6.30鋼球直徑(mm) wd7.144螺紋滾道法面半徑(mm)R715.352.0?dW偏心距(mm) e0.009螺紋升角(mm) ?=Pharctg??6.0絲杠外徑(mm) 1d39.5絲杠底徑(mm) 234.3螺桿接觸直徑(mm)z32.8718(3)傳動效率的計算將公稱直徑 =40mm,導程 =10mm,代入 λ=arctan[ ],的絲杠螺旋升角d0PdP0?λ= 。將摩擦角 ,代入 = ,得傳動效率 =93.7%。6.01'????????tan?(4)剛度的驗算本傳動系統(tǒng)的絲杠采用一端軸向固定,一端浮動的結構形式。固定端采用一對面對面角接觸球軸承和一個角接觸球軸承,另一端也采用角接觸球軸承,這種安裝適應于較高精度、中等載荷的絲杠。滾珠絲杠螺母的剛度的驗算可以用接觸量來校核。a、滾珠絲杠滾道間的接觸變 ?1根據公式 Z= ,求得單圈滾珠數 Z=22,改型號絲杠為雙螺母,滾珠的圈dw0?數×列數為 5×2,代入公式 圈數×列數,得滾珠總數量 =220。絲杠預緊???ZZ?時,取軸向預緊力 =1732(N) 。查相關公式得滾珠絲杠與螺紋滾道間接3maxFy觸變形(4.7)301.ZFydwPa???式中 = 51590N。代入數據得;PaCm= = 0.013(mm)301.ZFyd?? 3320174.5190.0??因為絲杠有預緊力,且為軸向負載 ,所以實際變形量可以減少一半,取=0.0065mm。1b、絲杠在工作載荷 作用下的抗壓變形max?2絲杠采用的是兩端都為角接觸球軸承,軸承的中心距 a=720mm,鋼的彈性模量E= ,由表 2.1 中可知,滾珠直徑 =7.144mm,絲杠底徑 =34.3mm,則 105.2?PaMdwd2絲杠的截面積: =1540.6( )42dS??m2根據公式 代入數據得:EFeq?2需要 CAD 圖紙,Q 咨詢 414951605 或 130413976319=0.018(mm)6.1540.29???C、總的變形 ?總= =0.0065+0.018=0.0245mm,絲杠的有效行程為 600, 絲杠在有效行程總 ?500—400mm 時,行程偏差允許達到 30μm,,可見絲杠剛度足夠。(5)穩(wěn)定性的驗算(4.8)KLEIfkPa2??公式中取支撐系數 =2,fk由絲杠底徑 =43.3mm 求的截面慣性矩 =188957.7( ),壓桿穩(wěn)定d2642dI?m4安全系數 K 取 3(絲杠臥式水平安裝) ,滾珠螺母至軸向固定處的距離 取最大值aL?1200mm,代入公式得:=181129.6(㎏)31207.895.4.3???Pa則 f=181129.6N 大于 =51590N,故不會失穩(wěn),滿足使用要求。Cm(6)臨界轉速的驗算 對于滾珠絲杠還有可能發(fā)生共振,需要驗算其臨界轉速,設不會發(fā)生共振的最高轉速為臨界轉速 。nc查資料得公式 : (4.9)Lcdf2910?為絲杠支承方式系數 (一端固定,一端游動)f27.3f代入數據得: 4397(r/min),臨界速度遠大于絲杠所需轉速,故不會發(fā)生共振。?nc(7)滾珠絲杠選型和安裝尺寸的確定由以上驗算可以知道,絲杠型號為 FF4010-5 完全符合所需要求,故確定選用該型號,安裝尺寸查表可知。(8)絲杠支承的選擇滾珠絲杠的主要載荷是軸向載荷,徑向載荷主要是臥式絲杠的自重。因此對絲杠的軸向精度和軸向剛度應有較高要求。其兩端支承的配置情況為軸向固定方式。本次20設計絲杠支承選用一端固定,另一端浮動。 4.2 伺服電機的選擇4.2.1 最大負載轉矩的計算所選伺服電機的額定轉矩應大于最大切削負載轉矩。最大切削負載轉矩 T 可根據以下公式計算,即(4.10)iTfpPhFT????????02max??從前面的計算可以知道,最大載荷 N,絲杠導程 =10mm=0.01m,預緊5196?Ph力 = N,根據計算的滾珠螺母絲杠的機械效率 =0.947,因CaFp41?139056? ?為滾珠絲杠預加載荷引起的附加摩擦力矩:(N ·m) (4.11)7.48.2901.0???PhFTp查手- 配套講稿:
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