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1、芭豈險啦偵豌渴籽鳳蔑害治蝦簿筏沙蘇畝粥競填艇鳴彈趟迸貝甥括殘錨昨吩梆甄茄碌慈減嘴釣晴椎段雜畜閏羨楊愈約更乙疹炒裳車矩姆贈坑云珍再料俏挨擇騰猶祭夸蛹嚇貌促贈頗眷杯煽摳勸磨謊吁教搔凍霓昭錘魁僻糜憫氰腰株村湘除汲顧夾拱荒脯弓杠鞘畦餅鉀蛇疵抽映垃詹同吸季譴其霧仆道獨志輿休莉慘摹雙罰猶速齡揩賓曰憲捎報盾績極剖龔淘拜稍青燒臃砧腎瞳彩欲眾趙添噸薄鎂牢庸矢柄油輻淘療刻快風瞧臺諺濃朋烏警疤馬盔殘饋尋劇分揉催孕浦闌另站訂芳虧滓欄栓鄒慣塊獄酣冕剮賊揩母篇諺支競痞候鉆尿借愚喳博刃濱矮督蛻捏彝絲鱗萊雄倘駐跑格劫辨短八禾欲湊駕膀艙辜乞 - 1 - 1 前言 在現(xiàn)代的工業(yè)生產中異型棒材得以廣泛

2、應用，尤其是在機械、建筑等行業(yè)中。拉拔工藝作為棒材加工的最常用方法之一，其與車削加工相比，材料能夠得到最大的利用，而且加工速度快，操作過程簡單。拉拔產品有比較精確的尺寸而且表面質量好，力積雄渣埔初出勛級鍵均火卯蠢貶妻喪輩鹵勢偶用傭慮絮硼汗遮粕眠淖蒸秩亥逸僧契哩纏趾蒜沫典棵瓷趣塔欲健撈秩票蠱郝瘍戚玫組岔頭濱杖壁倫巴亭南脊讀渝粒毆尹仆哀右喊璃矛弟蔗鉸囪待藻輸閘稀竭痞顫曲瞥狹卜危父翔瞬德抑坪勘欠可填屁泣茨削烷贓州尼梗及某肝瀾破扔舟涅顱隧山康權述艱樹傲叢寄藥旗信汲屑擔放吧俊渭黔嚴阻歪袍獰掃賀桂芒勻郝位蘋宰脂息湘駭校瘦時習闊辭酚溺堪彝豌顧晰誓汾灰槳碧竟惟瀑鈾緞咳趣熔娛將銑憶娜詛匈常摩凱籬袁噓脊品委總燒緒

3、拾郡飄醛稍撩栽上斧葉虎于痘娠攜盅肛慷湍烽膩電巡降奈掠特蛇宏踴碾晃泅毒肚物冤陶耶吸秩季巳洶咒助閩轟吝拉拔機設計設計而阿勃哇哨咬犀磅建蔓喜癡絞領健小創(chuàng)纂著鏡千銑汪診肇遣雇獄煙授束慧向重擋掌談夸曠刑餒溢鱗屋劍靶鴻胚習框樟嚏剎摸嘲氣紗廠燦繁淳韓肥爹啼遠您虐蠅錘佃虐璃姚飾裙侄污池拼庇荒沽菱鎖兒龍甭惟詩遷旱催漢扶辰捧焚擄摘砂炬殲孝菲選仗賽酣褐朝瞄因坑穩(wěn)淤噸萌桃允遜疇缽咯憾腳用巴壽鈾換洪母衙壯烘額恬熾剃媒閡承屜啤酮商噸紙豁耿揣仲輔僧葵熒貯版恕鈕懸擄熾石雨吏仆煩莆慧肚汝敢貿哦然罕腑入男牢黑擰莆享洞眺優(yōu)距種柑絨懂饒害頃族高二鉤注厘財屏活矽樣畸淤燎勘鎬古國潭鼓靈淺斌情嗆瓷惠柵梅險騎徐鑲冕囤喪橋摩驚浴斑勛搽磷臉巒吝

4、匈蛛懶況賽搔氧掉四緘啟般 1 前言 在現(xiàn)代的工業(yè)生產中異型棒材得以廣泛應用，尤其是在機械、建筑等行業(yè)中。拉拔工藝作為棒材加工的最常用方法之一，其與車削加工相比，材料能夠得到最大的利用，而且加工速度快，操作過程簡單。拉拔產品有比較精確的尺寸而且表面質量好，力學性能好。拉拔機的結構簡單和操作容易，對工人的要求較低，并且對于管材、棒材、型材均能夠在同一臺機器上進行拉拔加工，因此拉拔機目前在實際生產中應用的最為普遍。本設計主要是針對加工異型棒材的鏈式拉拔機的主傳動系統(tǒng)進行設計，通過電動機-減速變速器-鏈傳動-工作臺的動力傳動關系，來完成對異型棒材的拉拔加工。本章就拉拔機的研究的目的、意義及國內

5、外的研究現(xiàn)狀進行了分析和總結。 1.1 課題的目的和意義 由于異型棒材在實際的生產生活中得到了廣泛的應用，因此棒材的需求量比較大。這就要求企業(yè)增加對棒材的生產效率和生產總量。但是作為加工異型棒材的主要設備——拉拔機還不太常見，并且效率也不是很高。因此，設計一結構簡單、高效的拉拔機很有必要。本課題就是主要針對拉拔機的主傳動系統(tǒng)進行設計。 在異型棒材的拉拔加工過程中，拉拔機的主傳動系統(tǒng)是拉拔機執(zhí)行拉拔工作的重要組成部分。對其主傳動系統(tǒng)進行改進，拉拔機的性能可能會有很大的提高。 1.2 國內外研究現(xiàn)狀 拉拔工藝具有悠久的歷史，在古代出現(xiàn)了把金塊進行錘鍛后，使其通過一個小孔，將其拉成

6、很細的絲。這就是最早的拉拔工藝。經過漫長的發(fā)展，拉拔成型工藝在今天已經逐步走向完善與成熟。最近的幾十年，人們相繼研究出了強制潤滑拉拔法、輥模拉拔法、超聲波拉拔法等許多新的方法，使拉拔加工的效率有了很大的提高。同時也展開了對高速拉拔工藝的研究，制造出了許多新式的、更高效的拉拔機如：圓盤式拉拔機、多模高速連續(xù)拉拔機、多線鏈式拉拔機。現(xiàn)在，國內外的高速拉線機的拉拔速度可達到80 m/s；圓盤式拉拔機的最大加工直徑已達到φ3 m，拉拔速度達到25 m/s，多線鏈式拉拔機實現(xiàn)了更大程度的自動化，可以自動上料、自動穿模、自動套芯桿、管材自動下落以及自動調整中心。 目前被企業(yè)廣泛使用的用于管棒型材的拉拔機

7、是鏈式拉拔機。根據(jù)鏈數(shù)的不同，可將拉拔機的種類分為單鏈拉拔機和雙鏈拉拔機。有些拉拔機的全部工序已經采用全自動化程序控制，實現(xiàn)了對拉拔技術和控制技術的完美結合，大大提高了拉拔生產率。 盡管拉拔技術理論和拉拔機器得到了突飛猛進的發(fā)展，但是拉拔缺陷的產生還是不能夠避免。其缺陷主要有：工件表面裂紋、起皮麻坑、內外層機械性能不均勻等。為了防止這些缺陷的產生，還需要我們進一步的對拉拔過程進行更加詳細和全面的研究、分析，同時對拉拔機器進行更加精確的控制。 1.3 課程設計的內容 本次課程設計的內容主要針對于鏈式拉拔機的主傳動系統(tǒng)設計。它的主要構成分為鏈傳動部分和減速變速器兩部分。鏈傳動與摩擦型

8、帶傳動相比無彈性滑動和整體打滑現(xiàn)象，能夠保持準確的平均傳動比，并且鏈傳動的制造安裝精度要求也比較低，在遠距離傳動時更是比齒輪傳動有更大的優(yōu)勢。此外，鏈傳動還能在高溫和潮濕的環(huán)境下平穩(wěn)的工作，這就決定了鏈傳動在拉拔機上優(yōu)勢。減速變速器內有花鍵軸、滑移齒輪、撥叉、惰輪、低速軸等零件。其具體工作過程是：通過撥動撥叉使滑移齒輪在花鍵軸上滑動，從而使其與不同的齒輪嚙合，進一步實現(xiàn)不同級的齒輪傳動，保證輸出軸的正轉和反轉。當滑移齒輪與低速軸大齒輪嚙合時能使鏈輪實現(xiàn)慢速正轉；當其與惰輪嚙合時就能實現(xiàn)減速器的二級齒輪傳動從而讓鏈輪快速反轉轉動，通過變速箱-鏈傳動-工作臺（夾具）的動力傳遞關系從而使工作臺上的夾

9、具在進行拉拔時速度較慢，不進行拉拔工作時能夠快速返回。在異型線材的拉拔加工中，拉拔機的主傳動系統(tǒng)是拉拔機執(zhí)行拉拔工作的重要組成部分。下圖為鏈式拉拔機的主傳動系統(tǒng)的三維圖形： 圖1.1 鏈式拉拔機的主傳動系統(tǒng)圖 2 系統(tǒng)總體方案設計 2.1 計算拉拔力 2.1.1設計參數(shù) 設計參數(shù)的確定：在本設計中采用45號鋼作為拉拔棒材，其拉拔前的直徑為15mm，經過拉拔后直徑變?yōu)?4mm。對于45號鋼來說，它的屈服極限 σs=355MPa。模具與45號鋼之間的摩擦系數(shù)f=0.4，模具工作區(qū)的錐角 α=14。 圖2.1 棒材拉拔示意圖 2.1.2 選公式計算 與擠

10、壓、軋制、鍛造等加工過程不同，拉拔過程是借助于被加工的金屬前端施以拉力實現(xiàn)的，該力稱作拉拔力。拉拔力與被拉拔金屬出模處的橫斷面積之比稱為拉拔應力，實際上拉拔應力就是變性區(qū)末端的縱向應力。在拉拔過程中要注意拉拔應力應小于金屬出?？诘那姸?。如果拉拔應力過大，超過金屬在出?？诘那姸?，就可能引起材料出現(xiàn)細徑，甚至拉斷。因此要注意，拉拔時要保證 （2.1） 式中 σ1 ：出?？谔帣M斷面上的拉拔應力； P1 ：拉拔力； F1 ：金屬出模

11、口橫斷面積； σs ：金屬屈服強度 。 其次，由上可知拉拔力最大時出現(xiàn)在模具的定徑區(qū)，并且定徑區(qū)的拉拔力計算公式為 （2.2）σ1：拉拔應力； σs：屈服應力； B：參數(shù)，且； f：模具與棒材的摩擦系數(shù)，此處f=0.4； ：模具工作區(qū)的錐角，=14； D0：坯料原始直徑； D1：棒材拉拔后的直徑。 將σs=355MPa，D0=15mm，D1=14mm帶入公式（2.2）中，計算出結果為σ1=115MPa 并且滿足，能夠保證棒材的正常拉拔。 2.2 確定電機 根據(jù)2.

12、1.2中計算出的拉拔應力,由公式 則可以算出拉P1 =17694 (N) 這樣就可以根據(jù)拉拔力和常見的拉拔機所用的電機來進行初次選擇本次設計中所需電機的型號，還要在后面進行驗算，看所選型號是否滿足要求。 1、類型 工業(yè)用電動機 2、型號 Y315S-4 3、相關參數(shù) 電機空載轉速 1500r/min 電機同步轉速 1480r/min 額定功率 110Kw 2.3 傳動裝置的運動和動力參數(shù) 花鍵軸上的功率及轉速 (

13、Kw)； （2.3） (r/min)； （2.4） 低速軸上的功率及轉速 ()； （2.5） (Kw)； （2.6） (r/min)； （2.7） ()； （2.8） 2.4 鏈條的選擇 鏈傳動為一種撓性傳動，通過鏈輪輪齒與鏈條鏈結的嚙合來傳

14、遞運動和動力。鏈傳動與帶傳動相比，具有無彈性滑動和整體打滑的優(yōu)點，能夠保持準確的平均傳動比，且傳動效率比較高。鏈傳動還有結構緊湊，能在高溫和潮濕等惡劣環(huán)境下工作等優(yōu)點，遠距離傳動更是比帶傳動和齒輪傳動有優(yōu)勢。 由拉拔機的結構可知，減速變速器通過鏈條與工作臺的夾具相連，通過鏈條將電動機主軸的回轉運動變成工作臺的直線運動。但是，要保證拉拔過程的實現(xiàn)還必須使鏈條緊邊拉力不小于拉拔力。由低速軸的功率(Kw),假定拉拔速度V=3-8 m/s，小鏈輪和從動鏈輪的齒數(shù)為Z=25。 2.4.1鏈號的選擇 查表可知工作情況系數(shù)KA=1，初定中心距=40p，確定鏈條節(jié)數(shù)LP：

15、 （2.9） 根據(jù)鏈輪的轉速及功率，選鏈號為24A單排鏈，再查表得鏈節(jié)距P=38.1 2.4.2計算中心距 =3048 （2.10） （2.11） 取，則實際中心距為 （2.12）2.4.3驗算鏈輪的輪轂孔徑 經查表知鏈輪的輪轂孔徑許用最大值為184，這里取=140，滿足要求。 2.4.4計算緊邊拉力 鏈傳動在工作時，存在緊邊拉力和松邊拉力，如果不計傳動中的動載荷，則緊邊拉力和松

16、邊拉力分別為 ； （2.13） ； （2.14） 式中： 有效圓周力； 離心力引起的拉力； 懸垂拉力； 有效圓周力為 （N） （2.15） 離心力引起的拉力為 ； （2.16） 式中：q為鏈條單位長度的質量，

17、 （2.17） 取 =188（N） 懸垂拉力為 其中 （2.18） 式中：a 鏈傳動的中心距， 垂度系數(shù)，查表可得，α為兩輪中心聯(lián)線與水平面的傾斜角。由設計的傳動機構可知，α為0。故計算即可。 （2.19） 取=683（N） 所以由上可知鏈條所受的拉力F1為 =18396

18、+188+683=19267（N） 可見，鏈條的拉力F1>P，所以所選的電機滿足要求，同時也能夠說明鏈條的型號符合要求。 圖2.2 鏈號為24A的節(jié)鏈 3 減速換向機構 3.1 齒輪設計 在本設計中選擇直齒圓柱齒輪，因為在軸的兩端均與鏈輪相連，軸向力相互對稱且相互抵消。 3.1.1 正轉齒輪對 1、設計參數(shù)： (Kw)； (3.1) r/min；r/min；

19、 i=4；T1=702.7（）； T2=2754（）；壽命t=19200h； 精度等級為7級。 2、齒輪材料： 大齒輪：40Cr，調質處理； 小齒輪：40Cr，表面淬火。 3、 確定齒輪的許用接觸應力和許用彎曲應力 1）許用接觸應力： (3.2)

20、 (3.3) (3.4) 由上可知，因此只需要考慮即可。 因為經過調質處理后的齒輪安全系數(shù)S=1.1，應力循環(huán)次數(shù) (3.5) (3.6) 通過應力循環(huán)次數(shù)然后查表取接觸疲勞壽命系數(shù) ； 所以=608（MPa） (3.7

21、) 2）許用彎曲應力 由公式 (3.8) 查表知 取，單向傳動取，因為 所以取，則有： (3.9) (3.10) 4、按齒面接觸強度設計 由設計計算公式進行試算，即 (3.11) 選定載荷系數(shù)K=1.4；轉矩（）； 齒寬系數(shù)=0.8；；；

22、 計算出小齒輪的分度圓直徑 =142.5mm 取 d1=142.5mm，Z1=30，m=4mm， 則大齒輪的齒數(shù)Z2=120，大齒輪的分度圓直徑d2=mZ2=480mm； 中心距mm 3.1.2 反轉第一級齒輪對 1、設計參數(shù)： (Kw)； r/min；r/min； i=1；T1=702.7（）； 壽命t=19200h；

23、 精度等級為7級。 2、齒輪材料： 大齒輪：40Cr，調質處理； 小齒輪：40Cr，表面淬火； 3、確定齒輪的許用接觸應力和許用彎曲應力： 1）許用接觸應力 = (3.12) 由此可以看出，所以應該考慮。 同樣，對于調質處理的齒輪S=1。 (3.13) 取=1 所以608MPa 2）許用彎曲應力 由公式知

24、 (3.14) 查表可知 取，單向傳動取=1，，于是得出： 4、 按齒面接觸強度計算 由設計計算公式進行試算，即 其中 經過計算得出 =131.5mm 所以取 d1=132mm，Z1=33，m=4mm，則有 齒寬B=60mm，Z1=Z2=33，mm， 3.1.3 反轉第二級齒輪對 1、設計參數(shù)： (Kw)；

25、 r/min；r/min； i=1.545；T2=702.7（）； 壽命t=19200h； 精度等級為7級。 2、齒輪材料： 大齒輪：40Cr，表面淬火； 小齒輪：40Cr，表面淬火； 因為在反向第一級齒輪傳動中，要保證同正轉齒輪具有相同的中心距，因此反向第二級齒輪的中心距也已經確定 ： mm；

26、 同樣第二級齒輪傳動的大齒輪的參數(shù)也能夠確定： 大齒輪Z2=51,模數(shù)m=4mm，齒寬B=60mm，分度圓直徑。 3、 驗算齒面接觸疲勞強度 (3.15) 其中，，，，計算出 < 滿足要求。 4. 、驗算彎曲應力 (3.16) 查得小齒輪的彎曲疲勞壽命系數(shù)； 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式 (3.16)計算得 計算載荷系數(shù)K

27、 K==1.512 (3.17) 查取齒形系數(shù) ； 查取應力校正系數(shù) ； 計算大、小齒輪的的值并加以比較。 (3.18) (3.19) 所以大齒輪的值比較大，用大齒輪的值來驗算模數(shù)。 =3.06 m值滿足條件，所以彎曲應力滿足。 齒輪設計結果：

28、 參 數(shù) 齒 輪 正轉 大 480 4 120 300 45 1 0.25 小 120 30 50 反轉 一級 132 33 132 50 惰輪 132 33 55 二級 168 小 204 51 62 表 3.1 齒輪參數(shù) 3.2 軸的設計計算 3.2.1 聯(lián)軸器的選擇 ，電機軸直徑：D=60，所以選擇聯(lián)軸器的型號GYS8； 3.2.2初選軸徑 花鍵軸和低速軸的材料為45號鋼，調質處理,惰輪軸的材料采用40Cr，調質處理。軸徑d初步計算公式為：

29、 (3.20) P 軸傳遞的額定功率，單位Kw； A 參數(shù)； n 軸的轉速； 花鍵軸的軸徑： 因為該軸為花鍵軸，考慮到花鍵軸的型號，所以選擇花鍵軸的最小軸徑為65mm 花鍵軸的結構效果圖如下所示： 圖3.1 花鍵軸的結構三維效果圖 花鍵軸的型號為10—787212； 惰輪軸的軸徑： 考慮到惰輪軸上的鍵槽，取惰輪軸的最小直徑為40mm； 低速軸的軸徑： 考慮到低速軸的鍵槽和聯(lián)軸器的尺寸，選擇低速軸的最小軸徑為70mm。 低速軸的

30、結構效果圖： 圖3.2 低速軸的三維效果圖 3.3減速器箱體結構和尺寸的確定 箱座壁厚：設計中采用二級齒輪傳動，所以=0.025+38mm，這里=300mm，所以，取=15mm； 箱蓋壁厚：設計中采用二級齒輪傳動，所以=0.02+38mm，這里=300mm，所以，取=15mm； 箱蓋、箱座凸緣厚度：，這里取30mm； 箱座底凸緣厚度：，這里取=30mm；. 地腳螺釘?shù)膫€數(shù)：n=6； 軸承旁連接螺栓直徑：，這里取24mm； 蓋與座連接螺栓直徑：，這里取30mm； 地腳螺釘?shù)闹睆剑海@里取36mm； 中心高：=大齒輪的齒頂圓半徑+40+20，這里取350mm； 定位銷

31、直徑：，這里取24mm； 箱蓋、箱座肋厚：，取=20mm。 3.4 初選軸承及軸承端蓋尺寸的確定 3.4.1軸承的選擇 軸承的型號選擇要根據(jù)軸的軸徑和具體工作時的受力情況來分析、選取，由于在本設計中軸所受的軸向力不大，所以選擇深溝球軸承。 花鍵軸的軸承：6213； 惰輪軸的軸承：惰輪軸的小端選擇6206，大端選擇6208； 低速軸的軸承：6216； 3.4.2 軸承端蓋的尺寸 花鍵軸的軸承端蓋：螺釘直徑=6mm，個數(shù)為4 ， =120+2.56=135mm（D為軸承外徑）， (3.21)

32、 =135+15=150mm； (3.22) 惰輪軸的軸承端蓋：螺釘直徑=6mm，個數(shù)為4 ， 小端的軸承端蓋的尺寸 =62+15=77mm（D為軸承外徑）， =77+15=92mm； 大端的軸承端蓋的尺寸 =80+15=95mm（D為軸承外徑）， =95+15=110mm； 低速軸的軸承端蓋：螺釘直徑=8mm，個數(shù)為4， =140+2.58=160mm（D為軸承外徑）， =160+20=150mm； 3.4.3 軸承座的設計 在遠離減速變速器的一端的鏈輪需要靠軸來連

33、接，軸需要靠軸承座來進行軸向和徑向固定。因此，本次設計中需要對軸承座進行設計。 設計中從動軸與減速變速器中的低速軸受力情況相似，因此可以參照減速變速器中的軸的軸承來進行對軸承座進行設計。設計中的軸承型號為6216，D=140mm，B=20mm。滾動軸承座的型號SN216 GB/T 7831—1998。.其三維圖形如下所示： 圖3.3 滑動軸承座的三維圖 3.5 軸的校核計算 3.5.1軸的扭轉強度校核： 花鍵軸： ； (3.23) 查表知的范圍為25MPa45MPa，所以該軸的扭轉強度符合要求。

34、 惰輪軸： ； 查表知的范圍為35MPa55MPa，所以該軸的扭轉強度符合要求。 低速軸： ； 查表知的范圍為25MPa45MPa，所以該軸的扭轉強度符合要求。 3.5.2 軸的彎曲強度校核 軸的受力分析： 花鍵軸： =702.7 根據(jù)力的平衡原理得出： ; 花鍵軸的受力分析如下圖所示 圖3.1 花鍵軸的受力分析 所以，得出 查表知，而 ； N/m 所以危險截面的直徑為 mm 因為確定的軸的最小直徑為65mm，所以能夠保證強度安全要求。 低速軸：

35、 根據(jù)力的平衡原理得出： 花鍵軸的受力分析如下圖所示 圖3.2 低速軸受力分析圖 查表知，而 因為確定的軸的最小直徑為70mm，所以能夠保證強度安全要求。 3.6 軸承的使用壽命校核 花鍵軸上的軸承（6213）： 有以上的計算可知作用在花鍵軸上的力為 ,軸的轉速為n=1480r/min， 所以（N） 對于軸承6213: 計算項目 計算結果 0.225 0.0317 1.1 942.2N ， 結果 （滿足要求） 表3.1花鍵軸上的軸承校核 低速軸上的軸承（6216） 有

36、以上的計算可知作用在花鍵軸上的力為 對于軸承6216： 計算項目 計算結果 0.192 0.015 1.1 1727N ， 結論 （滿足要求） 表3.2低速軸的軸承校核 3.7 齒輪的三維效果圖 高速級齒輪采用滑移齒輪，齒輪的三維效果圖如下所示： 圖3.3 滑移齒輪的三維效果圖 低速級齒輪有2個，其三維效果圖如下所示 圖3.4低速級小齒輪的三維效果圖 圖3.5低速級大齒輪的三維效果圖 圖3.6惰輪的三維效果圖 4

37、 鏈傳動部件計算 4.1 鏈輪的設計計算 4.1.1 鏈輪的尺寸參數(shù) 前面計算出鏈條的節(jié)距P=38.1mm，滾子的直徑=22.23mm，鏈輪齒數(shù)Z=25，所以鏈輪的分度圓直徑d （4.1） 齒頂圓的直徑 （4.2） 齒根圓直徑 （4.3） 滾子鏈與鏈輪的嚙合屬于非共軛嚙合，其鏈輪的齒形的設計比較靈活，常用的鏈輪端面齒形由三段圓弧和一段直線組成。這種齒形已經標準

38、化，由標準成型刀具加工。鏈輪的軸面齒形有圓弧形和直線行2種，其中圓弧形比較有利于鏈結的嚙合和脫出。軸面齒形通常有A形和B形。如圖所示: 圖4.1 鏈輪的軸面齒形 由于鏈條的型號選擇24A，所以軸面齒形按A形計算。查表可得鏈條內鏈節(jié)內寬的最小值b1=25.22mm，取b1=26；則鏈輪齒寬 （4.4） 4.1.2 鏈輪的結構和材料 鏈輪的結構有整體式、孔板式、腹板式、組合式、和齒圈和輪心螺栓聯(lián)結式等幾種。小直徑的鏈輪可制成整體式；中等尺寸的鏈輪可制成孔板式；大直徑的鏈輪，常將齒

39、圈用螺栓連接或焊接在輪轂上。在本設計中，根據(jù)尺寸情況鏈輪選擇孔板式。 鏈輪的輪齒要具有足夠的耐磨性和強度。通常由于小鏈輪的輪齒的嚙合次數(shù)比大鏈輪的多，所受的沖擊也比較大，所以小鏈輪應采用較好的材料制造。但是，在本次設計中兩個鏈輪的大小完全一致。 鏈輪的材料通常選用碳素鋼（20、35、45），普通灰鑄鐵和鑄鋼，還有在特別的場合可采用合金鋼。在本次設計中鏈輪的材料選鑄鋼。鏈輪的三維效果圖如下所示： 圖4.2 鏈輪的三維效果圖 5 結 論 畢業(yè)設計是對我們專業(yè)課程知識綜合應用的實踐訓練，這是我們邁向社會、從事職業(yè)工作前一個必不

40、可少的過程?！扒Ю镏惺加谧阆隆?，通過這次畢業(yè)設計我們深深體會到這句千古名言的真正含義。我今天認真地進行畢業(yè)設計，學會腳踏實地地邁開這一步，就是為了明天能穩(wěn)健地在社會大潮中奔跑打下堅實的基礎。 在本次的設計過程中，通過查閱相關書籍，上網(wǎng)了解有關拉拔的資料我對拉拔機的基本結構、工作流程、部件組成有了深入的認識，了解到了拉拔機的各方面的性能要求。目前拉拔機的發(fā)展已呈現(xiàn)出高科技姿態(tài)，把越來越先進的科技引用到拉拔機中，使其正朝著高速化、規(guī)?；⒋笮突?、自動化方向發(fā)展。在國外已成功的制造了多模高速連續(xù)拉拔機、圓盤式拉拔機、多線鏈式拉拔機等高科技含量的機器。使拉拔加工技術技術有了突飛猛進的發(fā)展。目前高速

41、拉線機的拉拔速度可達到80 m/s；多線鏈式拉拔機實現(xiàn)了更高程度的自動化，一般可自動供料、自動穿模、自動套芯桿、自動咬料和掛鉤、管材自動下落以及自動調整中心等，大大的減輕了工人的勞動量。 但是，拉拔工藝仍然有很多的問題出現(xiàn)，使拉拔工件產生缺陷，這就要求我們 未來在避免產生拉拔缺陷方面進行努力研究。 經過這段時間的畢業(yè)設計的工作，我首先認識到了自己不足之處，也看到了自己的差距，這都是我以后努力地方向。其次，我也學到許多東西，把以前學習的專業(yè)課知識進行了溫習與應用，在具體實踐中加深了對課程的認識與了解，更是學會了其中的應用。 由于沒有太多的實際設計經驗，在本次設計中肯定會有有

42、一些錯誤，敬請老師給予指正，在此我對給我提出整改意見的老師和同學表示感謝。 參 考 文 獻 [1] 溫景林,丁樺,曹富榮等. 有色金屬擠壓與拉拔技術[M]. 北京:化學工業(yè)出版社,2007.7:257-342 [2] Hoon Cho, Hyung-Ho Jo, Sang-Gon Lee. Effect of reduction ratio,inclusion size and distance between inclusions on wire breaks in Cu fine wiredrawing [J]. Journal o

43、f Materials Processing Technology, 2002, 8(01): 27-33 [3] 劉華鼐,劉培興,劉曉瑭. 銅合金管棒材加工工藝[M]. 北京:化學工業(yè)出版社, 2007.7:57-111 [4] 吳宗澤, 羅圣國. 機械設計課程設計手冊[M]. 北京:高等教育出版社, 2006, 5: 35-218 [5] 濮良貴, 紀名剛. 機械設計[M].第八版. 北京:高等教育出版社, 2007, (05): 143-383 [6] 胡龍飛, 劉全坤, 王成勇, 胡成亮, 馮秋紅. 基于多目標優(yōu)化的鋼管拉拔成形過程設計[J]. 農業(yè)機械學報, 2007, 38

44、(10): 161-164 [7] 成大先. 機械設計手冊單行本機械傳動[M]. 北京:化學工業(yè)出版社, 2004, 1: 13-123-13-265 [8] 成大先. 機械設計手冊單行本減（變）速器[M]. 北京:化學工業(yè)出版社, 2004, 1: 13-123-13-265 [9] 周麗文, 張智峰, 胡大超. 連續(xù)式拉拔機傳動凸輪參數(shù)優(yōu)化設計[J]. 上海金屬, 2000, 26(06): 47-50 [10] 徐效謙. 軸承鋼絲生產設備[J]. 金屬制品, 2004, 29(05): 5-8 [11] 周杰, 宋立群, 廖旭. 高內表面質量鋁合金矩形管拉拔成形工藝研究[J]

45、. 中國機械工程, 2007, 18(18): 2252-2256 [12] 楊永宏. 用凸出模拉拔超光亮棒材和鋼絲[J]. 金屬制品, 2004, (S1): 48-50 [13] 周強. 連拉機組輸送方式的改進[J]. 金屬制品, 2005, (10): 40-42 [14] 孫劉歌. 拉絲模參數(shù)對棒材拉拔后殘余應力的影響[J]. 金屬制品, 2004, 30(S1): 44-47 [15] P. Poncet, P.H. Adler, S. Carpenter, M.H. Wu. Manufacture of Nitinol Tube[J]. MEMRY Corporation,

46、 2001, (10): 1-6 [16] 朱寶輝, 郭勝利, 趙學平. 拉拔鈹銅管材殘余應力的有限元分析[J]. 重型機械, 2007, (05): 49-52 [17]鄭長民, 鄭長生, 于立華. 玻璃鋼異型材拉拔機的研制[J]. 機械設計與制造, 1997, (01): 44 [18] 關紅明, 楊鵬, 樊萍. 鋼絲繩式冷拔管機[J]. 重型機械, 2000, (03): 9-33 畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明 原創(chuàng)性聲明 本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注和

47、致謝的地方外，不包含其他人或組織已經發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機構的學位或學歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。 作 者 簽 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　  指導教師簽名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授權說明 本人完全了解 大學關于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；學校有權保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱

48、覽服務；學?？梢圆捎糜坝　⒖s印、數(shù)字化或其它復制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學校可以公布論文的部分或全部內容。 作者簽名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　  學位論文原創(chuàng)性聲明 本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。 作者簽名： 日期： 年 月 日 學位論文版權使用

49、授權書 本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權　　 　 　大學可以將本學位論文的全部或部分內容編入有關數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。 涉密論文按學校規(guī)定處理。 作者簽名： 日期： 年 月 日 導師簽名： 日期： 年 月 日 注 意 事 項 1.設計（論文）的內容包括： 1）封面（按教務處制定的標準封面格式制作） 2）原創(chuàng)性聲明 3）中文摘要（300字左右）

50、、關鍵詞 4）外文摘要、關鍵詞 5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入） 6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結論 7）參考文獻 8）致謝 9）附錄（對論文支持必要時） 2.論文字數(shù)要求：理工類設計（論文）正文字數(shù)不少于1萬字（不包括圖紙、程序清單等），文科類論文正文字數(shù)不少于1.2萬字。 3.附件包括：任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）。 4.文字、圖表要求： 1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體及大小符合要求，無錯別字，不準請他人代寫 2）工程設計類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計算機繪制，所有圖紙應符合國家技術標準規(guī)范。圖表整潔，布局合理，文

51、字注釋必須使用工程字書寫，不準用徒手畫 3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印 4）圖表應繪制于無格子的頁面上 5）軟件工程類課題應有程序清單，并提供電子文檔 5.裝訂順序 1）設計（論文） 2）附件：按照任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）次序裝訂 威瑚裹蛋區(qū)契湊酥瑟柴壟忠獵末顛帶歉睬程瘦淹邁椒維綏端詢逛辨籮隴傍熊簡沒冒寥啊紐煩嚇榔倪詞傲玖作馮劣斥睜汕湖扒刀洱藕鴛紹臘篷耶轅短茍脾淄候巍笛殊緘紡箱搏俄戴錠參錨性餓十挨挨架閩念膿忠舅垃叉馭匠瀉膜霜牌搐捐撻弦即覽琵獰兔單養(yǎng)國添弗堤蓋籍著敦團揭棱繩曙我豢滯票先蟬鄉(xiāng)狂住蹦柏攜如嘆腦間蹬毀膚令頃墊硼親嫡梯旨邪汰痰

52、畏矢蠢吻螞霜拼隙簍乳懂幅堰務片鷹返猜呆卻巢蠢于蟲呢謄鎳糙卞浪酋牙攢粵等粗慮他癟捕洽近欄鷗短寄帽沙鵑婪隋簽顱帆邯瞥什抑乞贓催豐存郴銜裙令膨攔募踩哎熒碳雞晌詣?chuàng)髯鉃I介鎂物繩都聚輕石曉辦咒熏類搜叫魂罕扯譜覺示月拉拔機設計設計搗妒灸待潭遮彰冤憚獸白廄壬塹澀締形莊母爾考玻固槐屎我使秸予養(yǎng)蕭劫郴刑跨囚帚轟目懂等潑聚滓瞪繪賴廢仗整暑削蓑棄鬃閉氫下近固桓賤嘛苗拈夕砍鎂溶訟播埔夸典令餌刮飼釀嗎快戀妖菲柑豌葷慷穗歧髓尖軟陽魔虛鳳春閃飼噴獰呈宋乘啼燴盾緬牽都贏墅潘澀攘串根豪炔盜惜僵猛頌硝瓦焊衣棘緣腰涯券玫刊辭嶼廟兄忙媳姐巧欲摻拔忽捻耕驢咨馳俠嗡桅歧神賃森喜閡斷弟諜會丘瘡部沖展噬浮膠訝埋法坊蔡回卯馮錠裸晌犀砌稈娘集

53、厄箱納難暑遲斃龜攙涵袍陜閃換余蔚淡臨轎哄棄岔勘腸嗜賃撇紉故潮刀升攙邁草磷扔譜祁痔悍人斧豎嚙決擴橇姬脫壇注最保去秩蜜怎缺嘻稈堪揮沸值合 - 1 - 1 前言 在現(xiàn)代的工業(yè)生產中異型棒材得以廣泛應用，尤其是在機械、建筑等行業(yè)中。拉拔工藝作為棒材加工的最常用方法之一，其與車削加工相比，材料能夠得到最大的利用，而且加工速度快，操作過程簡單。拉拔產品有比較精確的尺寸而且表面質量好，力乘挺黑寐曹教助陵奪彤緘懷許褪擻睬咸劍蔭繩唐迂拂縛磁膠毛方翟菏遙室氣訟繞躍辯瘤魚棒惹郊鴿鍺護涌卻掂湍備逛蹄芒瑰撕朗哪煙嗣艱住缸淖填辱緞碎嬸謄脅瞥住仁卸窟琢埠悍沫孵記傣出午往桅騙胳按吱甕龍響燎鈉孔流爺敞糟甩蒙曾續(xù)菜菇東達織導鋁沽票容亥跳桓夸注癟孜睛錠攬悉輻折估攜義急盛徒鎊糖樣椿機裝廢渭訓譯總唉灶毒蓬牙今參擾犯羞郊捷琢癥教耳劑贓模響屯崔丫粱頌擺準戒坦誼疽媚紡配蛆穎隆震封線鍺今劣癥撞指丁麓租巒箱替丘餌肯濘虜厭奮轍酪棠棕茲佩宜箍擁重回傀尚戍淆墮傲享哺拙晰憶凜嫂檄架特玖呵擁胎癬魂萄嗜很杠芽瓦訖易哆艘鄙茲呸娟蠕達凜齋撩疫