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1、 底盤課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書 設(shè)計(jì)題目　YQ8汽車式起重機(jī)蛙式支腿的設(shè)計(jì) 中南林業(yè)科技大學(xué) 2011森林工程 設(shè)計(jì)者 ： 徐盛浙（20110920） 李世青（20110900） 陳鵬程（20110930） 徐冰聰（20110919） 指導(dǎo)教師：　王坤明　 1 設(shè)計(jì)題目：YQ8汽車式起重機(jī)蛙式支腿的設(shè)計(jì) 2 目錄 2．1 2．2 2．3 3 設(shè)計(jì)任務(wù)書 3．1 工程機(jī)械課程設(shè)計(jì)的時(shí)間、學(xué)分： 課程設(shè)計(jì)的時(shí)間： 共兩周； 3．2 課程設(shè)計(jì)的任務(wù)、性質(zhì)

2、 課程設(shè)計(jì)是學(xué)生從理論到實(shí)踐、再提升到理論的過程，是綜合檢查學(xué)生專業(yè)課、專業(yè)基礎(chǔ)課教學(xué)效果的重要方法，是鍛煉學(xué)生綜合思維能力和創(chuàng)新意識(shí)的重要手段，是學(xué)生從求學(xué)階段過渡到創(chuàng)業(yè)階段的重要環(huán)節(jié)，培養(yǎng)學(xué)生尊重科學(xué)、尊重實(shí)際的良好習(xí)慣，使學(xué)生充分認(rèn)識(shí)到自己每一筆、每一個(gè)數(shù)據(jù)都與員工的心血、企業(yè)的興衰息息相關(guān)，從而養(yǎng)成認(rèn)真仔細(xì)、一絲不茍的作風(fēng)。 學(xué)生根據(jù)現(xiàn)場參觀，了解設(shè)計(jì)對象的使用情況、運(yùn)動(dòng)、受力、磨損、連接及外觀構(gòu)造；然后參閱有關(guān)資料，明確設(shè)計(jì)的方法、步驟及重點(diǎn)，幷擬定出設(shè)計(jì)計(jì)劃。 具體設(shè)計(jì)課題為：根據(jù)現(xiàn)場參觀及所提供的原始數(shù)據(jù)，設(shè)計(jì)YQ8汽車式起重機(jī)蛙式支腿。 基本要求為： 1. 滑槽式蛙式

3、支腿各鉸點(diǎn)位置確定、連桿機(jī)構(gòu)及滑槽結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)； 2. 支腿支起后，輪胎離地100mm，支腿壓力，整機(jī)穩(wěn)定校核； 3. 支腿部分液壓件選配及整車液壓原理，至少二號總裝圖一張，部件裝配圖及零件圖 2～3張，全部圖紙用AutCAD2000繪制； 3. 3 應(yīng)搜集的資料及參考文獻(xiàn)： ① 到現(xiàn)場測繪YQ8汽車起重機(jī)有關(guān)尺寸，參觀蛙式支腿的結(jié)構(gòu)； ② 張質(zhì)文，劉全德.起重運(yùn)輸機(jī)械[M].北京：中國鐵道出版社，1983，331-349 ③ 王玉卿.工程機(jī)械實(shí)用液體傳動(dòng)[M]北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1991，106-108，212-214 ④ 顧迪民.等工程起重機(jī)[M]北京：中國建筑工業(yè)出版

4、社，1981，191-213 3.4 原始數(shù)據(jù)及主要技術(shù)指標(biāo)： 1. 最大吊重：7.84104N，變幅范圍：3.2～5.5m，最大吊高：6.7m；第二節(jié)臂長：7.36+4.75=12.1m，第二節(jié)伸出時(shí)最大吊重：2.94104N，幅度：7.4～14m，第二節(jié)伸出時(shí)最大吊高19m； 2． 發(fā)動(dòng)機(jī)：6135q，功率：88.2kw，最大扭矩：686Nm，額定轉(zhuǎn)速：1800r/m； 3． 軸距：4m，輪距：1.927m，橋荷分配：4.8104N/9.6104N。最小轉(zhuǎn)彎半徑：8.25mm，最小離地間隙：266mm，接近角：27，離去角：20，最高車速：71km/h，最大爬坡度：27%。

5、 4． 車體重20KN，距回轉(zhuǎn)中心400mm；下車體重：85KN，正對回轉(zhuǎn)中心；配重：25KN，距回轉(zhuǎn)中心1100mm；吊臂重：17KN，距回轉(zhuǎn)中心300mm。 3.5 課程設(shè)計(jì)應(yīng)提交的文件 ①課程設(shè)計(jì)說明書； ②至少二號總裝圖一張，零件圖4~5張； 3.6 進(jìn)度計(jì)劃安排 4 蛙式支腿跨距的確定 設(shè)計(jì)內(nèi)容 計(jì) 算 與 說 明 結(jié) 果 2.1 支腿跨距的確定 支腿支承點(diǎn)位置的確定的原則是： ①在各種工況下，臂架在任意幅度和任意位置時(shí)，起重機(jī)總垂直力的作用線，應(yīng)在支腿支承點(diǎn)所包圍的水平面積之內(nèi)通過，這樣就保證起重機(jī)安全工作，不會(huì)傾覆。 ②在保證抗傾覆

6、穩(wěn)定性的條件下，支腿的支承基底應(yīng)該最小，這樣能使起重機(jī)的支腿重量輕，有效作業(yè)面積大。 2.1.1 橫向支腿跨距的確定 輪式起重機(jī)支腿是前后設(shè)置的，并向兩側(cè)方向伸出，形成矩形。由于輪胎式起重機(jī)主要在側(cè)方工作，國家系列中又規(guī)定了幅度的最小值，故某一噸位起重機(jī)的支腿橫向跨距不得超過某規(guī)定數(shù)值以滿足有效幅度的要求。但跨距取大了，雖然在起重機(jī)工作時(shí)穩(wěn)定性好，但過大的穩(wěn)定也是不必要的，有時(shí)甚至是有害的；因?yàn)楫?dāng)超載時(shí)，過大的穩(wěn)定使起重機(jī)司機(jī)不感到超載的危險(xiǎn)，當(dāng)無自動(dòng)報(bào)警裝置時(shí)，而有使吊臂損壞的可能。支腿全部外伸時(shí)可將起重機(jī)作業(yè)區(qū)域分為四塊：即右側(cè)方作業(yè)區(qū)、前方作業(yè)區(qū)、左側(cè)方作業(yè)區(qū)和后方作業(yè)區(qū)。一般來說

7、，是不在前方作業(yè)區(qū)作業(yè)的。 支腿跨距的確定，完全從穩(wěn)定角度出發(fā)。支腿橫向外伸跨距的最小值是要保證起重機(jī)在正側(cè)方吊重的穩(wěn)定，也即是在起吊臨界總起重量（）時(shí)，全部重量的合力將落在支腿中心上。也就是要使支腿中心線A內(nèi)、外的力矩處于平衡狀態(tài)，見圖1。 即 則支腿橫向跨距之半為 (1) 式中 、、、分別為上車、下車、配重和吊臂（不計(jì)吊鉤）的重量；、、、分別為其中心離回轉(zhuǎn)中心的距離。 =20 kN =400 mm =85 kN

8、 =0 mm =25 kN =1100 mm =17 kN =300 mm 最大吊重：()=7.84N=78.4 kN 最小變幅：R=3.2 m=3200 mm 從公式(1)中可見，當(dāng)起重機(jī)工況改變，如臨界總起重量（）和相應(yīng)幅度R改變時(shí)，也隨著改變。一般是以最大臨界起重量和其相應(yīng)的幅度（常是最小幅度）的數(shù)值帶入確定支腿跨距的公式(1)中。 則： 起重機(jī)工作時(shí)，不但要求有起重量，并要求有一定的幅度。規(guī)定了最大額定起重量時(shí)的工作幅度（），則輪胎式起重機(jī)的支腿跨距也不難求得： 因此，式中有效幅度[A]可由[3]的起重力矩參數(shù)表11

9、-5查得， 起重量為8噸時(shí)，有效幅度[A]為 [A]=1.45 m=1450 mm （2） 而支腿橫向跨距的選取，應(yīng)大于或等于公式（1）求得的值的兩倍，但應(yīng)小于公式（2）所規(guī)定的值。 因此 選取 mm 2.1.2 縱向支腿跨距的確定 支腿縱向跨距的確定，原則上與橫向跨距的確定一樣，條件也是在支腿中心線（A點(diǎn)）內(nèi)、外的力矩要平衡： 則支腿在后方離回轉(zhuǎn)中心距離為： (3

10、) 從上式可見，起重機(jī)在后方吊重時(shí)，由于底盤重心向前，為取得與側(cè)向吊重具有同樣的穩(wěn)定程度，支腿可以靠里一些，比側(cè)向的距離小。同樣，支腿在前方離回轉(zhuǎn)中心的距離。理論上，，即，支腿跨距成方形。但實(shí)際上，由于總體布置的不方便，有時(shí)要將前支腿前移或后移若干距離，以免妨礙底盤傳動(dòng)軸的穿越或其他機(jī)件的布置。所以不一定是等于（）。顯然將前支腿前移，對穩(wěn)定是有利的。若將前支腿后移，即使 ，好象對穩(wěn)定不利，但在汽車起重機(jī)中，前方作業(yè)區(qū)域一般不吊重，列為禁區(qū)（因有駕駛室在前方）；即使在前方作業(yè)區(qū)大幅度吊重時(shí)，起重機(jī)前輪在傾翻時(shí)著地支承，增加了起重機(jī)的穩(wěn)定性，故減少是無妨于汽車起重機(jī)的起重性能。在輪胎起重機(jī)中，

11、由于總體布置的要求常將支腿設(shè)在外側(cè)，故支腿縱向跨距（）往往大于支腿的橫向跨距（）。 因此，選定縱向跨距為：mm。 2.2 支腿壓力的計(jì)算 輪胎式起重機(jī)支腿壓力是指支腿在起重機(jī)吊重時(shí)所承受的最大法向反作用力。根據(jù)這支腿反力可以用來設(shè)計(jì)支腿結(jié)構(gòu)。因此，在設(shè)計(jì)支腿部件前，必須計(jì)算出支腿壓力。 在計(jì)算支腿壓力前，要先分析一下車架——支腿——支承面體系的變形情況。假如車架——支腿體系的剛度很大，相對變形較小。而支承面又很堅(jiān)硬，相對沉陷也小，則起重機(jī)在正常吊重時(shí)只要總載荷合力不落在支腿外，四個(gè)支腿可始終不離地面。假如車架梁較軟，則與支腿形成梁柱體系，起重機(jī)在正常吊重工作時(shí)，四個(gè)支腿也不會(huì)離開地面

12、。此時(shí)支腿壓力的分配可按載荷合力位置（位于離支腿中心某一距離處）距支腿的遠(yuǎn)近反比分配。支腿上始終受有壓力。此兩種情況都為四點(diǎn)支承。 當(dāng)車架——支腿——支承面體系不是上兩種情況時(shí)，如車架剛度較大，而支腿或支承面有彈性，起重機(jī)吊重正常工作，四個(gè)支腿中常有一個(gè)支腿離地，形成三點(diǎn)支承。起重機(jī)四點(diǎn)支承或三點(diǎn)支承，要視載荷合力偏離支腿中心的大小和方向而定，也視吊臂位置而定。起重機(jī)在正常吊重工作時(shí)，呈三點(diǎn)支承是經(jīng)常出現(xiàn)的情況，故按彈性支承的假定來計(jì)算支腿壓力是較接近實(shí)測數(shù)據(jù)的，因此，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)按三點(diǎn)支承來計(jì)算支腿壓力。 設(shè)吊臂位在工況Ⅰ位置，見圖2，支腿A抬起，支腿B、C、D受力： 圖 2 三

13、點(diǎn)支撐受力圖 則： 此時(shí)支腿C 受力最大；若吊臂轉(zhuǎn)到工況Ⅱ 位置時(shí)，即角為鈍角時(shí)，則支腿B上抬，支腿C、D、A受力，則受力最大的為支腿D 。取兩種工況中大者。 在計(jì)算之前，依前面計(jì)算的跨距先要判別吊臂在哪種工況時(shí)，受力最大。由于支腿中心與起重機(jī)回轉(zhuǎn)中心O0離支腿中心O的距離，在同一側(cè)，所以此時(shí)吊臂在工況Ⅰ，支腿C受力最大。 (4) 其中 正對起重機(jī)回轉(zhuǎn)中心，縱向支腿跨距 ，使支腿后移了200 mm ， mm 要求支腿的最大高峰壓力，載荷也應(yīng)選擇最不利的組合。工況是起重最大額定起重量，作正常的起、制動(dòng)并與回轉(zhuǎn)做復(fù)合動(dòng)作。

14、吊臂在最不利的位置上， 吊臂位置： 其荷載力： 式中為動(dòng)載系數(shù)， 由[3]附表一，國產(chǎn)輪胎式起重機(jī)系列產(chǎn)品技術(shù)性能表查得： 對動(dòng)臂起重機(jī)， 因此 水平力： 上車重、吊臂重、配重和吊重的合力為： 合力距回轉(zhuǎn)中心的距離： 作用在吊臂平面的力矩為： 所以 即支腿承受的最大壓力為136.748kN。 5 整機(jī)穩(wěn)定性驗(yàn)算 設(shè)計(jì)內(nèi)容 計(jì) 算 與 說 明 結(jié) 果 2.3 整機(jī)穩(wěn)定性的校核 起重機(jī)的抗傾覆穩(wěn)定性（通常簡稱為穩(wěn)定性）表示起重機(jī)在各種情況下抵抗

15、傾翻保持穩(wěn)定的能力。當(dāng)起重機(jī)承受的外力（包括自身的重力）對支承平面的傾覆軸線產(chǎn)生的傾覆力矩大于穩(wěn)定力矩時(shí)，起重機(jī)就繞傾覆軸線傾翻。在設(shè)計(jì)起重機(jī)時(shí)，必須保證起重機(jī)有足夠的抗傾覆穩(wěn)定性。目前國內(nèi)外對起重機(jī)抗傾覆穩(wěn)定性的驗(yàn)算采用三種方法：一、穩(wěn)定系數(shù)法； 二、按臨界傾覆載荷標(biāo)定額定起重量； 三、按力矩不等式校核穩(wěn)定性。 這里主要采用了第一種方法進(jìn)行校核。起重機(jī)在起吊臨界起重量時(shí)，起重機(jī)處于穩(wěn)定的臨界狀態(tài)，即在傾翻線內(nèi)、外側(cè)的靜力矩互相平衡。而表示起重機(jī)穩(wěn)定性的穩(wěn)定安全系數(shù)（簡稱穩(wěn)定系數(shù)）是位在傾翻線內(nèi)側(cè)的穩(wěn)定力矩和位在外側(cè)的傾翻力矩之比： 這是沒有考慮到起重機(jī)在運(yùn)動(dòng)時(shí)引起的慣性力以及風(fēng)力和傾

16、翻的影響，故求得的穩(wěn)定系數(shù)稱為靜穩(wěn)定系數(shù)。由以上計(jì)算可看出其已滿足了穩(wěn)定條件。在實(shí)際計(jì)算中，中、小型輪胎式起重機(jī)可以只計(jì)算靜穩(wěn)定系數(shù)。因此，不必進(jìn)行動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算了。 按臨界傾覆載荷標(biāo)定額定起重量或按力矩不等式驗(yàn)算抗傾覆穩(wěn)定性來校核，也可以得到同樣的結(jié)果。所以，按以上選取整機(jī)是穩(wěn)定的。 6 蛙式支腿的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)內(nèi)容 使用條件熱處理工藝及參數(shù) 結(jié) 果 2.8 材料的選取 2.8.1 支腿、支座及支腳的選材 由于蛙式支腿主要在汽車起重機(jī)工作吊重時(shí)使用，故其要求有一定的強(qiáng)度和韌性，且要能夠承受一定量的沖擊，其由板件組成，亦要有良好的焊接性能。但又不是十分重

17、要的部件，因此不需選用特別好的鋼材。在這里選用了16Mn。16Mn為產(chǎn)量最大、應(yīng)用廣泛的普通低碳合金鋼，其綜合機(jī)械性能良好，低溫沖擊韌性、冷沖壓和切削加工性都好，焊接性能亦佳，但缺口敏感性較明顯，如有缺口易產(chǎn)生裂紋，正火可提高鋼的塑性、沖擊韌性、冷沖壓成形性能，但強(qiáng)度略有下降，一般在熱軋或正火狀態(tài)下使用，廣泛用于各種焊接鋼結(jié)構(gòu)。支腿、支座、支腳均選用了16Mn來制造。其中的連接板可采用一整塊板折彎而成。用于連接處的加強(qiáng)座，可選用Q235，焊接到兩邊的側(cè)板上。 對于焊接方面的選用，由于蛙式支腿的材料多為低碳鋼，易于焊接，在普通條件下就可進(jìn)行焊接。因此采用CO2氣體保護(hù)焊就可以滿足要求了。CO2

18、氣體保護(hù)焊成本低，質(zhì)量較好，生產(chǎn)率高，操作性能好，多用于低碳鋼的焊接。 對于焊接材料的選擇，可選用E4315或E5015的碳鋼焊條。其工藝性能一般，熔敷金屬具有良好的抗裂性和機(jī)械性能。 2.8.2 滾輪的選材 對于連接液壓缸與滑槽的滾輪，則需要有更好的機(jī)械性能，耐沖擊、耐磨，并有一定的強(qiáng)度，一定的韌性等。因此滾輪、滾輪軸及其隔套都選用了45號鋼，并且進(jìn)行了調(diào)質(zhì)處理，以使其表面硬度達(dá)到HRC45~50，增加心部韌性。 7 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及零件選配 設(shè)計(jì)內(nèi)容 計(jì) 算 與 說 明 結(jié) 果 2.6 支腿部分及整機(jī)的液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 起重機(jī)的起重部分由起升機(jī)構(gòu)

19、、回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)、變幅機(jī)構(gòu)、吊臂伸縮機(jī)構(gòu)、支腿機(jī)構(gòu)和穩(wěn)定器所組成。除穩(wěn)定器外，全部為液壓傳動(dòng)或操縱。通過車上的油門操縱機(jī)構(gòu)，改變發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速來控制定量泵的流量，從而調(diào)整作業(yè)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)速度。 整機(jī)的液壓系統(tǒng)見圖4。 本機(jī)油箱上置，油箱1中的油經(jīng)濾油器2、節(jié)門3、回轉(zhuǎn)接頭4到液壓泵5。液壓泵輸出的高壓油經(jīng)安全閥6，精濾油器22到支腿操縱閥7。支腿操縱閥共兩聯(lián)，為串聯(lián)油路連接，分別操縱前、后支腿油缸10和9。在支腿油缸上裝有液壓鎖8，其結(jié)構(gòu)如圖。油泵、安全閥、精濾油器、支腿操縱閥和前后支腿分別安裝在底盤上。支腿液壓缸由作業(yè)手在車下操縱，先放后支腿，后放前支腿，縮回時(shí)順序相反。 如果不采用液壓鎖，當(dāng)起重

20、機(jī)放下支腿進(jìn)行工作時(shí)，雖然換向閥放在中間位置，油路都被換向閥封閉，但由于支腿缸無桿腔內(nèi)的油壓很高，而換向閥又是靠間隙密封的，故仍會(huì)有泄露，將造成液壓缸活塞桿緩慢縮回，這是不允許的。采用了液壓鎖，液壓缸無桿腔的高壓油把錐形單向閥芯壓緊在閥座上，油壓越高壓得越緊，可以使液壓油一點(diǎn)都不會(huì)漏回油箱，從而避免了液壓缸活塞桿自動(dòng)縮回的現(xiàn)象，真正起到鎖的作用。支腿部分的液壓鎖可見圖5。 從支腿操縱閥出來的高壓油經(jīng)回轉(zhuǎn)接頭又回到轉(zhuǎn)臺(tái)以上液壓系統(tǒng)，由多路閥11控制各機(jī)構(gòu)的動(dòng)作。多路閥本身為串聯(lián)油路，第一聯(lián)換向閥控制伸縮臂液壓缸13，第二聯(lián)換向閥控制變幅液壓缸14，第三聯(lián)換向閥控制回轉(zhuǎn)馬達(dá)15，第四聯(lián)控制起重馬

21、達(dá)21，兩馬達(dá)與油泵結(jié)構(gòu)相同。 在通往伸縮臂、變幅液壓缸及起重馬達(dá)的兩根油管間裝有平衡閥12，其結(jié)構(gòu)如圖4所示。缸與馬達(dá)上的平衡閥控制油路的開啟壓力為1.96~2.94MPa，伸縮臂液壓缸上的平衡閥控制油路的開啟壓力為2.94~3.92 MPa。 制動(dòng)液壓缸16（包括制動(dòng)器）增加回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的工作可靠性。轉(zhuǎn)臺(tái)開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，要求迅速解除制動(dòng)，而停止轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)要求緩慢制動(dòng)，以減少因重物的慣性力產(chǎn)生的振擺。為此，在制動(dòng)液壓缸的油路上了帶梭閥的單向節(jié)流閥17。當(dāng)回轉(zhuǎn)馬達(dá)啟動(dòng)時(shí)，壓力油經(jīng)單向閥進(jìn)入制動(dòng)液壓缸，可迅速打開制動(dòng)器；當(dāng)轉(zhuǎn)臺(tái)制動(dòng)時(shí)，制動(dòng)液壓缸的油在彈簧的作用下經(jīng)節(jié)流口，回到操縱閥流回油箱，由于節(jié)流作

22、用，制動(dòng)緩慢。 為了防止回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)在驟然制動(dòng)或換向時(shí)產(chǎn)生壓力沖擊，在回轉(zhuǎn)油路中還設(shè)有雙向緩沖閥18。當(dāng)一邊油路過載而另一邊產(chǎn)生負(fù)壓時(shí)，相應(yīng)的過載閥立即打開，形成短路，使液壓馬達(dá)的進(jìn)油和回油自行循環(huán)，使過載油路獲得緩沖，而負(fù)壓油路又得到補(bǔ)油。此雙向緩沖閥的調(diào)定壓力為6.37 MPa。 精濾油器22（ZU1~H16020S）安裝在油泵出口油路上，這樣不至于因堵塞而增大油泵吸油阻力。本濾油器裝有報(bào)警裝置，當(dāng)進(jìn)、出口壓差超過0.34 MPa時(shí)，發(fā)訊指示裝置便接通電源，發(fā)出堵塞警告訊號。 該系統(tǒng)的安全閥6調(diào)定壓力為20.58 MPa（泵的轉(zhuǎn)速1500r/min）。 2.7 銷軸的選取

23、 銷軸是連接支座和支腿，支腿和支腳的連接件，可按支座上的孔徑的大小，支腿上加強(qiáng)座孔徑的大小來選取。 ①支座上的孔徑：d=50mm 按[10]可查得 此銷軸可選用 GB882-86-50х270的銷軸。 ②支腳上的孔徑：d=45mm 按[10]可查得，此銷軸可選用 GB882-86-45х270的銷軸。 銷軸的強(qiáng)度驗(yàn)算：銷的剪切力： 式中 F——為橫向力，N； Z——銷數(shù)； d——銷的直徑，mm； []——銷的許用剪應(yīng)力，對于銷的常用材料，取80MPa。 驗(yàn)算得： 因此符合。 銷軸一般

24、用35號鋼或45號鋼制造。這里選用了45號鋼來制造。 3． 軸另一端用軸用彈簧擋圈GB 894.1—86 50卡緊。滾輪軸兩端用軸用彈簧擋圈GB 894.1—86 50卡緊。 參考資料頁次： 工程機(jī)械修理手冊(下) P269~270 P320 P425 工程機(jī)械施工手冊（五） P220 工程機(jī)械（下） P149~150 底盤下冊 P171~172 P179表12－3 支重輪輪體材料：中碳錳鋼50Mn或45Cr， 手冊P422（圖6－1－58），外側(cè)

25、凸緣外徑257mm，外側(cè)凸緣寬度17.3mm，支承面寬度55.6mm，51.6mm；內(nèi)側(cè)凸緣寬度18.3mm，內(nèi)側(cè)凸緣外徑249mm，軸外徑70mm，襯套內(nèi)徑，軸與襯套的間隙0.27~0,394mm，軸的側(cè)向間隙0.4~0.85mm，輪與襯套的間隙0.017~0.15mm，輪的內(nèi)徑和襯套外徑115mm，支承面外徑222mm，軸的凸緣寬度20mm。 P425（表6－1－79） P330表6－1－46（征山－180有區(qū)別） P320表6－1－45 P270婊－1－28 表－1－29 工程機(jī)械下冊P141 圖8－3 P150 圖8－15 底盤設(shè)計(jì)P183 表12－4 機(jī)械零件P222 表16－1 P228 P237 表16－5