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1、 通大·金岸5#、6#、7＃、8#樓 懸挑卸料平臺專項施工方案 **＊＊**建設工程有限公司 懸挑卸料平臺施工方案 第一 概 況 1、工程概況 通大·金岸5#樓工程由通化尊正房地產開發(fā)有限公司投資興建，勘察單位為長春市建工工程勘測有限公司，施工單位為＊**＊建設工程有限公司.本工程建設位置:地點位于通化市新勝路398號;本工程為：一類高層商住樓,三十三層高層建筑，建筑面積：21492.14m2,建筑總高度99.3m;建筑耐火等級：一級?；A形式為筏板基礎，主體結構為：框架剪力墻結構. 為了轉運各樓層

2、周轉材料和砌磚抹灰材料，計劃本工程加工2套工具式型鋼懸挑卸料平臺，安裝在需要的位置。 2、編制依據： 《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012) 《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2014） 《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程》（JGJ81-2002) 《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011） 第二 卸料平臺布置位置 卸料平臺根據施工層需要利用塔吊就位安裝，5＃樓平面位置分別在：: A軸交3-5軸之間的外側一個，A軸交28—29軸之間的外側一個。 第三 卸料平臺搭設概況 本工程卸料平臺采用槽鋼懸挑搭設,懸挑主梁采用2根16b＃槽鋼槽口水平,次梁采

3、用14＃槽鋼槽口水平，間距1米，鋼材強度等級不低于Q235,其質量符合現行國家標準《碳素鋼結構》(GB/T700)和《低合金高強度結構鋼》GB/T 1591的規(guī)定，平臺護欄用鋼管焊接，高1。2米、平臺懸挑長度4.0米，寬3。0米，主次梁錨入樓面5.0米(保證錨入樓面1。25倍），整個平臺與護欄焊接成整體，使用時采用塔吊吊裝，斜拉鋼絲繩采用6*37φ19。5的，上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離為5m，鋼絲繩懸吊于上一層的樓面上連結方式(如圖A,上部吊點詳圖）;在離主梁（槽鋼)末端0。2米處用6*37φ19。5的鋼絲繩吊拉卸載，安裝示意圖如下 第四　懸挑卸料平臺參數信息 1.荷載參數 腳手

4、板類別：沖壓鋼腳手板,腳手板自重(kN/m2)：0。30; 欄桿、擋板類別：沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重（kN/m）：0。11； 施工人員等活荷載(kN/m2）：2.00，最大堆放材料荷載(kN）:5。50。 2.懸挑參數 內側鋼繩與墻的距離（m)：3。0，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離（m）:3。8； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離（m)：4.0 m； 鋼絲繩安全系數K：5.50，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算； 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 3.水平支撐梁 主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平［; 次梁材料類型及型號：14a號槽鋼

5、槽口水平[; 次梁水平間距l(xiāng)d(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le（m）:1.20。 4。卸料平臺參數 水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁（主梁）的錨固長度（m):5.00, 次梁懸臂Mc（m）：0。00; 平臺計算寬度（m)：3.00。 第五 卸料平臺搭設流程及要求 卸料平臺加工支座完畢經過驗收合格后方可吊裝，吊裝時,先掛好四角的吊鉤，傳發(fā)初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺起吊過程中的平穩(wěn)，吊裝至預定位置后,先將平臺槽鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方

6、可松塔吊吊鉤,卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用，要求提升一次驗收一次，具體構造要求如下： 1、 懸挑式卸料平臺按現行的相應規(guī)范進行設計，其結構構造能防止左右晃動。 2、 懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，位于建筑物上,不得設置在腳手架等施工設備上。 3、 鋼絲繩構造上宜兩邊各設前后兩道,兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。 4、 設置四個經過驗算的吊環(huán),吊運平臺時使用卡環(huán)，不得使吊鉤直接鉤掛吊環(huán)，吊環(huán)均采用定型產品，吊環(huán)產品并具有合格證書及檢驗報告. 5、 懸挑式卸料平臺安裝時，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內口。

7、 6、 臺面面鋪木腳手板。 7、 懸挑式卸料平臺的平臺護欄立桿采用焊接與平臺焊接成整體，橫桿也采用焊接連接，高1.2米。 8、 懸挑式卸料平臺使用時，應由專人進行檢查，建立建材臺賬，發(fā)現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。 9、 操作平臺在驗收牌上應顯著標明人員和物料總重量，嚴禁超過設計容許荷載800KG，配專人監(jiān)督，平臺每次移動安裝后,安裝小組應通知項目經理組織所有相關人員驗收，并填好驗收記錄,合格后掛牌使用，并懸掛操作規(guī)程。 10、 平臺大梁尾端的錨固要求，選用Φ20鋼筋作成錨環(huán),錨入砼板中32cm，穿入板下層鋼筋下牢固綁扎，錨環(huán)高度應根據自身工程情況而定。 11、

8、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，平臺螺栓連接件和繩卡的緊固情況，必須逐個檢查,每周維護一次，發(fā)現松動及時修整、牢固。 12、 卸料平臺安全圍擋應牢固、完整、完好. 13、 平臺上起吊、落物應有指揮工指揮，嚴禁違章指揮。 14、 嚴禁向平臺拋物，每班完工后應保持平臺清潔、完好、如發(fā)現有損壞應組織修復好后才能使用。 第六 卸料平臺的檢查與驗收 1、懸挑卸料平臺為使用工具安全檢查的重點項目，每次使用前必須檢查一次。 2、必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員吊裝； 3、進行分段驗收和檢查，發(fā)現有不符合要求的應迅速整改，并迫究責任； 第七 卸料平臺搭設安全技術措施

9、 1、質量保障措施 （1）操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 （2）技術人員在卸料平臺搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)卸料平臺必須嚴格依據本施工方案進行搭設焊接，搭設時，技術人員必須在現場監(jiān)督搭設情況,保證搭設質量達到設計要求. (4）卸料平臺搭設完畢，依據施工方案與單項作業(yè)驗收表對卸料平臺進行驗收,發(fā)現不符合要求處，必須限時或立即整改。 2、安全保障措施 (1）操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗. （2）卸料平臺在使用過程要做到文明作業(yè)，不得從卸料平臺上掉

10、落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得施工。 （3）在卸料平臺上施工的各工種作業(yè)人中應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 （4)雨天及六級以上大風等天氣嚴禁進行卸料平臺吊裝、拆除工作。 （5）應設專人負責對卸料平臺進行經常檢查和保修. A 在下列情況下,必須對卸料平臺進行檢查！ a 在大風和大雨后 b 停用超過兩個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 平臺位置、鋼絲繩、卡扣等構件是否符合施工方案的要求；

11、 b 卸料平臺卡扣是否松動，鋼絲繩是否完好； c 安全防護措施是否符合要求。 （6）搭拆卸料平臺期間,地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 （7）搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩(wěn)后方可撤出其中機械. （8）平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環(huán)鋪設的腳手板等進行全面的檢測,發(fā)現問題必須及時處理. （9）平臺上裝料不得超過荷載，不得超長超過平臺，超高堆放材料不得超過防護欄桿. （10）平臺上的防護欄桿不得破壞 （11)超吊時必須設專人指

12、揮，扶平穩(wěn)不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留. (12）放物料時必須按規(guī)格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。 (13）不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。 （14)夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。 3、操作平臺安全要求： ⑴、卸料平臺的上部拉結點,必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上; ⑵、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢,建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口； ⑶、卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； ⑷、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗

13、后才能松卸起重吊鉤； ⑸、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查,發(fā)現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； ⑹、操作平臺上應顯著標明容許荷載,人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督. 4、平臺拆除：拆除應先安裝后拆,后安先拆，拆除完后對現場進行清理，并進行刷漆保養(yǎng). 第八 型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據： 1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80—2011 2、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003 一、構造參數 卸料平臺名稱 卸料平臺 卸料平臺類型 類型一：主梁垂直建筑外墻 平臺長度A（m） 4。0 平

14、臺寬度B(m） 3。0 卸料平臺與主體結構連接方式 U形鋼筋 考慮主梁內錨長度 否 主梁間距L1(m) 2。5 次梁間距s(m） 1.0 次梁外伸長度m（m） 0。25 內側次梁離墻水平距離a（m) 0。3 外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m） 3.8 外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1（m） 3。3 內側鋼絲繩離墻水平距離a2（m) 2.3 內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m） 3。3 計算內側鋼絲繩 否 鋼絲繩夾個數 3 二、荷載參數 面板自重Gk1（kN/m2） 0.39 次梁自重Gk2（kN/m） 0.121 主梁自重G

15、k3(kN/m) 0。169 欄桿、擋腳板類型 欄桿、沖壓鋼腳手板擋板 欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m） 0.15 安全網設置 設置密目安全網 安全網自重Gk5（kN/m2) 0。01 施工活荷載Qk1（kN/m2) 2 堆放荷載Pk（kN） 5 堆放荷載作用面積S（m2） 2 施工活荷載動力系數 1。3 三、設計簡圖 型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖 型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖 節(jié)點一 四、面板驗算 模板類型 沖壓鋼腳手板 模板厚度t(mm） 5 截面抵抗矩W(cm3） 4。17 抗彎強度設計值[f］（N/mm2） 2

16、05 面板受力簡圖如下: 計算簡圖 取單位寬度1m進行驗算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1。3×2+5/2)×1=7。608kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.100×q×s2=0.100×7。608×0。62=0。274kN·m σ=Mmax/ W=0。274×106/(4。17×103）=65.681N/mm2〈［f]=205N/mm2 面板強度滿足要求! 五、次梁驗算 次梁類型 槽鋼 次梁型鋼型號 12。6號槽鋼 截面慣性矩Ix（cm4） 391.47 截面抵抗矩Wx

17、 (cm3) 62。14 抗彎強度設計值［f］(N/mm2） 205 彈性模量E(N/mm2) 206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態(tài): q1=（1。2×Gk1+1.4×1。3 ×Qk1）×s+1。2×Gk2=(1。2×0。39+1.4×1.3×2）×0。6+1.2×0。1212=2.61kN/m p1=1.4×Pk=1。4×5=7kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0。39+2)×0.6+0。1212=1.555kN/m p2=Pk=5kN 1、抗彎強度 計

18、算簡圖 Mmax=q1(L12/8—m2/2）+p1×L1/4=2。61(2.52/8-0.252/2）+7×2。5/4=6。333kN。m σ=Mmax/(γxWX）=6。333×106/(1。05×62。14×103)=97。057N/mm2〈[f］=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 νmax=q2L14/（384EIx）（5—24（m/L1）2）+p2L13/（48EIx)=1。555×25004/(384×206000×391.47×104)×（5-24(0.25/2。5)2)+5×25003/(48×206000×391.47

19、×104)=0.936mm〈[ν］=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0。785×62。14×103=129.823N/mm2<[f］=205N/mm2 其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： φb=（570tb/（lh))×（235/fy）=(570×9。00×53.00/(2500×126.00））×(235/205.00)=0.989; 由于 φb大于0。6，按照下面公式調整: φb’=1.07-0。282/φb=0.785 次梁穩(wěn)定性滿足要求!

20、 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)： R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN 正常使用極限狀態(tài): R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN 六、主梁驗算 主梁類型 槽鋼 主梁型鋼型號 16a號槽鋼 截面面積A(cm2) 21。95 截面回轉半徑ix（cm） 6。28 截面慣性矩Ix(cm4） 866。2 截面抵抗矩Wx (cm3) 108。3 抗彎強度設計值［f](N/mm2) 205 彈性模量E（N/mm2) 206000 根據《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術規(guī)范》(JGJ80—91),主梁內力按照外側鋼

21、絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算(不考慮內側鋼絲繩支點作用)： 承載能力極限狀態(tài)： q1=1。2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×（0。169+0.150+0。010)=0.395kN/m p1=1.4×Pk/2=1。4×5/2=3。5kN R1=3。915kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0。169+0.150+0。010=0。329kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2.333kN 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖(kN·m） 剪力圖（kN) R

22、外=16。720kN Mmax=12.995kN·m N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 16。720/（3。300/3.500)=17.733kN σ=Mmax/(γxWX）+N/A=12.995×106/（1。05×108。300×103)+17。733×103/（21。95×102）=122.352 N/mm2<[f]=205。000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖（mm) νmax=5。569mm〈［ν]=a1/250.00=3500。00/250.00=14.000mm 主梁撓度滿足要求！

23、 3、穩(wěn)定性驗算 λx=a1/ix=350。000/6。280=55。732 N,Ex=π2EA /（1.1λx2）=3。14162×206000.000×21.950×102/（1.1×55.7322)=1306152。948N 由λx =55。732，查規(guī)范(GB50017—2003）中附錄C-2得，φx=0.847 N/（φxA)+βmxMmax/(γxWx（1-0。8N/ N,Ex)）=17.733×103/（0.847×21。95×102）+1.0×12。995×106/[1。05×108.300×103×(1-0.8×17.733×103/1306152.9

24、48）]=125。067N/mm2<[f］=205.000 N/mm2 主梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 剪力圖(kN) R外=16.720kN 七、鋼絲繩驗算 鋼絲繩型號 6×37 鋼絲繩直徑 19.5 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN） 197.5 抗拉強度為（N/mm2） 1400 不均勻系數α 0。82 安全系數K 6 花籃螺栓 T=R外/sinα=16.720/0。686=24.373kN ［Fg］=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=24.373kN 鋼絲繩強

25、度滿足要求! 八、拉環(huán)驗算 拉環(huán)直徑d(mm） 20 抗拉強度(N/mm2） 65 節(jié)點二 σ=T/(2A)=24.373×103/[2×3.14×（20/2）2］=38.810 N/mm2 〈 [f］= 65N/mm2 拉環(huán)強度滿足要求！ 九、焊縫驗算 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he(mm) 8 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm） 120 節(jié)點三 σf=T/(he×lw)=24。373×103/（2×8.000×120。000)=12。694N/mm2

26、連續(xù)梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格進行設計和驗算。 一、 參數信息： （1） 荷載參數 腳手板列別：木腳手板，腳手板自重（KN/m2）:0.30; 欄桿、擋板類別：膠合板腳手板擋板、欄桿、擋板腳手板自重(KN/m2):0。15； 施工人員等活荷載（KN/m2)：1。50，最大堆放材料荷載（KN）:5。50. （2） 懸挑參數 內側鋼繩與墻的距離（m）:2..75，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離（m）：0.80; 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離（m）：6.00； 鋼絲繩安全系數K：5.50,懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算；

27、 為安全計只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算 （3） 水平支撐梁 主梁材料類型及型號：14b號槽鋼槽口水平［； 次梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平[； 次梁水平間距1d(m）：1。00，建筑物與次梁的最大允許距離1c(m）：0.65； （4） 卸料平臺參數 水平鋼梁(主梁）的懸挑長度(m）：3.65,水平鋼梁（主梁）的錨固長度（m）：0.55，（里側槽鋼亦不起作用計算）次梁懸臂Mc（m）:0.00; 平臺計算寬度(m）：2。30 型鋼懸挑卸料平臺計算書 計算依據: 1、《建筑施工高處作業(yè)

28、安全技術規(guī)范》JGJ80-91 2、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003 一、構造參數 卸料平臺名稱 卸料平臺 卸料平臺類型 類型一：主梁垂直建筑外墻 平臺長度A(m） 4 平臺寬度B（m) 3 卸料平臺與主體結構連接方式 U形鋼筋 考慮主梁內錨長度 否 主梁間距L1(m) 2.5 次梁間距s（m） 0.6 次梁外伸長度m(m) 0。25 內側次梁離墻水平距離a（m) 0.3 外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m) 3.5 外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m) 3。3 內側鋼絲繩離墻水平距離a2（m) 2.3 內側鋼絲繩上部

29、拉繩點與平臺垂直距離h2（m) 3。3 計算內側鋼絲繩 否 鋼絲繩夾個數 3 二、荷載參數 面板自重Gk1(kN/m2) 0。39 次梁自重Gk2(kN/m） 0.121 主梁自重Gk3(kN/m) 0。169 欄桿、擋腳板類型 欄桿、沖壓鋼腳手板擋板 欄桿、擋腳板自重Gk4（kN/m） 0.15 安全網設置 設置密目安全網 安全網自重Gk5（kN/m2） 0.01 施工活荷載Qk1（kN/m2) 2 堆放荷載Pk(kN） 5 堆放荷載作用面積S(m2） 2 施工活荷載動力系數 1.3 三、設計簡圖 型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖

30、 型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖 節(jié)點一 四、面板驗算 模板類型 沖壓鋼腳手板 模板厚度t（mm) 5 截面抵抗矩W（cm3） 4.17 抗彎強度設計值[f］(N/mm2） 205 面板受力簡圖如下： 計算簡圖 取單位寬度1m進行驗算 q=1。2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S）×1=1.2×0.39×1+1。4×（1.3×2+5/2）×1=7.608kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.100×q×s2=0。100×7。608×0.62=0.274kN·m σ=Mmax/ W=0.274×106/(4.17×103)

31、=65。681N/mm2<[f］=205N/mm2 面板強度滿足要求！ 五、次梁驗算 次梁類型 槽鋼 次梁型鋼型號 12。6號槽鋼 截面慣性矩Ix(cm4) 391。47 截面抵抗矩Wx (cm3) 62。14 抗彎強度設計值[f］（N/mm2） 205 彈性模量E（N/mm2） 206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算: 承載能力極限狀態(tài)： q1=（1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1）×s+1.2×Gk2=(1。2×0。39+1。4×1。3×2)×0。6+1.2×0。1212=2。61kN/m p1=1.4×Pk=1。4

32、×5=7kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=(0。39+2）×0。6+0。1212=1。555kN/m p2=Pk=5kN 1、抗彎強度 計算簡圖 Mmax=q1(L12/8—m2/2)+p1×L1/4=2。61（2。52/8—0。252/2）+7×2.5/4=6.333kN.m σ=Mmax/(γxWX）=6。333×106/（1。05×62.14×103)=97。057N/mm2<[f]=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 νmax=q2L14/（384EIx）（5-24

33、(m/L1）2)+p2L13/（48EIx）=1。555×25004/(384×206000×391.47×104)×(5-24（0。25/2。5）2）+5×25003/（48×206000×391.47×104)=0。936mm〈[ν］=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求! 3、穩(wěn)定性驗算 σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.785×62.14×103=129.823N/mm2<[f］=205N/mm2 其中,φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： φb=(570tb/(lh）)×(235/fy）=（570×9。00×5

34、3。00/（2500×126。00）)×（235/205。00)=0.989； 由于 φb大于0。6,按照下面公式調整： φb’=1.07—0。282/φb=0。785 次梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài)： R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN 正常使用極限狀態(tài): R2=q2×B/2=1。555×3/2=2.333kN 六、主梁驗算 主梁類型 槽鋼 主梁型鋼型號 16a號槽鋼 截面面積A（cm2) 21.95 截面回轉半徑ix(cm) 6。28 截面慣性矩Ix（cm4） 866.2 截面抵抗矩W

35、x （cm3) 108。3 抗彎強度設計值［f](N/mm2） 205 彈性模量E(N/mm2） 206000 根據《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91)，主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算(不考慮內側鋼絲繩支點作用）： 承載能力極限狀態(tài)： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0。169+0。150+0.010)=0。395kN/m p1=1.4×Pk/2=1。4×5/2=3。5kN R1=3。915kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0。169+0。15

36、0+0。010=0。329kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2。333kN 1、強度驗算 計算簡圖 彎矩圖（kN·m) 剪力圖（kN） R外=16。720kN Mmax=12。995kN·m N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 16。720/（3.300/3。500）=17。733kN σ=Mmax/（γxWX)+N/A=12。995×106/(1。05×108.300×103)+17。733×103/（21。95×102)=122。352 N/mm2〈[f］=205.000 N/mm2 主梁強度

37、滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖 變形圖(mm） νmax=5。569mm<［ν]=a1/250。00=3500。00/250.00=14.000mm 主梁撓度滿足要求！ 3、穩(wěn)定性驗算 λx=a1/ix=350。000/6。280=55。732 N，Ex=π2EA /(1。1λx2)=3.14162×206000.000×21。950×102/(1。1×55.7322)=1306152。948N 由λx =55。732，查規(guī)范(GB50017—2003）中附錄C-2得，φx=0.847 N/（φxA）+βmxMmax/(γxWx（1-

38、0。8N/ N,Ex)）=17.733×103/（0.847×21。95×102)+1。0×12.995×106/[1.05×108。300×103×（1-0.8×17.733×103/1306152。948）]=125.067N/mm2〈［f］=205.000 N/mm2 主梁穩(wěn)定性滿足要求！ 4、支座反力計算 剪力圖（kN） R外=16.720kN 七、鋼絲繩驗算 鋼絲繩型號 6×37 鋼絲繩直徑 19。5 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg（kN） 197。5 抗拉強度為(N/mm2) 1400 不均勻系數α 0.82 安全系數K 6 花籃

39、螺栓 T=R外/sinα=16.720/0。686=24.373kN [Fg]=aFg/K=0。820×197。500/6.000=26.992kN〉T外=24.373kN 鋼絲繩強度滿足要求! 八、拉環(huán)驗算 拉環(huán)直徑d(mm） 20 抗拉強度（N/mm2) 65 節(jié)點二 σ=T/(2A)=24。373×103/[2×3。14×（20/2）2]=38.810 N/mm2 〈 [f]= 65N/mm2 拉環(huán)強度滿足要求！ 九、焊縫驗算 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he（mm) 8 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm） 120 節(jié)點三 σf=

40、T/（he×lw）=24.373×103/(2×8。000×120。000）=12。694N/mm2

41、㎡； Q1=0.40×1.00=0。40KN/ m （2）、型鋼自重標準值：本例采用10號槽鋼槽口水平［，標準值為0。10KN/m Q2=0.10KN/m (3）、活荷載計算 1)施工荷載標準值：取1。50KN/㎡ Q3=1。50KN/㎡ 2．最大堆放材料荷載P：5.5KN 荷載組合 Q=1.2*(0。40+0.10）+1.4*1.50*1。00=2.70KN/m P=1.4＊5。50=7.70KN 2。內力驗算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下: 最大彎矩M的計算公式(規(guī)范JGJ80-91.

42、P31）為:Mmax=qL2/8 (L—m2/L2）2 + PL/4 經計算得出：Mmax=（2。70*2。302/8)*8*(1-(0。002/2.302））+7。70*2。30/4=6。21KN。m最大支座力計算公式:R=[P+q(L+2m)]/2 經計算得出:R=［(7.70+2.70）＊（2。30+2*0。00)]/2=6。95KN 3、抗彎強強度度驗算 次梁應力：ó=M/YXWX≤［f］ ，其中VX-截面塑性發(fā)展系數，取1.05: [f]-鋼材的抗壓強度設計值：ó=6。21*103/（1.05＊39。70)=149.01 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值：ó=1

43、49。01 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f］=205 N/mm2 滿足要求。 4、整體穩(wěn)定性驗算 ó=M/φbWX≤［f］；其中—φb均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數,按照下式計算： φb=（570tb/1h）* （ 235/fy ） 經過計算得到φb=570*8。50＊48。00*235/（2300。00*100。00*235.0）=1。01;由于φb大于0.6,按照下面公式調整：φb =1。07—0.282/φb≤1.0 得到:φb =0。791； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算：φb =6。21＊103/（0.791*39.700）=197。77 N/mm2

44、； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算：φb ==197。77 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值［f］=205 N/mm2 滿足要求。 三、主梁的驗算： 根據規(guī)范要求，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算，主梁選擇14b號槽鋼口水平,其截面特性為： 面積A=21。31cm2 慣性距 IX=609。4 cm4 轉動慣量:WX=87。1 cm3 回轉半徑：驗算ix=5。35 cm； 截面尺寸，b=60mm；h=140mm，t=9.5mm; （一）、荷載欄桿與擋手板自重標準值，本例采用松木板腳手板，標準值為0.15KN/m; Q1=0.15KN/m；G=0.15KN/m＊3.

45、65*2.3=1。26KN （1） 槽鋼自重荷載有Q2=0。16KN/m;次梁的自重 G=0.10KN/m*4＊2。3=0。92KN （2） 腳手板的自重標準:本工程采用松木板腳手板；腳手板自重Q3=0.4KN/m2； （二)、內力驗算 為了考慮不利因素，我們把欄桿與擋腳手板自重、次梁的自重、腳手板得自重，考慮成主梁中部的集中荷載,來對主梁進行計算。 P=1.26*1.2+［（0。92+3.36）*1。2+（5。5+1。5）*1.4］/2=8.98 KN 最大彎矩： Mmax=qL2/8 (L—m2/L2）2 + PL/4 其中γx-截面塑性發(fā)展

46、系數，取1.05； ［f］— — 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； 主次梁槽鋼的最大應力計算值 σ=6。456*106/1。05/87100.0+1.20＊104/2131。000=76.217N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值 76.217N/ mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值[f］=205。00mm2,滿足要求； 4．整體穩(wěn)定性驗算 σ=M/（φBWX）≤ ［f] 其中φB—均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： φB=570＊9.5＊60.0*235/(3550.0

47、＊140。0＊235.0)=0。654; 由于φB大于0。6,應按照下面公式調整: φB=1。07-0.282/φB≤1.0 可得φB=0.639； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=6。456*106/（0。639＊87100。00)=116。06N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=116.06N/mm2 小于 [f]=205.00，滿足要求； 三、 鋼絲拉繩的內力驗算： 水平鋼梁的垂直支座反力Rci和拉鋼繩的軸力Rui按照下面計算 Rci = Ruisinθi 其中Rci – 水平鋼梁的垂直支座反力（KN)； Rui – 拉鋼繩的軸力(KN）；

48、Θi – 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； Sinθi=sin（ArcTan(6/(0。8+2。75））=0.861； 根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：Rui=Rci / sinθi; Rui = 6.619 / 0。861 = 7.69 KN； 四、 鋼絲拉繩的強度驗算: 選擇6＊19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa,直徑18.5mm。 ［Fg] = aFg/K 其中［Fg］—鋼絲繩的容許拉力(KN）； Fg – 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（KN）,查表得Fg=199.5KN； α—— 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對6*19

49、、6*37、6*61鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8.α=0。85； K – 鋼絲繩使用安全系數。K=5.5。 得到:[Fg]=30.832KN〉Ru=7。691Kn. 經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求； 五、 鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算: 取鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力最大值Ru進行計算作為拉環(huán)的拉力N為： N=Ru=7690.645N. 拉環(huán)強度計算公式為： α=N/A≤［f] 其中，[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9。8所述在物件的自重標準值作用下,每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f］=50。0N/mm2； 所需要的拉環(huán)最小直徑D=[7690。6*4/（3。142*50。00*2）]?=9。9mm。 實際拉環(huán)選用直徑D=10mm的HPB235的鋼筋制作即可。 35