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NIPPON STEEL TECHNICAL REPORT No 89 January 2004 46 UDC 621 746 27 681 3 1 Environment the darker the area the larger the value It is seen in the figure that the whole molten steel in the mold is significantly disturbed by the in flux from the nozzle It is considered that the turbulence becomes significant as the speed of the incoming flow becomes high show ing itself as the rippling of the molten steel surface As stated above it has been demonstrated that a molten steel flow analysis model enables a realistic mold level control simulation reflecting the turbulence of molten steel flow 5 Closing A mold level control model applying molten steel flow analysis has been formulated and thus a realistic mold level control simula tion reflecting the turbulence of molten steel flow has been made possible The effectiveness of the developed model has been con firmed through simulations A mold level control system based on the developed model will be designed for application to high speed casting operation and its effectiveness will be evaluated through tests in actual operation References 1 Suzuki D et al Level Control Model by Numerical Fluid Dynamics Method Proceedings of the Fourth International Conference on Intelli gent Processing and Manufacturing of Materials IPMM 03 2003 CD ROM Fig 8 Mold steel level chart in commercial operation Fig 9 Average molten steel level in mold analysis Fig 10 Standard deviation of molten steel level in mold analysis 2 5 2 0 1 5 1 0 0 0 5 1 0 1 5 N X Fig 11 Distribution of time average of molten steel flow rate at mold thickness center analysis 2 5 2 0 1 5 1 0 0 0 5 1 0 1 5 N X 0 0 40 30 250 20 150 10 05 0 35 外文翻譯 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 生 姓 名 潘維軍 班 級(jí) B機(jī)制051 學(xué) 號(hào) 0510110101 指 導(dǎo) 教 師 劉道標(biāo) 外文資料名稱：Formulation of Mold Level Control Model by Molten Steel Flow Analysis Method 外文資料出處：NIPPON STEEL TECHNICAL REPORT No. 89 January 2004 附 件： 1.外文資料翻譯譯文 2.外文原文 指導(dǎo)教師評(píng)語(yǔ)： 簽名： 年 月 日 制定結(jié)晶器液位控制模型鋼水流動(dòng)的分析方法 譯者 潘維軍 摘要 ：本文介紹模具過程控制的解決方案以及過程控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。初期，結(jié)晶器液位控制模型已經(jīng)制定的流體流動(dòng)分析技術(shù)評(píng)估鋼水流動(dòng)模具定量。該模型計(jì)算流體流動(dòng)和自由表面的模具鋼液流動(dòng)，而控制系統(tǒng)的分析，同時(shí)進(jìn)行。它使現(xiàn)實(shí)仿真模具水平的控制系統(tǒng)考慮流體湍流。因此，模具的水平控制在高速連鑄可以預(yù)測(cè)和評(píng)價(jià)精度高。 1導(dǎo)言 結(jié)晶器液位控制是一個(gè)功能的過程控制連鑄保持水平鋼水表面模具（以下簡(jiǎn)稱為模具鋼級(jí)）不變。這有一個(gè)重大影響力的品質(zhì)和產(chǎn)量的最終產(chǎn)品。有很密切的相關(guān)關(guān)系波動(dòng)的模具鋼水平和發(fā)生的表面缺陷的最終產(chǎn)品：它是認(rèn)為，當(dāng)模具鋼的水平波動(dòng)顯著，有雜質(zhì)浮在表面的鋼水是引起鋼鐵出現(xiàn)在表面的形式缺陷的重要原因。為防止這種情況，模具液位控制的目的是盡量減少波動(dòng)模具鋼的水平。動(dòng)態(tài)的模具鋼水平，一般來說，一個(gè)簡(jiǎn)單的積分系統(tǒng)和基于這個(gè)原因，影響模具水平控制已按常規(guī)計(jì)算在其發(fā)展階段的一個(gè)假設(shè)一個(gè)不可分割的系統(tǒng)。然而，在實(shí)踐中的干擾在鋼水流動(dòng)而出現(xiàn)的形式，表面的漣漪拉坯速度增加。因此，與傳統(tǒng)原油模型，這是很難獲得可靠的仿真結(jié)果，并就不可能準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)和控制效果評(píng)價(jià)模具水平的控制系統(tǒng)的條件下高鑄造速度。 鑒于這種情況，制定了模具水平控制模型應(yīng)用鋼水流動(dòng)分析。圖1顯示框圖開發(fā)模式。這種模式的特點(diǎn)通過描述鋼水流動(dòng)的模具和動(dòng)態(tài)的鋼水表面的觀點(diǎn)分析和流體流動(dòng)結(jié)合這些控制系統(tǒng)的分析。因此，模具水平控制仿真在審議這個(gè)動(dòng)蕩的熔融鋼流是可行的，而且成為可能準(zhǔn)確預(yù)測(cè)和評(píng)價(jià)業(yè)績(jī)的模具水平控制在一個(gè)高拉坯速度。 圖1結(jié)晶器液位控制模型的基礎(chǔ)上鋼水流動(dòng)分析 2連鑄工藝 在討論模具水平控制模型，連續(xù)鑄造設(shè)備和模具的水平控制，構(gòu)成的背景，模型，簡(jiǎn)要解釋。 2.1連續(xù)鑄造設(shè)備 連續(xù)鑄造設(shè)備的鋼鐵生產(chǎn)設(shè)施有效地生產(chǎn)磚（或盛開或鋼坯）為以后的軋制過程中不斷鞏固鋼水精煉后的煉鋼爐，如A轉(zhuǎn)換器。鋼水出院從包暫時(shí)存放在一個(gè)包，然后澆通過浸沒式水口到模具內(nèi)墻壁是內(nèi)襯水冷銅板。凝固的鑄鋼開始在其界面與模具進(jìn)步，以實(shí)現(xiàn)完全凝固的二次冷卻區(qū)域，然后鑄鋼是下降到明長(zhǎng)度的刀具。 2.2結(jié)晶器液位控制 正如圖2 所示，模具鋼的水平正在不斷監(jiān)測(cè)一個(gè)傳感器及其偏離規(guī)定的目標(biāo)水平是美聯(lián)儲(chǔ)回到一個(gè)控制器，它產(chǎn)出的一個(gè)信號(hào)啟動(dòng)缸調(diào)整開放滑動(dòng)水口。數(shù)額鋼水流入模具從而控制和模具鋼的水平控制在目標(biāo)水平。波動(dòng)的模具鋼的水平所造成的干擾來自填補(bǔ)和撤離系統(tǒng)的連鑄機(jī)。那個(gè)干擾來自灌裝系統(tǒng)的手段，更具體的變化鋼水流動(dòng)特性產(chǎn)生堵塞入境噴嘴與非金屬夾雜物，并來自撤出系統(tǒng)是指期刊模具鋼一級(jí)波動(dòng)造成脹（熱變形的演員鋼）中發(fā)生的水冷卻區(qū)的連鑄機(jī)。 圖2模具的水平控制在連鑄過程 3 結(jié)晶器液位控制模型 發(fā)達(dá)國(guó)家模具水平控制模型解釋這里。那個(gè)框圖模型早些時(shí)候圖1所示解釋以下主要集中在部分方程物理模型來表達(dá)的動(dòng)態(tài)過程中的問題。該模型的基礎(chǔ)上開發(fā)的熔融流動(dòng)分析也相比傳統(tǒng)的積分系統(tǒng)模型，以及兩者之間的差額是澄清。 3.1整體系統(tǒng)模型 一個(gè)不可分割的系統(tǒng)模型考慮到只有靜態(tài)體積之間的平衡涌入和涌出鋼水，并假定的動(dòng)態(tài)特性的模具鋼級(jí)可以表示為一個(gè)簡(jiǎn)單的積分系統(tǒng)。在這種情況下，理事方程模具鋼的水平，給出的形式，下面的線性常微分方程： 其中H是高度的模具鋼級(jí)，一個(gè)是截面積模具（平方米） ，葡萄酒是容積率涌入鋼水（立方米/秒） ，輸出電壓是涌出體積率鋼水和噸 是時(shí)候。方程（ 1 ）是指模具鋼的水平變化比例的數(shù)量鋼水這使一個(gè)很好的近似至于動(dòng)蕩鋼水流動(dòng)小節(jié)目表面上。然而，在高速鑄造，其中湍流鋼水流動(dòng)顯示自己作為表面波紋，這種模式不是有效了。在這種情況下，模型的基礎(chǔ)上鋼水流動(dòng)分析下文解釋是必要的。 3.2鋼水流動(dòng)分析模型 鋼水流動(dòng)分析模型是基于技術(shù)的流體動(dòng)力學(xué)，并且能夠準(zhǔn)確地表達(dá)了動(dòng)態(tài)特點(diǎn)模具鋼的水平審議動(dòng)蕩鋼水流動(dòng)。當(dāng)有動(dòng)蕩鋼水流，鋼水流動(dòng)的模具被視為三維湍流流動(dòng)非可壓縮流體具有自由表面，其控制方程，給出的形式，下面的非線性偏微分方程： 方程（ 2 ）是連續(xù)性和方程（ 3 ）動(dòng)量守恒，而U是流量鋼水（米/秒） ，ρ是密度鋼水， P是壓力，V是有效的運(yùn)動(dòng)粘度（平方米/秒） ， G是重力加速度，和F是一個(gè)長(zhǎng)期的外部力量。大渦模擬刺激模式作為一種湍流模型，以表達(dá)的干擾，或時(shí)間差，一個(gè)湍流。的立場(chǎng)邊界的自由表面所定義的量流體（ VOF ）方法。時(shí)間差異鋼水流速和自由面離散的計(jì)算方式是使用這些方程演算有限差分和數(shù)值求解他們使用迭代分析方法。圖3顯示了邊界條件的熔融鋼流分析模型。物理模型準(zhǔn)確地表達(dá)了鋼水流動(dòng)模具和動(dòng)態(tài)特性的整個(gè)鋼水表面，因此建造。該模型能夠準(zhǔn)確地表達(dá)，化的動(dòng)態(tài)特性，鋼水表面的高速鑄造。 圖3邊界條件鋼水流動(dòng)分析模型 4結(jié)晶器液位控制仿真 有用的模具水平控制模型的基礎(chǔ)上鋼水流動(dòng)分析在實(shí)際應(yīng)用中的解釋如下基于仿真的結(jié)果。利用所取得的成果的一個(gè)不可分割的系統(tǒng)模型也說明了比較。的條件分析則列于表1仿真結(jié)果進(jìn)行了分析條件下的高速鑄造的目的是預(yù)測(cè)動(dòng)蕩的影響鋼水流動(dòng)的模具水平控制。假設(shè)發(fā)生膨脹作為一個(gè)外部力量，一個(gè)模具鋼的水平有一個(gè)波動(dòng)周期時(shí)間為10秒（頻率為0.10赫茲）是強(qiáng)加的鋼水水平監(jiān)測(cè)傳感器，和數(shù)額的鋼水涌入控制應(yīng)用PI控制。 4.1整體系統(tǒng)模型 圖4顯示了時(shí)間的波動(dòng)檢測(cè)鋼水水平計(jì)算模擬的一個(gè)不可分割的系統(tǒng)模型，并圖5其功率譜。很清楚的數(shù)字，該積分系統(tǒng)模型檢測(cè)只有鋼水水平有波動(dòng)0.10赫茲的頻率所造成的施加外力。 4.2鋼水流動(dòng)分析模型 圖6顯示時(shí)間的波動(dòng)檢測(cè)鋼水水平計(jì)算模擬使用鋼水流動(dòng)分析模型，圖7其功率譜。很清楚的數(shù)字，鋼液流動(dòng)分析模型不僅檢測(cè)水平波動(dòng)為0.10赫茲，但也有高頻率的水平有波動(dòng)頻率約為0.70赫茲。在0.70 -赫茲的水平波動(dòng)，可推定為代表的固定波模具。在這里，固定頻率的波的計(jì)算方法使用以下理論方程： F是頻率（ Hz ） ， N是一個(gè)整數(shù)， G是引力加速度，和L是寬度的模具（米） 。當(dāng)N = 1和L = 1500 ，然后女= 0.71赫茲得到方程（ 4 ）價(jià)值認(rèn)同與頻率的波紋所取得鋼水流動(dòng)分析模型。 事實(shí)上，這種高頻率震蕩是實(shí)際觀察鑄機(jī)能力的依據(jù)，熔融鋼流分析模型，準(zhǔn)確地再現(xiàn)動(dòng)態(tài)特性的鋼水水平。圖8就是一個(gè)例子模具鋼級(jí)圖表商業(yè)運(yùn)作連鑄機(jī)，其中有一個(gè)蕩漾頻率約為1.00赫茲?rùn)z測(cè)。 表1分析條件的模具水平控制仿真 圖4檢測(cè)鋼水水平計(jì)算積分系統(tǒng)模型 圖5頻率特性檢測(cè)鋼水水平波動(dòng)計(jì)算積分系統(tǒng)模型 圖6檢測(cè)鋼水水平計(jì)算鋼水流動(dòng)分析模型 圖7頻率特性檢測(cè)鋼水水平波動(dòng)計(jì)算鋼水流動(dòng)分析模型 圖8模具鋼的水平圖表進(jìn)入商業(yè)運(yùn)作 圖9平均水平的鋼水模具（分析） 圖10個(gè)標(biāo)準(zhǔn)偏差鋼水水平的模具（分析） 圖11分布的時(shí)間平均鋼水流速模具厚度中心（分析） 圖12分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差鋼水流速模具厚度中心（分析） 隨著鋼水流動(dòng)分析模型，可以評(píng)價(jià)不僅是一個(gè)發(fā)現(xiàn)模具水平，而且整個(gè)鋼水表面的模具。無(wú)花果。 9日和10顯示分布平均和標(biāo)準(zhǔn)差，分別模具鋼的水平毫米，其中，暗區(qū)，較大的價(jià)值。白色的領(lǐng)域圖10是該地區(qū)的模具鋼的水平檢測(cè)和控制的傳感器，它是在數(shù)字的模具鋼一級(jí)波動(dòng)以及控制附近的白色區(qū)域。與此相反，模具鋼的水平波動(dòng)在其他領(lǐng)域沒有控制和尤其是在對(duì)方?jīng)]有提供傳感器，波動(dòng)較大。上述情況表明，結(jié)晶器液位控制波動(dòng)抑制地方一級(jí)只。 這也是閱讀的數(shù)字，該鋼水水平高近模具窄臉和周圍的浸入式水口，和水平波動(dòng)也大在這些領(lǐng)域。這是考慮到反映鋼水流動(dòng)的模具。圖11顯示的分配載體的時(shí)間平均流量的鋼水厚度中心的模具。鋼液流動(dòng)從入門噴嘴訪問的狹隘面孔和強(qiáng)勁上升循環(huán)流動(dòng)那里形成。在這里，看到了強(qiáng)大的向上流動(dòng)沿面墻壁解除鋼水表面附近。熔融鋼水平高還圍繞式水口，因?yàn)檠h(huán)流動(dòng)雙方都遇到了對(duì)方，并作為因此，該級(jí)別的波動(dòng)還大在這一領(lǐng)域。 圖12顯示的分配標(biāo)準(zhǔn)偏差熔融鋼鐵流量在中心厚度相同的模具在米/秒;的暗區(qū)，較大的價(jià)值。這是出現(xiàn)在這一數(shù)字的整個(gè)鋼水模具明顯不安的是，在通量從噴嘴。據(jù)認(rèn)為，動(dòng)蕩成為顯著的速度傳入流量成為高，顯示，法本身作為蕩漾的鋼水表面。 如前所述，已經(jīng)表明，鋼水流量分析模型實(shí)現(xiàn)了現(xiàn)實(shí)的模具水平控制仿真這反映了動(dòng)蕩鋼水流動(dòng)。 5總結(jié) 模具水平控制模型應(yīng)用鋼水流動(dòng)分析已經(jīng)制定，因此，一個(gè)現(xiàn)實(shí)的結(jié)晶器液位控制仿真反映震蕩鋼水流動(dòng)已是可能的了。其開發(fā)模式已被證實(shí)通過模擬。模具水平控制系統(tǒng)的模型將被設(shè)計(jì)為適用于高速鑄造行業(yè)，其作用將受到評(píng)價(jià)，通過測(cè)試在實(shí)際運(yùn)作。 參考資料 1 ）液位控制模型的數(shù)值流體力學(xué)方法。第四次國(guó)際會(huì)議的智能加工和制造的材料。 2003年（光盤） 9 文 獻(xiàn) 資 料 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 生 姓 名 潘維軍 班 級(jí) B機(jī)制051 學(xué) 號(hào) 0510110105 指 導(dǎo) 教 師 劉道標(biāo) 文 獻(xiàn) 資 料 1. 柯旭貴. 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MoldFlow有限元分析中的Fusion類型網(wǎng)格 2 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) 由于塑件的體積比較小 采用一模兩腔 為側(cè)澆口和點(diǎn) 澆口 用MoldFlow進(jìn)行分析對(duì)比 選擇最終的澆口形式 方案1為點(diǎn)澆口形式 如圖2 所示 方案2為側(cè)澆口形式 如圖3 所示 由 塑料模具技術(shù)手冊(cè) 查 得側(cè)澆口尺寸推薦值 深度 h 1mm 寬度b 1 5mm 長(zhǎng)度取1mm 點(diǎn)澆口的截面為圓形 直徑d一般 在0 8 2 0mm內(nèi)范圍選取 所以選 取1 5mm 2 1 填充分析 填充時(shí)間 填充時(shí)間是指熔體 充滿整個(gè)型腔的時(shí)間 兩種方案的 分析結(jié)果如圖4及圖5所示 從圖4和圖5中可以看出 兩種方案均可將制件填 滿 但點(diǎn)澆口所需填充時(shí)間為0 5094s 而側(cè)澆口則需要 0 7200s 且兩種方案填充均很均勻 所以單從時(shí)間上來看 點(diǎn)澆口要優(yōu)于側(cè)澆口 2 2 氣穴的分析 氣穴位置的分析是在可 能形成氣穴的位置用粉紅線 勾畫出來 根據(jù)分析圖可以看 出氣穴出現(xiàn)的嚴(yán)重與否 如果 所生產(chǎn)的制件對(duì)表面質(zhì)量的 要求不是很高則有些表面氣 穴的形成還可以接受 分析結(jié) 果如圖6及圖7所示 從分析結(jié)果來看點(diǎn)澆口 的氣穴較多 且分布不均勻 而側(cè)澆口的氣穴較少 且形成的氣穴位置位于制件最右 端面 并且相對(duì)集中 這樣既不影響制件表面美觀也易于 設(shè)置排氣裝置 所以從氣穴上來看側(cè)澆口要優(yōu)于點(diǎn)澆口 2 3 熔接痕的分析 熔接痕 在塑料制件成型中 當(dāng)熔融體由分流狀態(tài)再 次合流時(shí)便會(huì)形成熔接痕 熔接痕多產(chǎn)生在多澆口或有 摘 要 針對(duì)變光蓋板注射成型工藝 利用CAE技術(shù) 通過MoldFlow模擬分析 進(jìn)行澆注系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì) 從熔接痕 氣穴等方面比較分析 得出最優(yōu)的澆口位置 進(jìn)而進(jìn)行模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 從而獲得高質(zhì)量產(chǎn)品 大大縮短了模具開發(fā)的時(shí) 間 降低了模具的生產(chǎn)成本 關(guān)鍵詞 注塑模具 MoldFlow 澆口 優(yōu)化設(shè)計(jì) 中圖分類號(hào) TQ320 6 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 A 文章編號(hào) 1002 2333 2008 11 0132 03 Injection Mould Design of Changing Light Coverplate ZHAO Feng guo 1 ZHU Jing 2 1 Dalian Technician Institute Dalian 116013 China 2 School of Mechanical Engineering Dalian Jiao Tong University Dalian 116028 China Abstract In this paper injection molding process of changing light coverplate was analyzed by CAE method Optimum runner system was designed by means of Moldflow software Based on the comparative analysis of weld lines and air traps the optimum gate location was fixed Then the structure of mold was designed It resulted in products of high previewed quality shorted the researching time of mold reduced the cost of mold Key words injection mould moldFlow gate optimum design 圖1 變光蓋板模型 圖3 側(cè)澆口 圖2 點(diǎn)澆口 充填時(shí)間 0 5094 s s 0 5093 0 3820 0 2547 0 1273 0 0000 充填時(shí)間 0 7200 s s 0 7199 0 5399 0 3599 0 1800 0 0000 圖5 側(cè)澆口填充時(shí)間分析圖4 點(diǎn)澆口填充時(shí)間分析 機(jī)械工程師 2008年第11期 132 解決方案 SOLUTION 工藝 工裝 模具 診斷 檢測(cè) 維修 改造 凸臺(tái)的制件中 是注射成型常見的缺陷之一 它是注塑件 的薄弱環(huán)節(jié) 不但影響制品的美觀 而且影響制件的總體 強(qiáng)度 因此熔接痕的研究非常重要 分析結(jié)果如圖8及圖 9所示 可以看出點(diǎn)澆口的熔接痕最大達(dá)到了 180 而側(cè) 澆口的熔接痕最大僅為6 17 并且點(diǎn)澆口的熔接痕產(chǎn)生 的位置在制件的最右端 而這個(gè)位置屬于制件的薄弱端 而且是易產(chǎn)生應(yīng)力集中的區(qū)域 造成制件開裂 所以從熔 接痕上分析 側(cè)澆口大大優(yōu)于點(diǎn)澆口 2 4 流動(dòng)前沿處溫度的分析 熔融前沿分布是模具中任意點(diǎn)前沿到達(dá)的時(shí)間 熔 融體流動(dòng)前溫度指的是熔融體流動(dòng)前沿到某一節(jié)點(diǎn)的溫 度 在制件厚度比較薄的部分 如果這一溫度太低 則會(huì) 造成滯流 短射現(xiàn)象的發(fā)生 如果這一溫度太高 則會(huì)使 熔融聚合體發(fā)生降解 造成制件的表面缺陷 所以 在成 型過程中要確保熔融流動(dòng)前沿的溫度保持在塑料聚合體 所要求的使用范圍內(nèi) 分析結(jié)果如圖10和11所示 從圖中可以看出 兩種方案塑料熔體前沿的溫度范 圍分別為239 4 240 0 和238 5 240 0 均沒超出塑 料材料的適用范圍 220 260 所以這兩種方案均能 滿足塑料熔體在成型過程中的要求 2 5 鎖模力的分析 鎖模力即注塑時(shí)閉合模具所需的力 分析的最大鎖 模力應(yīng)小于注射機(jī)最大鎖模力的80 其分析結(jié)果如圖 12和圖13所示 點(diǎn)澆口的鎖模力要小于側(cè)澆口所需要 的鎖模力 因此就鎖模力來講 點(diǎn)澆口要優(yōu)于側(cè)澆口 從熔接痕及氣穴的分析結(jié)果來看 側(cè)澆口要優(yōu)于點(diǎn) 澆口 且從設(shè)計(jì)排氣方式來看側(cè)澆口較點(diǎn)澆口較容易 從 熔體流動(dòng)前沿處溫度來看兩種方案均適合 雖然從充填 時(shí)間和鎖模力來看 點(diǎn)澆口略優(yōu)于側(cè)澆口 但點(diǎn)澆口需要 用雙分型面來開模 較單分型面復(fù)雜許多 因此 從本塑 件的自身簡(jiǎn)單性及上述分析結(jié)果綜合來看 側(cè)澆口要優(yōu) 于點(diǎn)澆口 最終選擇側(cè)澆口進(jìn)行澆口的設(shè)計(jì) 3 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 1 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 模具中的成型零件是決定塑件幾何形狀和尺寸的零 件 包括凹模 型芯 鑲塊 成型桿和成型環(huán)等 針對(duì)蓋板 的成型零件 主要是型腔 定模是成型塑件外表面的主要零件 按其結(jié)構(gòu)不同 可分為整體式和組合式兩類 整體式定模是有整塊材料 加工而成的 它的特點(diǎn)是牢固 使用中不易發(fā)生變形 不 會(huì)使塑件產(chǎn)生拼接線痕跡 這種整體式定模常適合于形 狀簡(jiǎn)單的中 小型模具上 由于本塑件結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 所以此 種整體式定模適合于本塑件 動(dòng)模是成型塑件內(nèi)表面的主要零件 也可稱為型芯 按其結(jié)構(gòu)不同也可分為整體式和組合式兩類 整體式動(dòng) 模 其結(jié)構(gòu)牢固 但不便加工 消耗的模具鋼多 主要用于 工藝試驗(yàn)?zāi)；蛐⌒湍＞呱系男螤詈?jiǎn)單的型芯 本塑件結(jié) 構(gòu)簡(jiǎn)單 尺寸及精度要求都不高 所以此種整體式動(dòng)模適 合于本塑件 3 2 推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 推出機(jī)構(gòu)分為很多種 有簡(jiǎn)單推出機(jī)構(gòu) 動(dòng)定模雙向 推出機(jī)構(gòu) 二級(jí)推出機(jī)構(gòu)等 由于本課題所研究的塑件結(jié) 構(gòu)簡(jiǎn)單 即采用簡(jiǎn)單推出機(jī)構(gòu)能滿足設(shè)計(jì)的要求 簡(jiǎn)單推出機(jī)構(gòu)中的推桿推出機(jī)構(gòu)是最常用的推出機(jī) 構(gòu) 常被用來推出各種塑件 推桿的截面形狀根據(jù)塑件的 推出情況而定 可設(shè)置成圓形 矩形等 其中以圓形最為 常用 因?yàn)槭褂脠A形推桿的地方 較容易達(dá)到推桿和模板 或型芯上推桿孔的配合精度 另外圓形推桿還具有減小 運(yùn)動(dòng)阻力 防止卡死現(xiàn)象等優(yōu)點(diǎn) 損壞后還便于更換 因 此本課題采用截面為圓形的推桿推出機(jī)構(gòu) 3 3 模具結(jié)構(gòu)及工作過程 經(jīng)過上述分析與計(jì)算 變光蓋板模具的總體結(jié)構(gòu)如圖 14所示 具體工作過程如下 通過注射機(jī)注射成型后 開模 時(shí) 動(dòng)模部分向下移動(dòng) 在拉料桿18與推桿13的共同作用 下把定模2以上的部分頂出 從而使定模型腔內(nèi)的塑件順利 脫模 同時(shí)主流道凝料從澆口套中拉出 直至開模行程終了 合模一開始在復(fù)位桿14的作用下復(fù)位 合模結(jié)束后 模具在 注射機(jī)的作用下鎖緊 完成注射成型的一次循環(huán) 下轉(zhuǎn)第82頁(yè) 熔接痕 180 0 deg deg 180 0 135 0 90 00 45 00 0 0000 熔接痕 6 170 deg deg 6 169 4 627 3 085 1 542 0 0000 136 139 66 縮放 80mm 圖9 側(cè)澆口熔接痕圖8 點(diǎn)澆口熔接痕 流動(dòng)前沿處的溫度 240 0 C C 240 0 239 9 239 7 239 5 239 4 流動(dòng)前沿處的溫度 240 0 C C 240 0 239 6 239 2 238 9 238 5 圖11 側(cè)澆口流動(dòng)前沿 處溫度 圖10 點(diǎn)澆口流動(dòng)前沿 處溫度 1 250 1 000 0 7500 0 5000 0 2500 0 0000 鎖 模 力 t 鎖模力 XY圖 0 5 10 15 20 25 30 35 時(shí)間 s 圖13 側(cè)澆口鎖模力 0 5000 0 4000 0 3000 0 2000 0 1000 0 0000 鎖 模 力 t 鎖模力 XY圖 0 5 10 15 20 25 30 35 時(shí)間 s 圖12 點(diǎn)澆口鎖模力 133 機(jī)械工程師 2008年第11期 解決方案 SOLUTION工藝 工裝 模具 診斷 檢測(cè) 維修 改造 4 結(jié) 語(yǔ) 本文借助 CAE技術(shù) 即 MoldFlow 的分析 優(yōu)化澆注 系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 從填充時(shí)間 熔接痕 氣穴 流動(dòng)前沿的溫度 和鎖模力方面綜合分析了最優(yōu)的澆口位置 即采用側(cè)澆 口 進(jìn)而進(jìn)行了合理的模具設(shè)計(jì) 以注塑出最佳的塑料制 品 保證制品能全部充滿 大大縮短了模具制造的時(shí)間 降低了模具的生產(chǎn)成本 編輯立 明 作者簡(jiǎn)介 趙鳳國(guó) 1958 助理講師 高級(jí)技師 主要研究方向?yàn)闄C(jī) 械優(yōu)化設(shè)計(jì) 收稿日期 2008 09 16 頁(yè)例題10 2為例進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì) 基本數(shù)據(jù)與之相同 輸入轉(zhuǎn) T 1 9 948 10 4 N mm 輸入轉(zhuǎn)速n 1 500r min 傳動(dòng)比u 3 2 根據(jù)以上建立的單級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器的數(shù)學(xué)模 型 用 MATLAB 語(yǔ)言編制的求解程序由以下 4 個(gè)函數(shù) 主程序和子程序 組成 減速箱齒輪傳動(dòng)優(yōu)化設(shè)計(jì)主程序 geardesign m sigmahp sigmafp gearparameter rat x0 3 24 14 options optimset display iter lb 2 20 8 ub 4 40 16 x f exitflag output fmincon gearobjfun x0 lb ub gearconstr options 目標(biāo)函數(shù)子程序 gearobjfun m function f gearobjfun x f x 1 1 rat x 2 2 cos x 3 pi 180 約束條件子程序 gearconstr m function c ceq gearconstr x c 1 zh zep cos beta 2 sqrt 1 1 rat x 1 x 2 3 sqrt kk T1 3 726e 3 sigmahp 1 c 2 cos beta 2 x 2 2 x 1 3 yfa 1 ysa 1 yep ybeta kk T1 0 5 sigmafp 1 c 3 cos beta 2 rat x 2 2 x 1 3 yfa 2 ysa 2 yep ybeta kk T1 0 5 sigmafp 2 c 4 d2 350 c 5 abs 2 x 1 round 2 x 1 0 001 ceq 許用應(yīng)力計(jì)算程序 gearparameter m function sigmahp sigmafp gearparameter rat for i 1 2 sigmah i 495 0 889 HBS i 150 sigmaf i 170 0 3 HBS i 150 end for i 1 2 sigmahp i sigmah i zn i 1 1 sigmafp i sigmaf i yn i 1 48 end 運(yùn)行上述最優(yōu)化設(shè)計(jì)程序 計(jì)算中采用序列二次規(guī) 劃算法和一維搜索算法 共經(jīng)過7次規(guī)劃子問題的求解 當(dāng)相鄰兩次二次規(guī)劃子問題解的函數(shù)值之差與最大不滿 足約束的值都滿足給定計(jì)算精度 10 6 之后程序運(yùn)行結(jié) 束 輸出最優(yōu)解如下 x 2 4995 20 0000 13 9136 f 108 1522 經(jīng)過適當(dāng)圓整和標(biāo)準(zhǔn)化修正后的齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 參數(shù)如下 x 2 5 20 14 f 108 15 而對(duì)比常規(guī)設(shè)計(jì)得到的參數(shù) X x 1 x 2 x 3 T m n z 1 T 2 31 14 T 目標(biāo)函數(shù)值 a 133 98mm 優(yōu)化后 減速 器目標(biāo)函數(shù)值下降了19 3 可見 優(yōu)化后的設(shè)計(jì)在保證 滿足約束的條件下盡量減少了尺寸富裕量 極大地節(jié)約 了資源 3 結(jié)束語(yǔ) 通過對(duì)實(shí)例的計(jì)算和對(duì)計(jì)算結(jié)果的分析 證明了應(yīng) 用MATLAB優(yōu)化工具箱進(jìn)行減速器的優(yōu)化設(shè)計(jì)求解 具 有編程工作量小 初始參數(shù)輸入簡(jiǎn)單 設(shè)計(jì)效率高等優(yōu) 點(diǎn) 尤其是對(duì)于某些工程問題 用一種預(yù)先選定的方法很 可能得不到最優(yōu)解 運(yùn)用MATLAB語(yǔ)言優(yōu)化工具箱來求 解優(yōu)化問題就顯得簡(jiǎn)便可靠 但是 在實(shí)際工程中僅對(duì)單 目標(biāo)進(jìn)行優(yōu)化是不夠的 還需對(duì)多目標(biāo)的優(yōu)化加以研究 不斷探索出更好的優(yōu)化方法 參考文獻(xiàn) 1 陳杰 MATLAB寶典 M 北京 電子工業(yè)出版社 2007 2 濮良貴 紀(jì)名剛 機(jī)械設(shè)計(jì) M 第七版 北京 高等教育出版社 2000 3 唐軍 等 減速器的優(yōu)化設(shè)計(jì) J 重型科技機(jī)械 2005 4 15 17 4 王文斌 等 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2005 編輯黃 荻 作者簡(jiǎn)介 張?jiān)迫A 1971 男 講師 研究方向?yàn)闄C(jī)械設(shè)計(jì) 收稿日期 2008 09 10 仿真 建模 CAD CAM CAE CAPP 制造業(yè)信息化 MANUFACTURING INFORMATIZATION 機(jī)械工程師 2008年第11期 82 圖14 變光蓋板注射模 1 動(dòng)模板 2 定模板 3 定模座板 4 澆口套 5 定模 6 導(dǎo) 柱 7 導(dǎo)套 8 動(dòng)模 9 支承板 10 限位銷 11 推板 12 推 板固定板 13 推桿 14 復(fù)位桿 15 墊塊 16 推板導(dǎo)套 17 推板導(dǎo)柱 18 拉料桿 19 內(nèi)六角螺釘 20 動(dòng)模 上接第133頁(yè) 3333333333 333333333333333333333333333 3333333333 2 3 4 5 6 7 1 18 17 16 1 9 0 15 14 13 12 11 10 9 8 19 20 2 9 0 200 61模 具 工 業(yè) 2008年 第 34卷 第 12期 塑 料 連 體 帽 注 射 模 設(shè) 計(jì) 黃 克 榮 百 家 麗 中 國(guó) 照 明 電 器 有 限 公 司 江 蘇 儀 征 211400 摘 要 分 析 了 塑 料 連 體 帽 生 產(chǎn) 工 藝 指 出 了 模 具 設(shè) 計(jì) 難 點(diǎn) 設(shè) 計(jì) 了 1 種 2 次 分 型 的 內(nèi) 抽 芯 結(jié) 構(gòu) 可 消 除 產(chǎn) 品 內(nèi) 表 面 的 斜 頂 痕 跡 模 具 結(jié) 構(gòu) 簡(jiǎn) 單 制 造 方 便 經(jīng) 實(shí) 際 生 產(chǎn) 驗(yàn) 證 動(dòng) 作 可 靠 產(chǎn) 品 表 面 質(zhì) 量 好 關(guān) 鍵 詞 連 體 帽 2 次 分 型 內(nèi) 抽 芯 斜 頂 痕 跡 中 圖 分 類 號(hào) TQ320 文 獻(xiàn) 標(biāo) 識(shí) 碼 B 文 章 編 號(hào) 1001 2168 2008 12 0061 03 Developmentofin jectionmouldfor plastictwinca p HUANGKe ron g Baijiali China IlluminationCo Ltd Yizhen g Jian gsu211400 China Abstract Throu ghanal ysisonthetechnolo gicalcharacteristicofat ypeof plastictwinca p theke y desi gn pointswerereached Thenanin jectionmouldwithtwo ste pp artin g andinternalcore p ulling mechanismforformin g the partwasdevelo ped Thea pp licationofthemouldeliminatesthedintdue toinclinede jectionandthusthesurface qualit y isim p roved Key words twinca p two ste pp artin g internalcore p ulling dintduetoinclinede jection 向 壁 厚 區(qū) 填 充 直 至 充 滿 整 個(gè) 型 腔 4 填 充 形 式 對(duì) 塑 件 質(zhì) 量 影 響 由 2 種 方 案 的 填 充 模 式 可 知 方 案 2 是 當(dāng) 料 流 沖 出 澆 口 后 首 先 噴 射 在 型 芯 的 表 面 在 受 到 型 芯 的 阻 力 時(shí) 同 時(shí) 型 芯 表 面 對(duì) 熔 體 也 產(chǎn) 生 反 作 用 力 而 產(chǎn) 生 倒 流 在 注 射 壓 力 和 反 作 用 力 兩 股 力 作 用 下 熔 體 首 先 粘 附 于 型 芯 與 型 腔 表 面 并 瞬 時(shí) 堆 積 在 澆 口 附 近 在 后 續(xù) 料 流 的 推 動(dòng) 下 熔 體 按 最 小 阻 力 規(guī) 律 從 型 芯 兩 側(cè) 逐 步 包 附 型 芯 并 填 充 整 個(gè) 型 腔 這 種 流 動(dòng) 形 式 易 使 塑 件 在 料 流 匯 合 處 產(chǎn) 生 熔 接 痕 而 影 響 塑 件 的 表 觀 質(zhì) 量 在 壓 力 流 速 和 溫 度 等 工 藝 參 數(shù) 設(shè) 置 不 合 理 時(shí) 尤 為 突 出 和 內(nèi) 在 物 理 機(jī) 械 性 能 并 且 這 種 澆 口 位 置 處 在 產(chǎn) 品 的 邊 口 處 由 于 邊 口 壁 薄 在 澆 口 處 的 熔 體 易 快 速 冷 凝 產(chǎn) 生 提 前 封 膠 不 利 于 后 續(xù) 保 壓 補(bǔ) 料 而 且 該 矩 形 澆 口 設(shè) 置 在 產(chǎn) 品 壁 厚 較 薄 的 邊 口 處 脫 模 時(shí) 矩 形 澆 口 易 帶 走 產(chǎn) 品 上 材 料 造 成 產(chǎn) 品 邊 口 缺 料 影 響 塑 件 的 質(zhì) 量 圖 2 所 示 的 方 案 1 點(diǎn) 澆 口 位 置 設(shè) 置 在 如 圖 所 示 的 偏 舌 端 位 置 其 熔 體 的 料 流 填 充 方 式 與 圖 3 所 示 的 方 案 2 完 全 不 一 樣 縮 短 了 主 流 道 至 噴 嘴 間 距 離 使 主 流 道 內(nèi) 熔 體 溫 度 與 噴 嘴 溫 度 趨 于 接 近 有 利 于 熔 體 在 流 道 中 流 動(dòng) 料 流 沖 出 澆 口 后 無(wú) 型 芯 阻 礙 有 利 于 熔 體 在 型 腔 中 流 動(dòng) 由 于 澆 口 與 型 芯 的 距 離 拉 大 因 而 延 緩 了 與 型 芯 及 型 腔 壁 接 觸 而 形 成 的 冷 卻 凝 固 層 有 利 于 提 高 塑 件 的 表 觀 質(zhì) 量 由 于 料 流 不 像 圖 3 所 示 從 型 芯 的 兩 側(cè) 壁 逐 步 包 附 型 芯 填 充 型 腔 因 而 改 變 了 料 流 推 移 方 式 避 免 了 料 流 匯 合 處 的 發(fā) 生 從 而 消 除 了 熔 接 痕 有 利 于 提 高 塑 件 的 內(nèi) 在 物 理 機(jī) 械 性 能 由 于 澆 口 處 在 塑 件 壁 厚 區(qū) 有 利 于 后 續(xù) 的 保 壓 補(bǔ) 料 從 而 可 有 效 地 改 善 因 收 縮 引 起 的 表 觀 缺 陷 5 結(jié) 束 語(yǔ) 生 產(chǎn) 中 用 方 案 1 設(shè) 計(jì) 制 作 了 模 具 與 方 案 2 模 具 生 產(chǎn) 的 產(chǎn) 品 進(jìn) 行 比 較 其 結(jié) 果 與 上 述 對(duì) 料 流 模 式 的 分 析 基 本 一 致 但 在 實(shí) 際 生 產(chǎn) 過 程 中 要 注 意 澆 口 處 排 氣 問 題 否 則 澆 口 處 的 氣 斑 留 在 塑 件 表 面 影 響 產(chǎn) 品 質(zhì) 量 因 此 在 注 射 成 型 工 藝 中 注 射 模 澆 口 設(shè) 計(jì) 的 合 理 與 否 是 影 響 塑 件 質(zhì) 量 不 可 忽 視 的 重 要 因 素 之 一 應(yīng) 根 據(jù) 塑 件 的 材 料 特 性 結(jié) 構(gòu) 特 點(diǎn) 表 面 質(zhì) 量 要 求 及 工 藝 等 選 擇 澆 口 形 式 參 考 文 獻(xiàn) 1 葉 蕊 實(shí) 用 塑 料 加 工 技 術(shù) M 北 京 金 盾 出 版 社 2001 2 王 興 天 塑 料 成 型 技 術(shù) M 北 京 化 學(xué) 工 業(yè) 出 版 社 2002 3 陳 萬(wàn) 林 塑 料 模 具 設(shè) 計(jì) 與 制 造 教 程 M 北 京 希 望 電 子 出 版 社 2001 62 模 具 工 業(yè) 2008年 第 34卷 第 12期 1 塑 件 成 型 工 藝 分 析 圖 1 所 示 零 件 為 某 微 波 接 收 器 上 的 塑 料 蓋 是 2 個(gè) 連 體 的 圓 帽 每 個(gè) 圓 帽 內(nèi) 圈 有 4 個(gè) 均 布 的 卡 勾 中 心 相 鄰 兩 卡 鉤 的 最 小 距 離 為 8 8mm 兩 圓 帽 的 中 心 有 平 行 度 和 垂 直 度 要 求 塑 件 材 料 為 PP 壁 厚 不 均 勻 最 薄 處 0 5mm 最 厚 處 2 95mm 要 達(dá) 到 這 些 要 求 必 須 合 理 設(shè) 計(jì) 澆 注 系 統(tǒng) 和 冷 卻 系 統(tǒng) 產(chǎn) 品 外 觀 要 求 較 高 尤 其 是 兩 圓 帽 的 頂 部 內(nèi) 外 兩 面 要 求 光 滑 不 允 許 有 熔 接 痕 頂 出 痕 等 缺 陷 給 抽 芯 機(jī) 構(gòu) 設(shè) 計(jì) 帶 來 了 很 大 難 度 另 外 要 求 模 具 1 模 2 腔 壽 命 為 100萬(wàn) 模 對(duì) 抽 芯 機(jī) 構(gòu) 的 可 靠 性 與 穩(wěn) 定 性 也 提 出 了 很 高 的 要 求 圖 1 塑 料 連 體 帽 2 模 具 設(shè) 計(jì) 與 工 作 過 程 2 1 澆 注 系 統(tǒng) 設(shè) 計(jì) 分 析 塑 件 的 結(jié) 構(gòu) 特 點(diǎn) 與 要 求 決 定 采 用 三 板 模 結(jié) 構(gòu) 兩 點(diǎn) 進(jìn) 料 每 個(gè) 點(diǎn) 澆 口 均 位 于 圓 帽 的 中 心 進(jìn) 料 均 勻 充 填 順 暢 能 保 證 產(chǎn) 品 的 形 位 公 差 要 求 也 能 保 證 順 利 成 型 0 5mm 厚 的 圓 帽 頂 面 與 整 個(gè) 產(chǎn) 品 的 外 觀 質(zhì) 量 但 有 2 個(gè) 缺 點(diǎn) 一 是 會(huì) 在 產(chǎn) 品 外 表 面 留 下 澆 口 痕 跡 二 是 由 于 澆 口 處 壁 太 薄 壁 厚 小 于 點(diǎn) 澆 口 直 徑 容 易 在 拉 斷 澆 口 時(shí) 拉 壞 產(chǎn) 品 必 須 增 加 澆 口 處 的 壁 厚 通 過 與 客 戶 的 溝 通 客 戶 接 受 了 這 種 澆 注 系 統(tǒng) 設(shè) 計(jì) 方 案 考 慮 到 機(jī) 械 手 抓 料 在 主 流 道 末 端 設(shè) 計(jì) 了 一 段 冷 料 穴 供 機(jī) 械 手 抓 料 2 2 抽 芯 機(jī) 構(gòu) 設(shè) 計(jì) 抽 芯 機(jī) 構(gòu) 設(shè) 計(jì) 是 此 模 具 設(shè) 計(jì) 的 難 點(diǎn) 由 于 受 到 產(chǎn) 品 內(nèi) 表 面 不 能 有 頂 出 痕 以 及 產(chǎn) 品 自 身 結(jié) 構(gòu) 的 限 制 采 用 普 通 的 抽 芯 機(jī) 構(gòu) 無(wú) 法 滿 足 要 求 為 此 設(shè) 計(jì) 了 圖 2 所 示 抽 芯 機(jī) 構(gòu) 該 機(jī) 構(gòu) 采 用 斜 T型 槽 抽 芯 原 理 將 4 個(gè) 斜 T型 做 在 1 個(gè) 件 上 成 為 抽 芯 件 如 圖 2 d 斜 T型 槽 做 在 內(nèi) 滑 塊 上 如 圖 2 c 抽 芯 開 始 和 結(jié) 束 狀 態(tài) 分 別 如 圖 2 a b 所 示 圖 2 抽 芯 機(jī) 構(gòu) 2 3 模 具 工 作 過 程 模 具 結(jié) 構(gòu) 如 圖 3 所 示 注 射 保 壓 及 冷 卻 完 畢 模 具 開 模 在 彈 簧 7 11及 拉 模 扣 8 作 用 下 從 和 分 型 面 分 型 在 澆 口 拉 桿 2 的 作 用 下 拉 斷 點(diǎn) 澆 口 同 時(shí) 內(nèi) 滑 塊 在 后 退 的 斜 T型 抽 芯 件 的 作 用 下 向 圓 帽 中 心 移 動(dòng) 當(dāng) 定 距 螺 釘 10碰 到 推 板 9 時(shí) 停 止 抽 芯 運(yùn) 動(dòng) 完 成 內(nèi) 滑 塊 抽 芯 過 程 然 后 定 模 板 6 推 板 9 和 動(dòng) 模 板 12一 起 后 退 開 模 當(dāng) 定 模 板 碰 到 小 拉 桿 13后 收 稿 日 期 2007 12 10 作 者 簡(jiǎn) 介 黃 克 榮 1973 男 江 蘇 靖 江 人 工 程 師 從 事 模 具 管 理 工 作 地 址 江 蘇 省 儀 征 市 大 慶 北 路 199 號(hào) 百 家 麗 中 國(guó) 照 明 電 器 有 限 公 司 電 話 0514 83583333 轉(zhuǎn) 8332 電 子 信 箱 yzhkr73 63模 具 工 業(yè) 2008年 第 34卷 第 12期 圖 3 模 具 結(jié) 構(gòu) 1 澆 口 套 2 澆 口 拉 桿 3 定 模 座 板 4 定 距 螺 釘 5 脫 料 板 6 定 模 板 7 彈 簧 8 拉 模 扣 9 推 板 10 定 距 螺 釘 11 彈 簧 12 動(dòng) 模 板 13 小 拉 桿 14 推 桿 15 T 型 抽 芯 件 16 動(dòng) 模 鑲 塊 17 內(nèi) 滑 塊 18 定 模 鑲 塊 通 過 小 拉 桿 將 開 模 力 傳 遞 給 澆 口 推 板 5 從 分 型 面 分 型 將 澆 口 料 從 澆 口 拉 桿 2 和 澆 口 套 1 中 脫 出 當(dāng) 定 距 螺 釘 4 被 定 模 座 板 3 擋 住 后 脫 料 板 也 停 止 運(yùn) 動(dòng) 同 時(shí) 定 模 板 也 停 止 運(yùn) 動(dòng) 模 具 從 分 型 面 分 型 開 模 結(jié) 束 后 由 推 桿 14將 產(chǎn) 品 頂 出 產(chǎn) 品 自 由 下 落 澆 口 料 由 機(jī) 械 手 取 出 2 4 模 架 和 模 芯 材 料 的 選 擇 模 架 選 用 上 海 龍 記 DDI3535型 定 模 板 厚 80 mm 動(dòng) 模 板 厚 50mm 推 板 加 厚 到 60mm 回 程 桿 加 長(zhǎng) 到 穿 過 推 板 動(dòng) 定 模 鑲 塊 滑 塊 及 斜 T型 抽 芯 件 均 選 用 ASSAB8407 考 慮 到 磨 損 試 模 成 功 后 對(duì) 滑 塊 進(jìn) 行 了 滲 氮 處 理 3 結(jié) 束 語(yǔ) 采 用 這 種 方 法 模 具 結(jié) 構(gòu) 簡(jiǎn) 單 制 造 方 便 經(jīng) 過 實(shí) 際 生 產(chǎn) 驗(yàn) 證 模 具 結(jié) 構(gòu) 合 理 動(dòng) 作 可 靠 塑 件 脫 模 順 利 產(chǎn) 品 表 面 質(zhì) 量 好 完 全 達(dá) 到 了 客 戶 的 要 求 通 知 模 具 工 業(yè) 編 輯 部 郵 箱 由 原 來 的 mjgy 更 改 為 mjgy2008 請(qǐng) 您 在 發(fā) 送 郵 件 時(shí) 使 用 新 的 郵 箱 謝 謝 合 作 模 具 工 業(yè) 編 輯 部