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汽輪機轉子軸頸劃傷處理 汽輪機軸頸劃傷的原因通常是由于系統(tǒng)中有雜物。一般情況下，新安裝機組是由于油系統(tǒng)管道臟，有電焊渣、金屬氧化皮等雜物，隨油進入軸瓦，磨損軸頸。而老機組是由于油系統(tǒng)管道銹蝕，在運行中銹片脫落進入軸瓦造成軸頸磨損拉溝。據了解，劃傷的多是在油系統(tǒng)管道末端的軸頸，這是因為管道末端的雜物較多。實踐證明，若在末端軸瓦來油管道上加裝磁棒濾網，可大大減少進入軸瓦的金屬顆粒，有效地控制軸頸的磨損。 對于汽輪發(fā)電機組轉子軸頸的磨損，拉溝處理，以往的方法是熱噴涂和刷鍍，其效果不是很好，長時間運行有脫落和起層現(xiàn)象。2000年2月，秦皇島發(fā)電有限責任公司300MW機組在大修時發(fā)現(xiàn)發(fā)電機勵端軸頸磨有4道深溝，最深的道有1mm深，1.5mm寬。經研究，決定對較深的溝痕進行微弧焊處理。采用此方法進行處理，經過幾年的運行，對處理后的軸頸進行解體檢查，沒有出現(xiàn)脫落起皮現(xiàn)象，效果很好。 1處理軸頸劃傷的試驗 1.1微弧焊原理 微弧焊接工藝是將電源存儲的高電能，在高合金電極與金屬母材間進行瞬時高頻釋放，形成空氣電離通道，使電極與母材表面產生瞬間的微區(qū)高溫、高壓的物理化學的冶金過程。同時在微電場作用下，微區(qū)內離子態(tài)的電極材料熔滲、擴散到母材基體，形成冶金結合。由于堆焊過程是在瞬間高溫——冷卻中進行的，在狹窄的堆焊過濾區(qū)會得到超細奧氏體組織。另外，堆焊在微區(qū)內快速進行，對母材的熱輸入量極低，焊層的殘余應力小至可忽略不計。 1.2堆焊試驗 為慎重起見，在對汽輪機轉子軸頸施焊前進行了試樣試驗。根據發(fā)電機轉子軸頸的材料34Cr2Ni3MoV，選擇35CrMoV作為試樣基本材料，其尺寸為?60mm400mm。 1.2.1工藝要求 將圓鋼打磨出100mm30mm的面，然后將試樣基體與微弧焊機的地線緊固連接，選擇規(guī)格為?3.2mm6.0mm的ERNiCr-3作為堆焊電極，在試樣表面堆焊，厚度為1mm。進行微弧焊時保證焊接區(qū)域溫度在200℃以下，不間斷連續(xù)焊接。焊后修理打磨光滑，修后表面達到母材的粗糙度，經測試硬度略低于母材，檢驗合格。如圖1所示。 ""src="/UploadFiles/Tech/200810/2008102920515978.jpg"onload="javascript:if(this.width>740)this.width=740"border=undefined> 圖1微弧焊接工作示意 1.2.2試驗分析 微弧堆焊后，用線切割方法獲得堆焊層截面，制備金相試樣。由堆焊層截面金相照片可知，堆焊層無氣孔、氧化物夾渣、裂紋等焊接缺陷：堆焊層、母材過渡層的晶粒細小，無長大傾向；堆焊層組織為極細小柱狀晶體結構，證明該堆焊層具有良好的耐腐蝕、耐磨損性能。 經堆焊層Ni，Cr元素的能譜分析，微弧堆焊的熱影響區(qū)僅為10μm。顯示堆焊熱影響區(qū)極窄，焊接殘余應力可忽略。經顯微硬度測定，可知堆焊層、熱影響區(qū)的平均硬度與基體硬度HVV220極其接近。 1.3焊層的結合強度試驗 （1）定性試驗 在圓柱試樣表面上，微弧焊接一層0.5~2mm深的溝槽，微弧焊接補覆至溝槽全填滿并磨平，然后將溝槽部位剩余基材銑削除去，中部剩下的則全是焊補材料，再進行拉伸試驗。按要求制備試樣，在拉伸試驗機上進行拉伸試驗，測試結果如表1。 表1強度試驗結果 0396038.5250 試樣在補層與基材界面斷裂，其強度已超過230MPa。結果表明，修復層與基體材料的結合強度良好。 2軸頸劃傷的修復 秦皇島發(fā)電有限責任公司采用微弧堆焊設備，輸出功率為1400W，放電率50~1200Hz。焊接時節(jié)采用氬氣保護，作為陽極的自耗電極在工件磨損部位以4700r/s高速旋轉移動，產生高頻火花放電，形成致密、均勻的堆焊層，厚度達2mm以上；通過調整火花放電頻率，可獲得不同焊層表面粗糙度。該設備可堆焊金屬、合金，材料選擇范圍大，堆焊工藝過程簡單，熱輸量低（修復中的基本溫度保持在60℃左右），基體不變形，不咬邊；設備移動方便，適于現(xiàn)場修復汽輪機及發(fā)電機轉子軸頸拉傷溝槽、閥門面、導桿、水泵軸拉傷及銹蝕缺陷。 通過對汽輪機發(fā)電機組轉子軸頸拉溝進行微弧焊處理，堆焊后表面硬度微低于軸頸母材，經打磨表面粗糙度達到設計要求。其使用效果很好，解決了以往汽輪機轉子軸頸拉溝不能補焊的問題，為機組的安全穩(wěn)定運行打下了好好的基礎。 第 3 頁 共 3 頁