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1. 直流煤粉燃燒器的低NOx燃燒技術(shù)？ ① 一次風(fēng)氣流濃淡分離技術(shù)；② 分級(jí)配風(fēng)； ③ 在保證鍋爐熱效率和安全運(yùn)行的條件下,適當(dāng)降低爐膛溫度； ④ 在保證鍋爐熱效率和安全運(yùn)行的條件下，適當(dāng)降低氧氣濃度； ⑤ 氣體燃料再燃技術(shù)。 2. 直流煤粉燃燒器的低負(fù)荷穩(wěn)燃技術(shù)？ ① 提高一次風(fēng)氣流中的煤粉濃度； ② 提高煤粉氣流初溫； ③ 提高煤粉顆粒細(xì)度； ④ 在難燃媒中加入易燃燃料。 3. 影響煤灰熔融性因素？ ① 還原性氣氛（會(huì)降低灰熔點(diǎn)） ② 燃燒器區(qū)域壁面熱負(fù)荷高（可能使飛灰顆粒變軟，粘附在水冷壁表面，進(jìn)而造成沾污層表面溫度升高，最后發(fā)生結(jié)渣現(xiàn)象） ③ 煤灰的化學(xué)成分 4. 煤的常規(guī)特性對(duì)鍋爐工作影響？ ①工業(yè)分析成分的影響：水分（降低燃燒溫度，增加煙氣量）、灰分（吸熱，降低燃燒溫度，結(jié)渣、積灰、磨損、堵灰）。 ②硫：燃燒生成SO2氣體，是高溫腐蝕，低溫腐蝕氣體的主要來源。隨著煙氣的排放，SO2氣體對(duì)大氣環(huán)境造成污染。 ③發(fā)熱量：Qnet,ar高的煤，煤粉氣流火焰的持久性較好。 ④灰熔點(diǎn)：ST高的煤，燃燒過程中不易結(jié)渣⑤HGI：HGI高的煤，比較軟，磨煤電耗較低。煤粉的R90較小，有利于燃盡。 5. 煤中水分的存在對(duì)鍋爐工作有哪些影響？ ① 煤中水分的存在，使煤中的可燃質(zhì)相對(duì)減少，降低了煤的低位發(fā)熱量； ② 在燃燒過程中，因水汽化吸熱降低了爐膛溫度，不利于燃燒，燃燒熱損失增大； ③ 水變成水蒸汽后，增大了排煙容積，使排煙熱損失增大，且使引風(fēng)機(jī)電耗增加； ④ 因煙氣中水蒸汽增加，加劇了尾部受熱面的積灰與腐蝕； ⑤ 原煤水分過多，引起煤粉制備工作的困難，易造成煤倉及給煤設(shè)備的堵塞現(xiàn)象。 6. 煤中灰分的存在對(duì)鍋爐工作有哪些影響？ （1）煤中灰分的存在，使煤中可燃質(zhì)減少，降低了煤的低位發(fā)熱量； （2）在燃燒過程中，灰分防礙了可燃質(zhì)與氧的接觸，不利于燃燒，使燃燒損失增大； （3）燃燒后使煙氣中含灰量增大，使受熱面積灰、結(jié)渣和磨損加??； （4）原煤含灰量增大，增加了開采、運(yùn)輸和煤粉制備的費(fèi)用； （5）灰分排入大氣，造成對(duì)大氣和環(huán)境的污染。 7. 什么是揮發(fā)分？揮發(fā)分的存在對(duì)鍋爐工作有哪些影響？ 失去水分的煤樣，在規(guī)定條件下加熱到一定溫度后煤中有機(jī)質(zhì)分解而析出的產(chǎn)物稱為揮發(fā)分。由于揮發(fā)分主要是由一些可燃?xì)怏w組成，所以其含量的大小對(duì)燃燒過程的發(fā)生和進(jìn)展有較大的影響。在燃料的著火階段，首先是揮發(fā)分著火，其燃燒放出的熱量加熱了焦碳，使燃燒迅速；同時(shí)，揮發(fā)分析出時(shí)使焦碳疏松，形成孔隙，增加了與氧接觸的面積，有利于燃料的燃燒和燃盡。所以，揮發(fā)分常被作為鍋爐燃燒設(shè)備的設(shè)計(jì)、布置及運(yùn)行調(diào)整的重要依據(jù)，也作為對(duì)煤進(jìn)行分類的主要依據(jù)。 8. 說明影響q4的主要因素及降低q4的措施有哪些？（固體未完全燃燒損失） 影響q4的主要因素有：燃料性質(zhì)、燃料在爐內(nèi)的停留時(shí)間和空氣混合情況、燃燒方式、燃燒器的設(shè)計(jì)和布置、爐膛型式和結(jié)構(gòu)、爐膛溫度、鍋爐負(fù)荷、運(yùn)行水平等。 降低的措施：①煤中的水分和灰分越少，揮發(fā)分越高，煤粉越細(xì)，q4越小；②在燃料性質(zhì)相同的條件下，爐膛結(jié)構(gòu)合理，燃燒器的結(jié)構(gòu)性能好，布置適當(dāng)，使氣粉有較好的混合調(diào)節(jié)和較長的爐內(nèi)停留時(shí)間，則q4越??； ③爐內(nèi)過量空氣系數(shù)適當(dāng)，爐膛溫度較高，則q4越小。④過量空氣系數(shù)減小，一般q4增大；⑤鍋爐負(fù)荷過高將使得煤粉不完全燃燒，負(fù)荷過低則爐溫降低，都將使q4增大。損失量僅次于排煙熱損失。 9. 說明影響q2的主要因素？（排煙熱損失） 排煙熱損失是鍋爐中最大的一項(xiàng)熱損失。其主要取決于排煙容積和排煙溫度。排煙溫度越高、排煙容積越大，則排煙焓越大，排煙熱損失也越大。影響排煙容積和排煙溫度的因素有：燃料性質(zhì)、受熱面的積灰結(jié)渣或結(jié)垢、爐膛出口的過量空氣系數(shù)α1以及煙道各處的漏風(fēng)。 減少q2熱損失：（1）要保持設(shè)計(jì)排煙溫度運(yùn)行，受熱面積灰、結(jié)渣等會(huì)使排煙溫度升高，因此應(yīng)定期吹灰，及時(shí)打渣，經(jīng)常保持受熱面清潔；（2）要減少排煙容積，消除或盡量減少爐膛及煙道漏風(fēng)，漏風(fēng)不僅增大排煙容積，而且還可能使排煙溫度升高，故應(yīng)維持最佳過量空氣系數(shù)運(yùn)行并減少漏風(fēng)等。 10. 說明影響q3的主要因素？在哪些情況下q3會(huì)增大？（可燃?xì)怏w未完全燃燒的熱損失） q3值可以按照燃料種類和燃燒方式選擇：煤粉爐q3=0，燃油和燃?xì)鉅tq3=0.5%。影響因素主要有：燃料的揮發(fā)分、爐膛過量空氣系數(shù)、燃燒器的結(jié)構(gòu)和布置、爐膛溫度和爐內(nèi)空氣動(dòng)力工況等。 ① 燃料中揮發(fā)分多，爐內(nèi)可燃?xì)怏w的含量就增大，容易出現(xiàn)不完全燃燒，則q3就增大；②爐膛出口過量空氣系數(shù)過小，可燃?xì)怏w因得不到洋氣而無法燃盡，則q3就增大；③若爐膛出口過量空氣系數(shù)過大，則使?fàn)t膛溫度降低，而CO在800℃~900℃又很難燃燒，則q3就增大；④爐膛結(jié)構(gòu)及燃燒器布置不合理，使燃料在爐內(nèi)停留時(shí)間過短或爐內(nèi)空氣動(dòng)力場不好，則q3就增大。 11. 說明影響q5的主要因素及降低q5的措施有哪些？（散熱損失） 影響因素：鍋爐外表面的大小、爐墻結(jié)構(gòu)、保溫隔熱性能、環(huán)境溫度、鍋爐額定蒸發(fā)量等。 措施：①鍋爐外表面越小、結(jié)構(gòu)越緊湊、保溫隔熱性能越好，則q5越小；②環(huán)境溫度越高，散熱損失q5越??； ③鍋爐額定蒸發(fā)量越大，散熱損失q5越??；④相同負(fù)荷下，有尾部受熱面的鍋爐機(jī)組散熱損失大。 12. 說明影響q6的影響因素。（灰渣物理熱損失） 因素因素：燃料中灰的含量以及爐渣、灰分、沉降池的相對(duì)含量和灰渣溫度。 當(dāng)燃料的折算灰分小于10%時(shí)，固態(tài)排渣煤粉爐可以忽略灰渣物理熱損失；液態(tài)排渣爐、旋風(fēng)排渣爐可以忽略飛灰的物理熱損失；對(duì)燃油和燃?xì)忮仩t：q6=0 13. 用公式法表達(dá)反平衡法計(jì)算鍋爐熱效率的方法，及其各項(xiàng)的含義？ ηgl=100-(q2+q3+q4+q5+q6)，% 其中：q2為排煙熱損失占輸入鍋爐熱量的百分比；q3氣體未完全燃燒的熱損失占輸入鍋爐熱量的百分比；q4固體未完全燃燒的熱損失占輸入鍋爐熱量的百分比；q5散熱損失占輸入鍋爐熱量的百分比；q6灰渣物理熱損失占輸入鍋爐熱量的百分比。 ηgl=Q1/Qr 100，其中：Q1為有效利用熱；Qr為輸入鍋爐的總熱量。 14. 低溫腐蝕的概念、發(fā)生的位置、危害、影響因素以及防止低溫腐蝕的技術(shù)措施。 概念：煙氣中的水蒸氣和硫酸蒸汽進(jìn)入低溫受熱面時(shí)，與溫度較低的受熱面金屬接觸，并可能發(fā)生凝結(jié)而對(duì)金屬壁面造成腐蝕的現(xiàn)象。 發(fā)生部位：對(duì)管壁溫度降低的管式空氣預(yù)熱器的低溫段和金屬溫度較低的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器冷端，均是容易發(fā)生低溫腐蝕的部位。 危害：管壁穿孔，使大量空氣漏入煙氣，造成送風(fēng)量不足，爐內(nèi)不完全燃燒損失增加，鍋爐熱效率降低。 影響因素：①SO3的形成；②煙氣露點(diǎn)；③硫酸濃度和凝結(jié)溫度；④受熱面金屬溫度的影響。 防止低溫腐蝕的措施：① 提高空氣預(yù)熱器金屬壁面的溫度；② 選用回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器；③ 采用耐腐蝕材料；④ 采用降低露點(diǎn)或抑制腐蝕的添加劑；⑤ 采用低氧燃燒；⑥ 燃料脫硫。 15. 高溫腐蝕的概念、類型、發(fā)生位置以及防止高溫腐蝕技術(shù)措施。 概念：燃料中的硫在燃燒過程中產(chǎn)生腐蝕性灰污層或渣層以及腐蝕性氣氛，是高溫受熱面金屬管子表面受到侵蝕的現(xiàn)象。 類型：一是灰渣層中堿金屬硫酸鹽與SO3共同作于的結(jié)果；一是堿金屬焦硫酸熔鹽腐蝕。 出現(xiàn)部位：燃燒器區(qū)域和過熱器區(qū)域。 防止高溫腐蝕的技術(shù)措施： (1) 在水冷壁金屬表面噴涂耐腐蝕材料，或采用耐腐蝕金屬材料。 (2) 采用低氧燃燒技術(shù)，降低二氧化硫向三氧化硫的轉(zhuǎn)化率，降低三氧化硫濃度。 (3) 合理配風(fēng)和強(qiáng)化爐內(nèi)氣流的湍流混合過程，避免出現(xiàn)局部還原性氣氛，以減少H2S和硫化物型腐蝕。 (4) 加強(qiáng)一次風(fēng)煤粉氣流的調(diào)整，盡可能使各燃燒器煤粉流量相等，使燃燒器內(nèi)橫截面上煤粉濃度均勻分布，以保證燃燒器出口氣流的煤粉濃度均勻分布。 (5) 避免出現(xiàn)水冷壁局部管壁溫度過高現(xiàn)象。 (6) 采用煙氣再循環(huán)，可以降低爐膛內(nèi)火焰溫度和煙氣中的S03濃度，減輕高溫腐蝕。 (7) 采用貼壁風(fēng)技術(shù)，在水冷壁壁面附近形成氧化氣氛的空氣保護(hù)膜，避免高溫腐蝕。 (8) 在燃料中加入添加劑，改變煤灰結(jié)渣特性。 16. 簡述影響受熱面結(jié)渣的位置、原因、影響因素以及危害？ 位置：爐膛水冷壁的燃燒器區(qū)域和前屏過熱器底部。原因：高溫、灰熔點(diǎn)低、還原性氣氛。 危害：① 使?fàn)t內(nèi)傳熱變差，加劇水冷壁結(jié)渣過程；② 爐膛出口的受熱面結(jié)渣或超溫；③ 爐膛內(nèi)未結(jié)渣的受熱面金屬表面溫度升高，腐蝕性氣體增加，引起高溫腐蝕；④ 排煙溫度提高，鍋爐效率降低；⑤結(jié)渣嚴(yán)重時(shí)，大塊渣掉落，可能撲滅火焰或砸壞爐底水冷壁，造成惡性事故。 影響因素：① 煤灰特性和化學(xué)組成；② 爐膛溫度水平；③ 火焰貼墻；④ 過量空氣系數(shù)；⑤ 煤粉細(xì)度；⑥ 吹灰；⑦ 燃用混煤。 防治受熱面結(jié)渣的基本條件：① 爐內(nèi)應(yīng)布置足夠的受熱面來冷卻煙氣，使煙氣貼近受熱面時(shí)，煙氣溫度降低到灰熔點(diǎn)溫度以下；② 組織一、二次風(fēng)形成良好的氣流結(jié)構(gòu)，保證火焰不直接沖刷受熱面。 17. 熱偏差的概念擊及導(dǎo)致熱偏差的主要原因，并說明降低過熱器熱偏差的技術(shù)措施。 概念：過熱器和再熱器管組中因各根管子的結(jié)構(gòu)尺寸、內(nèi)部阻力系數(shù)和熱負(fù)荷可能不同而引起的每根管子的蒸汽焓值不同的現(xiàn)象。 引起熱偏差的原因： 1.吸熱不均勻 ①爐內(nèi)煙氣溫度場和速度場客觀上是不均勻的； ②四角切向燃燒在爐膛入口造成煙氣殘余扭轉(zhuǎn)。 ③運(yùn)行中火焰中心的偏移與水冷壁結(jié)渣； ④過熱器和再熱器的積灰結(jié)渣；⑤存在煙氣走廊。 2.流量不均勻 ①結(jié)構(gòu)不同對(duì)流量不均的影響；②吸熱不均勻?qū)α髁坎痪挠绊懀? ③過熱器和再熱器并列管圈連接方式對(duì)流量不均的影響 減小熱偏差的方法： （一）運(yùn)行措施。 ①將四角燃燒器噴出的煤粉量和一、二次風(fēng)配平，壁面火焰中心偏斜 ②即時(shí)吹灰，避免因積灰和結(jié)渣引起受熱不均。 （二）結(jié)構(gòu)措施。 （1）受熱面分級(jí)布置。（2）受熱面分段布置。 （3）爐寬兩側(cè)的蒸汽進(jìn)行左右交叉。 （4）采用各種的定距裝置,保持橫向節(jié)距,避免由于形成煙氣走廊而引起熱偏差。 （5）選擇合理的聯(lián)箱連接方式。（6）加裝節(jié)流圈。 （7）采取結(jié)構(gòu)措施，使熱負(fù)荷高的管子具有較大的蒸汽流量，以使蒸汽的焓值減小，熱偏差減小。 18. 磨損的概念、影響磨損的因素以及減輕和防止磨損的措施？ 概念：攜帶灰粒和未完全燃燒燃料顆粒的高速煙氣通過受熱面，固體粒子對(duì)受熱面的每次碰擊都會(huì)剝離掉極小的金屬屑，從而逐漸是受熱面管壁變薄，這就是飛灰對(duì)受熱面的磨損。 影響省煤器磨損的主要因素：①煙氣的流動(dòng)速度和灰粒；②灰粒的特性和飛灰濃度；③管列排列方式與沖涮方式；④氣流運(yùn)動(dòng)方向；⑤管壁材料和壁溫；⑥煙氣成分；⑦煙氣走廊。 減輕和防止磨損的措施： ①選擇合理的煙氣流速；②采用防磨裝置；③采用拓展受熱面。 19. 積灰的概念、防止和減輕積灰的主要措施 概念：在鍋爐的運(yùn)行中，當(dāng)含灰煙氣在流經(jīng)受熱面時(shí)部分灰粒沉積在受熱面上的現(xiàn)象稱為積灰。 措施：①在設(shè)計(jì)時(shí)候選擇合理的煙氣流動(dòng)速度，使積灰減輕； ②采用吹灰裝置； ③擦啟用合理的結(jié)構(gòu)和布置方式。 20. 鋼球式磨煤機(jī)的工作原理、影響工作的因素及工作特點(diǎn)。 工作原理：利用低速旋轉(zhuǎn)的滾筒帶動(dòng)筒內(nèi)鋼球提升到一定高度后落下將媒的擊碎，并通過鋼球和護(hù)甲之間的擠壓、研磨和碾壓將煤磨成煤粉。進(jìn)入筒體的熱空氣一邊干燥煤粉一邊將煤粉帶出磨煤機(jī)。 影響工作因素： 1. 磨煤機(jī)的筒體轉(zhuǎn)速；2.護(hù)甲（提升高度）； 2. 鋼球充滿系數(shù)（影響鋼球裝載量且直接影響磨煤機(jī)的磨媒出力和磨媒電耗） 3. 磨煤機(jī)的筒體通風(fēng)量（直接影響磨媒出力，同時(shí)影響原煤分布和煤粉細(xì)度） 工作特點(diǎn)： 1. 單進(jìn)單出的鋼球筒式磨煤機(jī)一端是熱空氣和原煤的入口，另一端是氣粉混合物的出口。單進(jìn)單出的球磨機(jī),因常用語中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng),故運(yùn)行中應(yīng)始終保持在最佳通風(fēng)量下工作，并通過調(diào)整進(jìn)口熱風(fēng)溫度來滿足煤粉的干燥出力，使磨煤機(jī)始終在最大磨媒出力和最大干燥出力下工作，以保證制粉系統(tǒng)的較高經(jīng)濟(jì)性。 2. 雙進(jìn)雙出的磨煤機(jī)的熱空氣和原煤從兩端進(jìn)入，氣粉混合物同時(shí)從兩端流出。多用于直吹式制粉系統(tǒng)，故其筒體通風(fēng)量是隨著磨媒出力變化的。當(dāng)鍋爐負(fù)荷增加時(shí)需要增加磨煤機(jī)出力時(shí)，首先要增加磨煤機(jī)的通風(fēng)量，然后在調(diào)整給煤機(jī)的轉(zhuǎn)速增加給媒量。當(dāng)鍋爐負(fù)荷降低，雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)的通風(fēng)量和給媒量同時(shí)減少，且同時(shí)需要補(bǔ)充一定的旁路風(fēng)。 21. （重點(diǎn)）過熱蒸汽溫度的調(diào)節(jié)方法？以及特點(diǎn)？ ① 蒸汽側(cè)調(diào)節(jié)：噴水減溫法、汽-汽熱交換法。 ② 煙氣測調(diào)節(jié)：改變火焰中心的位置、分隔煙道擋板法、煙氣再循環(huán)。 22. 輻射式/對(duì)流式過熱器的氣溫特性，解釋這一趨勢(shì)的原因？ 鍋爐的汽溫特性，指過熱器和再熱器出口蒸汽溫度與鍋爐負(fù)荷之間的關(guān)系。 影響鍋爐汽溫變化的因素：結(jié)構(gòu)因素+運(yùn)行因素：鍋爐負(fù)荷、過量11空氣系數(shù)、給水溫度、燃料性質(zhì)、受熱面污染情況、火焰中心位置 ① 輻射式過熱器的汽溫特性：當(dāng)鍋爐負(fù)荷增加時(shí)，鍋爐的燃料耗量基本上同比增大，但爐內(nèi)火焰溫度卻升高不多，故爐內(nèi)輻射傳熱量并不同比增加。這使得輻射式過熱器的輻射傳熱量跟不上負(fù)荷的增加，從而使輻射過熱器中單位質(zhì)量蒸汽的輻射吸熱量減少，即焓增減少。 ② 對(duì)流過熱器的汽溫特性：當(dāng)鍋爐負(fù)荷增加時(shí)，因?yàn)槿剂虾牧炕旧贤仍黾?，所以?duì)流過熱器中的煙速增加，煙氣側(cè)的對(duì)流放熱系數(shù)增大；同時(shí)燃料耗量的增加也使得煙溫增加，煙溫增加使對(duì)流過熱器的傳熱溫差相應(yīng)增大，從而使對(duì)流過熱器的對(duì)流吸熱量的增加超過了負(fù)荷的增加值，使對(duì)流過熱器中單位質(zhì)量蒸汽的吸熱量增加，即焓值增加，最終使對(duì)流式過熱器出口汽溫增加。 23. 動(dòng)力燃燒區(qū)域和擴(kuò)散燃燒區(qū)域是如何劃分的？ 根據(jù)質(zhì)量作用定律和阿累尼烏斯定律，當(dāng)煤在燃燒時(shí).根據(jù)燃燒時(shí)溫度的不同，煤中的碳粒分為動(dòng)力燃燒(動(dòng)力區(qū))和擴(kuò)散燃燒(擴(kuò)散區(qū))或位于兩者之間(過渡區(qū))。 (1)動(dòng)力區(qū)：溫度低于90一100℃時(shí)，化學(xué)反應(yīng)速度小于氧氣向碳粒表面的擴(kuò)散速度，氧氣的供應(yīng)十分充足，提高擴(kuò)散速度對(duì)燃燒速度影響不大，燃燒速度取決于反應(yīng)溫度和碳的活化能。 (2)擴(kuò)散區(qū)：溫度高于120℃時(shí)，化學(xué)反應(yīng)速度大于氧氣向碳粒表面的擴(kuò)散速度，以至于擴(kuò)散到碳粒表面的氧氣立刻被消耗掉，碳粒表面處的氧濃度接近于0,提高溫度對(duì)燃燒速度影響不大，燃燒速度取決于氧氣向碳粒表面的擴(kuò)散速度。 (3)過渡區(qū)：介于動(dòng)力區(qū)和擴(kuò)散區(qū)之間，提高溫度和提高擴(kuò)散速度都可以提高燃燒速度。若擴(kuò)散速度不變，只提高溫度，燃燒過程向擴(kuò)散區(qū)轉(zhuǎn)化;若溫度不變，第一章節(jié)能降耗基礎(chǔ)只提高擴(kuò)散速度，燃燒過程向動(dòng)力區(qū)轉(zhuǎn)化。實(shí)際爐內(nèi)燃燒過程基本處于過渡區(qū)。 24. 說出任意四個(gè)直流鍋爐區(qū)別于汽包爐的特點(diǎn)。 1.直流鍋爐沒有汽包，工質(zhì)一次性通過省煤器、水冷壁、過熱器，循環(huán)倍率為1。 2.直流鍋爐不受工作壓力的限制，可用于300MW以上的亞臨界和超臨界機(jī)組。 3.直流鍋爐的水冷壁管內(nèi)工質(zhì)流動(dòng)阻力比較大，需要用給水泵的壓頭來克服。 4.直流鍋爐要求有較高的給水品質(zhì)。 25. 直流鍋爐靜態(tài)水動(dòng)力不穩(wěn)定的現(xiàn)象、影響因素、提高穩(wěn)定性的方法。 現(xiàn)象：流量和壓產(chǎn)的關(guān)系不是單值性的，而是多值性的。即一個(gè)壓差出現(xiàn)兩個(gè)或兩個(gè)以上的流量。對(duì)水動(dòng)力多值性起決定性作用的是熱水段的阻力和蒸發(fā)段的阻力。 影響因素：水動(dòng)力多值性存在的根本原因是由于熱水段和蒸發(fā)段的共存，且在蒸發(fā)段由于擾動(dòng)是工質(zhì)比體積變化較大而引起。其主要影響因素是：① 工質(zhì)壓力；② 質(zhì)量流速；③ 蒸發(fā)管進(jìn)口水欠焓；④ 熱負(fù)荷；⑤ 鍋爐負(fù)荷；⑥ 重位壓頭；⑦ 工質(zhì)的熱物理特性。 提高水動(dòng)力穩(wěn)定性的方法：① 提高質(zhì)量流速；② 提高啟動(dòng)壓力；③ 采用節(jié)流圈； ④ 減少進(jìn)口工質(zhì)欠焓；⑤ 減小熱偏差；⑥ 控制下輻射區(qū)水冷壁出口溫度；⑦ 控制水冷壁熱負(fù)荷。 26. 內(nèi)螺紋管抑制模態(tài)沸騰機(jī)理。 ①內(nèi)螺紋管是管子內(nèi)部有螺旋形突起的管道，用于水冷壁 ②汽水混合物在內(nèi)螺紋管內(nèi)運(yùn)動(dòng)時(shí)，由于管道內(nèi)部螺旋形突起的導(dǎo)流作用使密度較大的水緊貼著管壁流動(dòng)，密度較小的蒸汽在管子中心區(qū)域流動(dòng) ③水的冷卻效果比蒸汽好，因此內(nèi)螺紋管可以強(qiáng)化工質(zhì)側(cè)換熱，抑制模態(tài)沸騰。 27. 影響循環(huán)安全性的主要因素、提高水循環(huán)安全性的措施 主要因素： 1.水冷壁受熱不均或受熱強(qiáng)度過高 ； 2.下降管帶汽或自汽化；3.水冷壁管內(nèi)結(jié)垢； 4.上升管系統(tǒng)流動(dòng)阻力； 5.變負(fù)荷速度過快或低負(fù)荷運(yùn)行。 措施： (1)保證水冷壁管內(nèi)有足夠高的質(zhì)量流速。 (2)盡可能減小水冷壁的受熱偏差、結(jié)構(gòu)偏差和流量偏差。 (3)保證水冷壁各管組具有合適的熱負(fù)荷。 (4)保證水冷壁管內(nèi)具有合適的質(zhì)量含汽率。 (5)維持正常的鍋筒水位，并使下降管盡可能少帶汽和不產(chǎn)生自汽化。 (6)減小循環(huán)同路的流動(dòng)阻力。如增大汽水導(dǎo)管與水冷壁管組的流通截面比，或減小水冷壁阻力等。 (7)鍋爐變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，控制壓力變動(dòng)速度。 (8)控制鍋爐鍋水品質(zhì)，防止水冷壁管內(nèi)結(jié)垢。 (9)防止水冷壁管外高溫腐蝕和磨損等。 28. 脈動(dòng)的概念以及防止的措施 脈動(dòng)：進(jìn)入蒸發(fā)管的水流量和流出蒸發(fā)管的蒸汽流量發(fā)生周期性波動(dòng)。 防止脈動(dòng)的因素：① 提高質(zhì)量流速；② 提高進(jìn)口壓力；③ 采用節(jié)流圈；④ 降低蒸發(fā)點(diǎn)的熱負(fù)荷和熱偏差；⑤ 防止脈動(dòng)性燃燒；⑥足夠陡的給水泵特性。 危害： （1）在管子熱水段、蒸發(fā)段、過熱段的交界面處，交替接觸不同狀態(tài)的工質(zhì)，時(shí)而是不飽和的水，時(shí)而是汽水混合物，時(shí)而是過熱蒸汽；且這些工質(zhì)的流量周期性變化。使管壁溫度發(fā)生周期性變化，以至引起金屬管子的疲勞破壞。 （2） 由于過熱段長度周期性地變化，出口汽溫也發(fā)生周期性變化，汽溫不易控制，甚至引起管壁超溫。 （3）脈動(dòng)嚴(yán)重時(shí)，由于受工質(zhì)脈動(dòng)性流動(dòng)的沖擊作用力和工質(zhì)汽水比容變化引起管內(nèi)局部壓力波周期性變化的作用，還會(huì)造成管屏的機(jī)械振動(dòng)。引起管屏的機(jī)械應(yīng)力破壞。 29. 簡述雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工作特點(diǎn)、主要優(yōu)點(diǎn)？ 結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：一次風(fēng)，軸向動(dòng)葉可調(diào)內(nèi)二次風(fēng)風(fēng)量及旋流強(qiáng)度，切向動(dòng)葉可調(diào)外二次風(fēng)風(fēng)量及旋流強(qiáng)度。 工作特點(diǎn)： ① 能實(shí)現(xiàn)自穩(wěn)燃；可以燃燒各種的動(dòng)力煤； ② 通過調(diào)節(jié)二次風(fēng)的風(fēng)量和其旋轉(zhuǎn)方式，調(diào)節(jié)燃燒器氣流的選擇強(qiáng)度，有利于穩(wěn)定燃燒； ③ 外二次風(fēng)和一次風(fēng)的距離較遠(yuǎn)，有利于風(fēng)機(jī)配風(fēng)，降低燃料型NOX的排放量； ④ 通過OFA噴嘴分級(jí)配風(fēng)，降低燃料型NOX排放量； ⑤ 采用旋流燃燒器的爐膛火焰充滿度較差。 主要優(yōu)點(diǎn)：是由于空氣的分級(jí)送入，實(shí)踐證明，采用雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器既能夠有效地控制溫度型NOx，又能限制燃料型NOx。此外燃燒調(diào)節(jié)靈活，有利于穩(wěn)定燃燒，對(duì)煤質(zhì)有較寬的適應(yīng)范圍。 30. 對(duì)比無煙煤和褐煤的性質(zhì)？ ① 無煙煤是煤化程度很高的媒，呈現(xiàn)明亮的黑色光澤，硬度高不易研磨，含碳量高、雜質(zhì)少、發(fā)熱量高，揮發(fā)分低、著火點(diǎn)高、燃燒特性差，儲(chǔ)存時(shí)不易自燃。 ② 褐煤呈現(xiàn)褐色，少數(shù)呈現(xiàn)黑褐色甚至黑色，揮發(fā)分高、著火點(diǎn)低，灰分和水分含量高、發(fā)熱量低，易風(fēng)化、易自燃。 ③ 煙煤是中等煤化程度的媒，揮發(fā)分較高，水分和灰分含量較少、發(fā)熱量也高、燃點(diǎn)低、著火點(diǎn)低、易自燃易爆。 ④ 貧煤揮發(fā)分含量稍高于無煙煤，著火點(diǎn)、燃燒特性均好于無煙煤，但仍然屬于燃燒特性差的煤種。 31. 蒸汽帶鹽的危害、蒸汽污染的防止途徑 危害： ① 氣體雜質(zhì)可能腐蝕金屬；② 鹽類物質(zhì)會(huì)在各部件或生產(chǎn)設(shè)備內(nèi)產(chǎn)生沉積。 危害： ① 減少熱力系統(tǒng)因跑、冒、滴、漏而造成的汽水損失，降低補(bǔ)給水量； ② 采用合理的水處理工藝，降低補(bǔ)給水中雜質(zhì)含量； ③ 反之凝汽器泄露，以免汽輪機(jī)凝結(jié)水被循環(huán)冷卻水污染； ④ 對(duì)凝結(jié)水進(jìn)行處鹽處理，出去凝汽器中的各種雜質(zhì)； ⑤ 對(duì)回收的疏水和熱用戶的返回水進(jìn)行水質(zhì)監(jiān)督； ⑥ 對(duì)水汽系統(tǒng)采取防腐措施，減少給水中的金屬腐蝕產(chǎn)物； ⑦ 對(duì)于新安裝的機(jī)組進(jìn)行化學(xué)清洗； ⑧ 對(duì)于鍋筒鍋爐還可以采用以下方式進(jìn)行鍋內(nèi)凈化措施來提高蒸汽品質(zhì)： 1.進(jìn)行排污，控制鍋水品質(zhì)； 2.進(jìn)行汽水分離，控制機(jī)械性攜帶； 3.進(jìn)行蒸汽清洗，控制溶解性攜帶和機(jī)械性攜帶； 4.進(jìn)行鍋爐內(nèi)加藥，減低鍋爐含鹽量。 32. 排煙溫度一般多高？鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，排煙溫度的確定主要是考慮哪些問題。 近代大型電站鍋爐的排煙溫度約在110~160℃，現(xiàn)代大型鍋爐么排煙溫度與空氣預(yù)熱器冷端受熱面的腐蝕有關(guān)，一般燃煤電站的排煙溫度為120~140℃，燃油鍋爐的排煙溫度一般選擇150℃左右。 鍋爐排煙溫度是直接影響鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性和尾部受熱面工作安全的主要因素之一。主要考慮的問題：1.降低排煙熱損失；2.減少低溫受熱面的金屬消耗量；3.避免受熱面低溫腐蝕和嚴(yán)重積灰。 33. 鍋爐熱力計(jì)算的類型？熱力計(jì)算的主要流程是怎樣的？ 根據(jù)各種受熱面的不同性質(zhì)，將鍋爐的熱力計(jì)算分為爐膛換熱計(jì)算和爐膛出口后對(duì)了受熱面的換熱計(jì)算；從熱力計(jì)算方法來分有受熱面的設(shè)計(jì)計(jì)算和校核計(jì)算。 熱力計(jì)算的流程：沿著煙氣流動(dòng)方向，依次計(jì)算爐膛、水平煙道、轉(zhuǎn)向室、尾部煙道中的受熱面。 34. 影響煤粉氣流著火的因素： 運(yùn)行鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)方式 燃料燃料品質(zhì)水分、灰分、揮發(fā)分、發(fā)熱量 煤粉細(xì)度及顆粒分布情況 結(jié)構(gòu)燃燒器一次風(fēng)量、風(fēng)速、風(fēng)溫 二次風(fēng)速、風(fēng)溫 配風(fēng)方式及燃燒器結(jié)構(gòu)型式單只燃燒器的熱功率 爐膛qA、qR、qV、爐內(nèi)停留時(shí)間 散熱強(qiáng)度和放熱強(qiáng)度 35. 四角切圓燃燒鍋爐主要優(yōu)缺點(diǎn) ①技術(shù)優(yōu)點(diǎn)：爐膛的空氣動(dòng)力場穩(wěn)定，燃燒穩(wěn)定；可以穩(wěn)定的燃燒貧煤、煙煤、褐煤；可以采用分級(jí)配風(fēng)和每份氣流濃淡分離技術(shù)降低煙氣NOx排放量；可以通過擺動(dòng)燃燒器噴嘴調(diào)節(jié)蒸汽溫度；制造、運(yùn)行技術(shù)成熟，有利于降低制造成本和安全運(yùn)行。 ②技術(shù)缺點(diǎn)：在爐膛出口處造成煙氣的殘余旋轉(zhuǎn)，引起熱偏差；如果火焰中心嚴(yán)重偏離爐膛幾何中心，會(huì)造成水冷壁局部壁面熱負(fù)荷提高，最終造成水冷壁爆管或者結(jié)渣；燃燒器擺動(dòng)機(jī)構(gòu)容易卡瑟，擺動(dòng)不靈；容易出現(xiàn)托粉效果差，底渣含碳量高的故障。 36. 影響水冷壁安全運(yùn)行的主要因素 鍋爐運(yùn)行中，影響水冷帶安全運(yùn)行的因素很多，既有管內(nèi)諸多因素的影響，也有管外復(fù)雜因素的影響 管內(nèi)的影響因素有：①水質(zhì)不良導(dǎo)致的水冷帶管內(nèi)結(jié)垢與腐蝕；②水冷帶受熱偏差影響導(dǎo)致的個(gè)別或部分管子出現(xiàn)循環(huán)流動(dòng)的停滯或倒流；③水冷帶熱負(fù)荷過人導(dǎo)致的管子內(nèi)壁面附近出現(xiàn)膜態(tài)沸騰；④汽包水位過低引起水冷壁中循環(huán)流量不足，其至發(fā)生更為嚴(yán)重的“干鍋”。 管外的影響因素有：①燃燒產(chǎn)生的腐蝕性氣體對(duì)管壁的高溫腐蝕；②結(jié)潔和積灰導(dǎo)致的對(duì)管壁的侵蝕；③煤粉氣流或含灰氣流對(duì)管壁的磨損。 37. 簡述濃淡分離技術(shù)在穩(wěn)燃和降低NOx生產(chǎn)方面的機(jī)理。 38. W型火焰鍋爐適用于燃用無煙煤的原因、強(qiáng)化煤粉氣流著火的措施。  7 1. 鍋爐按蒸發(fā)受熱面循環(huán)方式分類。及其工作原理示意圖。 自然循環(huán)鍋爐、控制循環(huán)鍋爐、直流鍋爐、低倍率復(fù)合循環(huán)鍋爐 2. 畫出直流燃燒器四角切圓布置的示意圖，說明造成火焰偏斜的原因。 四角切圓燃燒的氣流偏斜的原因：①鄰角氣流的撞擊是氣流偏斜的主要原因。②射流偏斜還收射流兩側(cè)補(bǔ)氣條件的影響。③燃燒器的高寬比對(duì)射流彎曲變形影響較大。④燃燒器切圓直徑的膨脹有時(shí)也會(huì)導(dǎo)致氣流貼墻。 3. 畫出直吹式制粉系統(tǒng)簡圖，標(biāo)出主要設(shè)備名稱，并說明其工作過程。 原煤通過給煤機(jī)落入到磨煤機(jī)中磨制，磨制好的煤粉被一次風(fēng)直接攜帶進(jìn)入，通過一次風(fēng)噴口送入爐膛燃燒。 4. 畫出正壓直吹式制粉系統(tǒng)的流程簡圖，說明其設(shè)備名稱、工作原理以及該制粉系統(tǒng)使用的動(dòng)力煤煤種及其原因。 直吹式制粉系統(tǒng)是指媒在磨煤機(jī)中磨成煤粉后直接將氣粉混合物送入鍋爐中燃燒的制粉系統(tǒng)。 工作過程：原煤通過給煤機(jī)落入到磨煤機(jī)中磨制，磨制好的煤粉被一次風(fēng)直接攜帶進(jìn)入，通過一次風(fēng)噴口送入爐膛燃燒 5. 畫出中間儲(chǔ)倉式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)的流程簡圖，說明其設(shè)備名稱、工作原理、該系統(tǒng)使用的動(dòng)力煤煤種及其原因。 中間儲(chǔ)倉式制粉系統(tǒng)是將媒磨成煤粉后先儲(chǔ)存在煤粉倉中，粉煤通過給粉機(jī)后與熱風(fēng)混合，形成氣粉混合物，在送入鍋爐中去燃燒的制粉系統(tǒng)。 工作過程：原煤經(jīng)過給煤機(jī)送入中速磨煤機(jī)，合格的煤粉氣流離開磨煤機(jī)經(jīng)過細(xì)分分離器分為兩部分：合格的煤粉送入煤粉倉，含有少量細(xì)煤粉的氣流經(jīng)過排粉風(fēng)機(jī)將煤粉倉中的煤粉送入煤粉燃燒器的一次風(fēng)噴嘴。煤粉倉下設(shè)有給粉機(jī)，用來調(diào)節(jié)給粉量進(jìn)而適應(yīng)鍋爐負(fù)荷波動(dòng)。冷空氣經(jīng)過送風(fēng)機(jī)增壓后送入空氣預(yù)熱器，被加熱的空氣分為兩路：一路經(jīng)過熱風(fēng)道送入燃燒器的二次風(fēng)噴嘴，另一路經(jīng)過熱風(fēng)管道送入磨煤機(jī)，滿足干燥處理和磨煤處理的要求 6. 畫出寬調(diào)節(jié)比燃燒器（WR燃燒器）的結(jié)構(gòu)簡圖，說明其為何能強(qiáng)化著火。 擴(kuò)流錐可以增加一次風(fēng)氣流和回流煙氣的接觸面，提高著火穩(wěn)定性； 夾角區(qū)形成回流區(qū)，卷吸高溫?zé)煔?，進(jìn)一步提高著火穩(wěn)定性。 7. 畫出自然循環(huán)鍋爐的工作示意圖，并介紹主要設(shè)備及工作原理 主要設(shè)備：鍋筒、下降管、水冷壁管（上升管）、分配水管、水冷壁下聯(lián)箱、水冷壁上聯(lián)箱、汽水混合物引出管、汽水分離器。 工作原理：自然循環(huán)。在一個(gè)閉合的回路中，由于工質(zhì)的密度差造成的重位壓差，推動(dòng)工質(zhì)流動(dòng)的現(xiàn)象。 8. 畫出水循環(huán)全特效曲線，以及判定停滯、倒流的條件。 不出現(xiàn)停滯的條件：回路工作點(diǎn)壓力大于受熱最差的在停滯點(diǎn)的壓差。 不出現(xiàn)倒流的條件：回路工作點(diǎn)的壓差大于受熱最差管在倒流點(diǎn)的壓差。 9. 畫出直流鍋爐的工作示意圖，并介紹其主要工作特點(diǎn)。 直流鍋爐的主要特點(diǎn)是汽水系統(tǒng)中不設(shè)置鍋筒，工質(zhì)一次性的通過省煤器、水冷壁、過熱器。直流鍋爐不受其工作壓力的影響，適用于300MW以上的亞臨界和超臨界機(jī)組。直流鍋爐水冷壁管內(nèi)工質(zhì)流動(dòng)阻力比較大，需要用給水泵的壓頭來克服。 10. 自然循環(huán)鍋爐水冷壁簡單回路的工作點(diǎn)的確定方法？ 根據(jù)水冷壁吸熱方程分別求出上升系統(tǒng)和下降系統(tǒng)的壓差方程和流量方程，上升系統(tǒng)和下降系統(tǒng)的總壓差曲線交點(diǎn)就是順循環(huán)回路的工作點(diǎn)。 11. 自然循環(huán)鍋爐水冷壁復(fù)雜回路的工作點(diǎn)的確定方法？ 圖中曲線1、1、1表示上升系統(tǒng)1-1-1的特性曲線，上升系統(tǒng)還包括分配水管、上升管、汽水引出管以及汽水分離器；曲線2、2、2表示上升系統(tǒng)2-2-2的特性曲線。將分配管、上升管、汽水引出管以及汽水分離器的壓差相加，即可分別得到兩個(gè)上升系統(tǒng)的壓差 - 流量曲線Ys1=f(G)和Ys2=f(G)。然后再將兩個(gè)系統(tǒng)的流量相同的壓差下相加，得到曲線Ys1+Ys2，此曲線與下降管的壓差曲線Yxj的交點(diǎn)，形成了這一復(fù)雜回路的工作點(diǎn)。 12. 對(duì)流和輻射受熱面的汽溫特性。 13. 畫出W型火焰爐的示意圖，說明其適合燃用無煙煤的原因。 主要是依靠提高煤粉濃度的方式來穩(wěn)定燃燒，因而適用于燃用揮發(fā)分極低的無煙煤。 14. 畫出煤粉爐的示意圖，并標(biāo)注設(shè)備，從汽、媒、水三個(gè)角度說出工作流程示意圖。