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齊齊哈爾醫(yī)學院第一附屬醫(yī)院西區(qū)門診綜合樓 腳 手 架 施 工 方 案 建設單位： 監(jiān)理單位： 施工單位： 項目經(jīng)理： 技術負責： 編 制 人： 二O一三年五月十五日 目 錄 一、工程概況 二、施工材料與施工準備 三、方案選擇 四、落地式腳手架施工 五、附墻方法 六、安全防護措施與腳手架附設工程 七、技術安全措施 八、腳手架的拆除 九、落地式外腳手架構件受力驗算 一、 工程概況 工程名稱： 建設單位： 設計單位： 監(jiān)理單位： 本工程位于富拉爾基區(qū)交通街西側，民生路與富江路之間，地勢平坦，交通便利。結構體系為框架結構，建筑物長85.740米、寬17.400米，結構總高度為41.050米，基礎類型為超流態(tài)砼樁基礎。 勘察場地地貌為松嫩平原北部，地勢較平坦，最大高差1米左右。場地原地貌標高在150.88m—151.72m之間，場內(nèi)及周邊未發(fā)現(xiàn)不良地質作用。本工程總建設面積約為15000㎡，地下一層、地上九層建筑，地下室防水等級為一級。本工程結構部位混凝土強度等級C25～C30。框架梁、柱縱向受力鋼筋的連接采用機械連接接頭、綁扎搭接或焊接接頭。本工程中的內(nèi)外墻砌體均為陶粒砼砌塊，砂漿等級為M5，砌塊強度等級不小于MU5；結構的設計使用年限為50年，建筑結構的安全等級為二級。 本工程的外腳手架為結構與粉刷裝修施工兩用架，使用功能主要為結構和外墻裝修施工，故荷載按結構3kN/m2，兩步架同時作業(yè)，裝修腳手架考慮為2kN/㎡，三步架同時作業(yè)。 二、 施工材料與施工準備 1、本工程擬采用普通鋼管外腳手架，整架鋼管統(tǒng)一選用φ483.5鋼管，嚴禁與φ503.0鋼管混用。鋼管使用前必須經(jīng)檢查無嚴重銹蝕，無彎曲變形?？奂捎脴藴士奂?，新、舊扣件必須經(jīng)檢查無脆裂、變形和滑絲，方可使用。 2、連墻緊固拉桿采用預埋鋼管與外架扣緊組成拉固件。 3、拉吊件選用材料需按規(guī)定配套使用，預埋鋼吊環(huán)采用φ20鋼筋制作。卸荷鋼絲繩采用φ15.5D型，預埋鋼吊環(huán)采用Ⅰ級鋼，不得采用冷拉鋼筋和殘舊鋼筋。 三、 方案選擇 根據(jù)本工程結構分布特點，工期及工序要求，考慮經(jīng)濟實用原則，經(jīng)綜合土方回填時間以及地基承載力的問題，擬對本工程所有單體工程的外架均采用落地式外腳手架。 四、 落地式腳手架施工 一） 搭設順序 （1）起步腳手架 鋪設墊板→擺放掃地桿→逐根樹立桿、隨即與掃地桿扣緊→裝掃地橫向水平桿并與立桿或掃地桿扣緊→安裝第一步桿（與各立桿扣緊）→安裝第一步桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→第三縱向水平桿和橫向水平桿→連墻桿→接長立桿→加設剪刀撐→鋪設腳手板→在作業(yè)面搭設護身欄桿→掛安全網(wǎng)。 （2）樓層腳手架 接長立桿→安裝第一步縱向水平桿（與各立桿扣緊）→安裝第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→加設剪刀撐→鋪設腳手板→在作業(yè)面搭設護身欄桿→掛安全網(wǎng)。 二） 構造要求及搭設方法 （1）腳手架下部地基處理 腳手架下部沿縱向設置通長150㎜厚，C20砼墊層，墊板采用60㎜厚木板通長鋪設。按照立桿縱距要求從角部開始布置墊板。 （2）立桿 ①立桿采用單立桿。立桿縱向間距1.2m，橫向間距0.85m，內(nèi)立桿距墻皮距離0.3m，步高1.8m。鋼管接長采用對接扣件。 ②立桿主要采用6m長鋼管搭設，除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭設應符合以下要求： a）對接接頭扣件開口方向應向下或向內(nèi)，以防雨水進入。 b）立桿上的對接扣件應交錯布置，相鄰立桿接頭位置的錯開不小于500mm。各接頭與中心節(jié)點相距不應大于步距的1/3即600mm。立桿接頭如下圖所示。 c）立桿的搭接長度不應小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100mm。 （3）縱向水平桿 ①縱向水平桿設置于立桿的內(nèi)側、橫向水平桿之下，并采用直角扣件與立桿扣緊。 ②縱向水平桿一般采用對接扣件連接，至邊角處也可采用搭接。對接、搭接應符合以下要求： a）對接接頭應交錯布置，不應設在同跨內(nèi)，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1/3，即500mm。 b）搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。 ③縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不大于6m。 （4）橫向水平桿 ①每一主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿長度1.8～1.9ｍ，采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿的軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm（對于雙立桿，應設置在雙立桿之間）。 ②操作層非主節(jié)點處的橫向水平桿根據(jù)支撐腳手板的需要設置。 ③橫向水平桿伸出大橫桿外的長度應控制在150～200mm。 （4）剪刀撐 ①每縱向5步、橫向6跨設置一道剪刀撐，沿腳手架外側及全高方向連續(xù)設置，剪刀撐與地面成45角，剪刀撐夾角為90；剪刀撐主要采用6m長鋼管，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不應大于500mm，斜桿接長采用對接扣件，除斜桿兩端扣緊外，中應間增加2～4個扣結點。 ②剪刀撐斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接接頭。 ③剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm。 ④腳手架非封閉端如轉截面處、施工電梯斷開處腳手架端頭應設置之字形斜撐及連墻件。 （5）與結構連接件 為防止外架受水平力產(chǎn)生變形，利用對拉螺栓孔及門窗洞口與結構進行連接。連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端可稍下斜連接，嚴禁外高內(nèi)低上斜連接 （6）安全網(wǎng)與層間隔斷 ①腳手架外側立面1.8m6m綠色密目式安全網(wǎng)進行封閉。用16#鐵絲將安全網(wǎng)綁扎在縱向水平桿上。 ②腳手架在二層立桿之間以及內(nèi)立桿到結構邊的范圍內(nèi)采用模板及木枋進行封閉，并設200mm高的擋腳板，防止墜物傷人。在操作層設水平兜網(wǎng)，并滿鋪腳手板，水平安全網(wǎng)接口處必須連接嚴密。在結構邊預埋φ14@1500鋼筋頭，安全網(wǎng)必須與結構連接嚴密牢固。嚴禁使用損壞和腐朽的安全網(wǎng)。 （7）腳手板 ①腳手板一般應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板宜采用平鋪，也可采用搭接鋪設，搭接構造見下圖。 ②腳手板應鋪設嚴密、牢固、平穩(wěn)，腳手板兩端用10～14#鉛絲固定牢靠。 （8）護欄和擋腳板 在鋪腳手板的操作層上必須在外排立桿內(nèi)側距腳手板面1000mm處設一道護欄，涂紅白油漆，并設200mm高擋腳板。 （9）掃地桿 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。其連接方式及接頭位置同縱向水平桿。 五、 附墻方法 本工程采用鋼管和扣件組合的連墻件，連墻件的連墻桿采用Ф483.5mm鋼管,連墻桿與腳手架的連接采用扣件，連墻桿與預埋在砼框架鋼管也采用扣件連接。在每一層設置一道連墻桿,橫向間距不大于6m，將架體附著到框架結構上，上下層相互錯開，梅花型布置。 六、 安全防護措施與腳手架附設工程 （1）平橋步距中間設置一條鋼管護攔桿，橋面設一塊高為18公分的紅白相間的擋腳板，腳手架外側滿掛密目式阻燃塑料安全網(wǎng)（符合國家標準與廣州市有關文件規(guī)定），立網(wǎng)拉掛要平整順直。 （2）架外在高度4層樓面處設首層防護棚直至建筑物邊。 （3）根據(jù)現(xiàn)場施工平面布置需要設雙層安全平擋，其高度與懸挑層樓面相同，寬度覆蓋施工圍墻通道。 （4）卸料平臺搭設位置視施工場地布置和現(xiàn)場實際情況而定。每層設置1個卸料平臺，材料轉運后即拆除。卸料平臺高度與樓層結構面相同，其限定荷載為2.5KN/㎡，在顯眼處掛設限載標牌，卸料平臺立桿間距小于1m，水平拉桿縱向間距小于1m。支撐系統(tǒng)不得與腳手架連結實。 七、 技術安全措施 （1）立柱間距由施工員放線定位，預埋扣件應準確放置在定位線上。 （2）腳手架立柱要垂直，大小橫桿要平整，同一步縱向水平桿必須四周交圈。相鄰兩柱的接頭要錯開，不在同一步距內(nèi)，柱駁口必須按規(guī)范對接，確保外架垂直度。里外上下相鄰的兩根大橫桿的接頭要相互交錯，不得集中在一組主柱間距之間接駁，大橫桿駁口必須按規(guī)范對接。 （3）各種連接扣件要扣接牢固，扣件螺栓擰緊扭力矩應在40～60N.m之間，不能大于65N.m，以防扣件破壞，搭設完成后應用扭力扳手隨機均布抽樣檢查，不合格的必須重新擰緊，直到合格為止。 （4）腳手架各桿件相交伸出的端頭部分均應大于10cm，以防桿件滑脫，吊索鋼絲繩留尾應不小于20cm。 （5）剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于10cm。 （6）外腳手架搭設須積極配合結構施工進度，腳手架須高出結構1.2m以上，但搭設高度應避免超過一個結構層以防腳手架失穩(wěn)。 （7）當?shù)醐h(huán)預留件所在框架梁砼強度滿足設計要求，方可安排架子工進行拉吊件的安裝。 （8）施工層腳手板必須滿鋪，腳手板必須按操作規(guī)程綁緊，保證有3個支撐點綁扎固定，不得有探頭板。 （9）要保證腳手架體的整體性，不得與井架、施工電梯一并拉結，不得截斷架體。嚴禁直接在外腳手架上架設電線。 （10）腳手架搭設過程中，架子上嚴禁放置短料及各類配件，嚴防墜物傷人，懸空作業(yè)要系好安全帶。 （11）必須在腳手架的適當位置配備滅火器材，防火措施要落實，嚴禁在腳手架上吸煙，動火必須辦理審批手續(xù)，并由專人跟焊接焊。 （12）樓頂設置4根避雷針，采用長1m的φ12鍍鋅鋼筋制作，設于外架四角立桿之上。將預埋鋼吊環(huán)與樓板鋼筋焊接并與主樓的地極連通，形成外腳手架的防雷避雷系統(tǒng)，豎向地極鋼筋電阻應小于4Ω。在施工期間遇有雷雨，腳手架上的操作人員應注意及時離開。 （13）在大風雨或停工一段時間后，必須對腳手架作全面檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、下沉、鋼構件銹蝕嚴重、扣件松脫等情況，要及時加固維修后方可使用。 （14）本外腳手架取平橋施工荷載最大值為2kN/㎡，并只考慮三層平橋同時操作的施工荷載，各使用外腳手架的施工單位必須教育工人不得堆放過重的建材或雜物與平橋上。卸料平臺應懸掛限載標牌，嚴禁超載，以策安全。不得將模板支撐及砼泵管固定在外腳手架上。 （15）腳手架搭設前應將本方案細化，對施工班組進行交底，搭設人員應持證上崗。 （16）腳手架隨樓層的增高按本方案要求分段驗收，填寫驗收記錄單（必須有量化的驗收內(nèi)容），并懸掛驗收標識方能交付使用。 八、 腳手架的拆除 （1）腳手架拆除要有專人指揮，并設置安全禁區(qū)，禁止閑人進入。 （2）嚴格遵守由上而下的順序逐層拆除，不準上、下兩層同時拆除。 （3）拆下的各種材料應分類堆放，集中存貯做好維護和管理。 （4）當腳手架采用分段、分向拆除時，對暫不拆除的腳手架兩端，應設置連墻桿或橫向支撐加固。 （5）拆除過程中要先拆小橫桿、大橫桿，然后拆除立杠及剪刀撐。 （6）拆除過程中應將已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。 （7）在拆除過程中，應作好配合、協(xié)調(diào)動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業(yè)。 （8）所有連墻桿件應隨腳手架的逐步拆除而拆除，嚴禁先行將連墻桿拆除。腳手架分段拆除的高差不應大于2m。 （9）腳手架拆除時必須注意對建筑物的保護，防止對建筑物的損壞。 （10）拆下的構配件必須分段集中，采用吊裝形式運至地面堆放，嚴禁高空拋擲。 九、 落地式外腳手架構件受力驗算 一）、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 雙排腳手架搭設高度約為 43.0 米，12.00米以下采用雙管立桿，12.00米以上采用單管立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的橫距為0.85米，大小橫桿的步距為1.80 米； 內(nèi)排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根； 腳手架沿墻縱向長度為 200 米； 采用的鋼管類型為 Φ483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距2.40 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數(shù) 施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數(shù):2 層； 3.風荷載參數(shù) 本工程地處廣東省廣州市，基本風壓為0.50 kN/m2； 風荷載高度變化系數(shù)μz為0.62，風荷載體型系數(shù)μs為0.65； 腳手架計算中考慮風荷載作用； 4.靜荷載參數(shù) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1161； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.140；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140； 安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):2； 腳手板類別:松木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038； 5.地基參數(shù) 地基土類型:粉質粘土；取地基承載力標準值(kN/m2):1200.00； 取立桿基礎底面面積(m2):0.20；地面廣截力調(diào)整系數(shù):1.00。 二）、大橫桿的計算: 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的自重標準值:P2=0.3000.850/(2+1)=0.085 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0000.850/(2+1)=0.850 kN/m； 靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.085=0.148 kN/m； 活荷載的設計值: q2=1.40.850=1.190 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1481.2002+0.101.1901.2002 =0.188 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.2002-0.1171.1901.2002 =-0.222 kN.m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ=Max(0.188106,0.222106)/5080.0=43.701 N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 43.701 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205.0 N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.850 kN/m； 最大撓度計算值為： V= 0.6770.1231200.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.8501200.04/(1002.06105121900.0) = 0.764 mm； 大橫桿的最大撓度 0.764 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200.0/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三）、小橫桿的計算: 根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 腳手板的自重標準值：P2=0.3000.8501.200/(2+1)=0.102 kN； 活荷載標準值：Q=3.0000.8501.200/(2+1) =1.020 kN； 集中荷載的設計值: P=1.2(0.046+0.102)+1.4 1.020 = 1.606 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.8502/8 = 0.004 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.6060.850/3 = 0.455 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.459 kN.m； 最大應力計算值 σ = M / W = 0.459106/5080.000=90.376 N/mm2 ； 小橫桿的最大應力計算值 σ =90.376 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.038850.04/(3842.060105121900.000) = 0.010 mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.046+0.102+1.020 = 1.168 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1168.080850.0(3850.02-4850.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.014 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.010+1.014 = 1.024 mm； 小橫桿的最大撓度和 1.024 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850.000/150=5.667與10 mm,滿足要求！ 四）、扣件抗滑力的計算: 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.2002/2=0.046 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.850=0.033 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3000.8501.200/2=0.153 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0000.8501.200 /2 = 1.530 kN； 荷載的設計值: R=1.2(0.033+0.153)+1.41.530=2.365 kN； R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五）、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1161 NG1 = [0.1161+(1.202/2+1.202)0.038/1.80]50.00 = 9.645； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.10 NG2= 0.14021.200(0.850+0.14)/2 = 0.166 Kn； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14021.200/2 = 0.168 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20050.000 = 0.300 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.400 kN； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000.8501.2002/2 = 3.060 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo -- 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz -- 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.620 ； Us -- 風荷載體型系數(shù)：取值為0.653； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5000.6200.653 = 0.142 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.211.400+ 1.43.060= 17.964 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.211.400+ 0.851.43.060= 17.321 kN； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1421.200 1.8002/10 = 0.066 kN.m； 六）、立桿的穩(wěn)定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩(wěn)定性計算，只進行單立桿的穩(wěn)定性計算。 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =17.964 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 計算長度 ,由公式 lo = kμh 確定 ：l0 = 3.119 m； 長細比 Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 17964.000/(0.186489.000)=197.506 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = 197.506 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =17.321 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m； 長細比: L0/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 17321.400/(0.186489.000)+65561.085/5080.000 = 203.347 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = 203.347 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 七）、最大搭設高度的計算: 按《規(guī)范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.060 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =[0.1864.89010-4205.000103-(1.21.755 +1.43.060)]/(1.20.116)=87.967 m； 按《規(guī)范》5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： [H] = 87.967 /(1+0.00187.967)=80.855 m； [H]= 80.855 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50.000 m，滿足要求！ 按《規(guī)范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.060 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.066 /(1.4 0.85) = 0.055 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.755+0.851.4(3.060+0.1864.8900.055/5.080)))/(1.20.116)=84.154 m； 按《規(guī)范》5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： [H] = 84.154 /(1+0.00184.154)=77.622 m； [H]= 77.622 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50.000 m，滿足要求！ 八）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = 0.142 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = 8.640 m2； 按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4WkAw = 1.714 kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.714 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ -- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度； 又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl = 6.714 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 6.714小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 九）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值: fg = fgkkc = 1200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 1200.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =86.607 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 17.321 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.200 m2 。 p=86.607 ≤ fg=1200.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！