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YAH2460 型圓振動篩設計 摘要 目前我國各種選煤廠使用的設備中 振動篩 篩分機 是問題較多 維修量較大 的設備之一 這些問題突出表現(xiàn)在篩箱斷梁 裂幫 稀油潤滑的箱式振動器漏油 齒輪打齒 軸承溫升過高 噪聲過大等問題 同時伴有傳動帶跳帶 斷帶等故障 這 類問題直接影響了振動篩 篩分機 的使用壽命 嚴重影響了生產(chǎn) YAH 2460 型圓 振動篩可以很好的解決此類問題 因此本次設計的振動篩為 YAH 2460 型圓振動篩 該系列振動篩主要用于煤炭行業(yè)中物料分級 脫水 脫泥 脫介等作業(yè) 其工作可 靠 篩分效率高 但設備自身較重 設計分析論述了設計方案 包括振動篩的分類 與特點和設計方案的確定 對物料的運動分析 對振動篩的動力學分析及動力學參 數(shù)的計算 合理設計振動篩的結構尺寸 進行了激振器的偏心塊等設計與計算 包 括原始的設計參數(shù) 電動機的設計與校核 進行了主要零部件的設計與計算 皮帶 的設計計算與校核 彈簧的設計計算 軸的強度計算 軸承的選擇與計算 然后進 行了設備維修 安裝 潤滑及密封的設計 最后進行了振動篩的環(huán)保以及經(jīng)濟分析 關鍵詞 振動篩 激振器 圓振動篩 Abstract At present China s coal preparation plant all the equipment used in the shaker is more problems maintenance of one of the larger equipment These issues in sieve outstanding performance me off beam crack help lubrication oil dilute the box type vibrator oil spills fighting tooth gear bearing temperature rise too high major issues such as noise accompanied by dancing with broken belts such as fault zone Such issues directly affecting the life of the shaker which has seriously affected the production YAH 2460round good shaker can solve such problems so this shaker designed for roundYAH 2460shaker the series of major shaker in the materials used in the coal industry classification dehydration desliming such as referrals from Operations Its reliable efficient screening but their heavy equipment Design analysis on the design options including the classification and shaker features and design programmes to be confirmed materials on the movement of the shaker and the dynamics of the parameters to design the structure of vibrating screen size conduct The eccentric block of the exciter such as design and calculation including the original design parameters motor design and verification were the main components of the design and calculation belts and check the design and calculation the design of spring the axis of Strength the choice of bearings and calculation and then proceed to the maintenance of equipment installation lubrication and seal the design a shaker final environmental and economic analysis Key words shaker Vibrator round shaker 目錄 1 緒論 1 1 1 前言 1 1 2 背景 1 2 振動篩篩面物料運動理論 5 2 1 篩上物料的運動分析 5 2 2 正向滑動 6 2 3 反向滑動 7 2 4 跳動條件的確定 8 2 5 物料顆粒跳動平均運動速度 9 3 振動篩的工作原理及結構組成 10 3 1 圓振動篩的工作原理 10 3 2 振動篩基本結構 11 4 振動篩動力學基本理論 12 5 振動篩參數(shù)計算 16 5 1 運動學參數(shù)的確定 16 5 2 振動篩工藝參數(shù)的確定 18 5 3 動力學參數(shù) 19 5 4 電動機的選擇 19 6 主要零件的設計與計算 22 6 1 軸承的選擇與計算 22 6 2 皮帶的設計 23 6 3 軸的設計 26 6 4 支承彈簧設計驗算 29 7 振動篩的安裝維護及潤滑 32 7 1 振動篩的安裝及調(diào)試 32 7 2 操作要點 33 7 3 維護與檢修 34 7 4 振動篩的軸承潤滑的改進 35 結束語 36 參考文獻 37 致 謝 38 1 緒論 1 1 前言 振動篩是工礦企業(yè)普遍應用的篩分機械 用作物料的篩分 分級 洗滌 脫介 脫水之用 篩分設備技術水平的高低和質(zhì)量的優(yōu)劣 關系到工藝效果的好壞 生產(chǎn) 效率的高低和能源節(jié)省的程度 從而直接影響企業(yè)的經(jīng)濟效益 而振動篩以它結構 簡單 處理能力大 工作可靠等優(yōu)點在所有篩分設備中占有絕對優(yōu)勢 其占有量約 為 95 最近幾年 各國對振動篩分技術的研究很重視 如強化振動參數(shù) 設備大 型化 篩機零部件的三化 自同步技術的推廣應用 新篩機的出現(xiàn)等都是圍繞著振 動篩發(fā)展起來的 下面就振動篩發(fā)展概況 品種規(guī)格 結構強度作一下闡述 1 2 背景 1 2 1 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 1 國外研究現(xiàn)狀 國外從 16 世紀開始篩分機械的研究與生產(chǎn) 在 18 世紀歐洲工業(yè)革命時期 篩 分機械得到迅速發(fā)展 到本世紀 篩分機械發(fā)展到一個較高水平 德國申克公司可 提供 260 多種篩分設備 STK 公司生產(chǎn)的篩分設備系列品種 較全 技術水平較高 KHD 公司生產(chǎn) 200 多種篩分設備 通用化程度較高 KUP 公 司和海因勒曼公司都研制了雙傾角的篩分設備 美國 RNO 公司新研制 DF11 型雙頻 率篩 采用了不同速度的激振器 DRK 公司研制成三路分配器給料 一臺高速電機 驅(qū)動 日本東海株式會社和 RXR 公司等合作研制了垂直料流篩 把旋轉(zhuǎn)運動和旋回 運動結合起來 對細料一次分級特別有效 英國為解決從濕原煤中篩出細粒末煤 研制成功旋流概率篩 前蘇聯(lián)研制了一種多用途兼有共振篩和直線振動篩優(yōu)點的自 同步直線振動篩 2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 由于工業(yè)發(fā)展緩慢 基礎比較薄弱 理論研究和技術水平落后 我國篩分機械 的發(fā)展是本世紀近 50 年的事情 大體上 可分為三個階段 1 仿制階段 這期間 仿制了前蘇聯(lián)的 系列圓振動篩 BKT 11 BKT OMZ 型搖動篩 波蘭的 WK 15 圓 振動篩 CJM 21 型搖動篩和 WP1 WP2 型吊式直線振動篩 這些篩分機仿制成 功 為我國篩分機械的發(fā)展奠定了堅實的基礎 并培養(yǎng)了一批技術人員 2 自行研制階段 從 1966 年到 1980 年研制了一批性能優(yōu)良的新型篩分設備 1500 毫米 3000 毫米重型振動篩及系列 15m2 30m2 共振篩及系列 煤用單軸 雙軸振動篩系列 YK 和 ZKB 自同步直線振動篩系列 等厚 概率篩系列 冷熱礦篩 系列 這些設備雖然存在著故障較多 壽命較短的問題 但是它們的研制成功基本 上滿足了國內(nèi)需要 標志著我國篩分機走上了獨立發(fā)展的道路 3 提高階段 進入改革開放的 80 年代 我國篩分機也進入了一個新的發(fā)展 階段 成功研制了振動概率篩系列 旋轉(zhuǎn)概率篩系列 完成了箱式激振器等厚篩系 列 自同步重型等厚篩系列 重型冷熱礦篩系列 弛張篩 螺旋三段篩的研制 粉 料直線振動篩 琴弦振動篩 旋流振動篩 立式圓筒篩的研制也取得成功 1 2 2 種類和特點 振動篩分機械是利用振動的多孔工作面 將顆粒大小不同的混合物料按粒度進 行分級 也常用于物料的脫水 脫介及清洗物料表面的污泥 它一般安裝在給料設 備的下邊 給料機應均勻地供料 振動篩種類繁多 一般有以下幾類 1 慣性振動篩 慣性振動篩是借高速回轉(zhuǎn)著的不平衡重產(chǎn)生離心力使篩箱振動 從而篩面上物 料層松散使細粒級通過篩孔排出 美國和日本等國一般根據(jù)質(zhì)點的運動軌跡將其分 為圓運動振動篩和直線振動篩 近年來由于慣性振動篩性能較好 結構和維護工作 都較簡單 在選煤 選礦廠得到推廣應用 受到各國重視 尤其是直線振動篩發(fā)展 很快 1 圓運動振動篩 圓運動振動篩是利用不平衡重激振器使篩箱振動的篩子 其運動軌跡一般為圓 形 它普遍應用于煤炭 礦山廠的預先篩分 準備篩分以及脫水作業(yè)中 由于其篩 面的圓形振動軌跡 使篩面上的物料不斷地翻轉(zhuǎn)和松散 因而圓振動篩具有以下 特點 細粒級有機會向料層下部移動 并通過篩孔排出 卡在篩孔中的物料可 以跳出 防止篩孔堵塞 篩分效率較高 可以變化篩面傾角 從而改變物料沿篩面 的運動速度 提高篩子的處理量 對于難篩物料可以使主軸反翻 從而使振動方向 同物料運動方向相反 物料沿篩面運動速度降低 在篩面傾角與主軸轉(zhuǎn)速相同的情 況 下 以提高篩分效率 國外又將圓運動振動篩分為單軸慣性振動篩和自定中 心振動篩兩種 單軸慣性振動篩特點是激振器的軸和皮帶輪參與振動 優(yōu)點是結構 簡單 容易制造 缺點是由于皮帶輪與篩箱一起振動 無論電動機在任何角安裝都 不能避免皮帶傳動中心距的反復變化 從而引起三角皮帶的反復伸縮 大大影響其 使用壽命 波蘭的 WK 型振動篩屬于單軸慣性振動篩 自定中心振動篩優(yōu)點是運轉(zhuǎn)時三角皮帶輪不 與篩箱一起振動 故傳動皮帶壽 命較長 工作較穩(wěn)定 自定中心振動篩又可分為軸承偏心式和皮帶輪偏心式兩 種 前者又名萬能懸掛篩 因其篩箱振動時 主軸中心線和皮帶輪的空間位置保持 不變 目前已很少使用 后者工作時 皮帶輪回轉(zhuǎn)中心線固定不動 所以傳動三角 皮帶就不會時緊時松 具有頻率較穩(wěn)定 皮帶壽命較長等特點 美國 Ripl Flo 型 振動篩是典型的皮帶輪偏心式振動篩 2 直線振動篩 直線振動篩是靠兩根帶不平衡重的軸作同步異向旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生振動的篩子 其篩 面呈水平或傾斜安裝 運動軌跡一般為直線 故稱之為直線振動篩或水平振動篩 它具有下列特點 動力平衡與物料在篩面上的運動情況較好 物料在篩面上的移動 不是依靠篩子的傾角而是依靠激振力 故篩面一般水平安裝 所以廠房高度較低 全封閉 不堵孔和堅固耐用 篩面有兩層 三層和四層之分 由于篩箱運動中有較 大的加速度 所以特別適合于煤炭的脫水 脫泥 脫介以及物料的分級 國外直線 振動篩采用箱式激振器者較多 如美國 Low Head 型 西德 USL 型 日本古河 A 型 日本永田雙偏心軸式 法國皮克雙偏心軸式 蘇聯(lián) 型等 采用筒式激 振器的有美國 SS 型和 SG 型 日本川崎 D 型及橫山橢圓振動篩等 2 共振篩 共振篩從 50 年代應用于煤炭和礦石中 其振動系統(tǒng)是在接近共振區(qū)的條件下 工作的 即篩子的工作頻率接近它的自振頻率 它既可用作煤和礦的預先篩分和最 終篩分 也可以脫水 脫泥和脫介 共振篩利用了共振原理 具有下列特點 在共 振頻率附近 使用較小的激振力來驅(qū)動較大面積的篩箱 可以節(jié)省傳動系統(tǒng)的功率 消耗 并減少軸承等機件的受力 利用了非線性振動系統(tǒng) 篩子的瞬時加速度大 對分級 脫水等作業(yè)有益 但由于其在安裝上要求高 技術上比較復雜 共振篩的 發(fā)展較緩慢 如西德除部分生產(chǎn)廠使用外已不再推廣應用了 典型共 振篩有波蘭 ZDR 型振動篩 它是波蘭近十年來發(fā)展的新型共振篩 與 CDR 型共 振篩相比 結構上變化不大 僅處理量有所提高 但其振動大 要求有高質(zhì)量的橡 膠彈簧元件 仍處在試驗研究階段 3 其它類型的振動篩 1 等厚篩 我國現(xiàn)有的 ZD 型直線等厚篩系列 有 7 種基本規(guī)格 總篩分效率一般在 85 以上 ZD 系列等厚篩適用于需要精確分級的煤炭及類似比重物料的干濕式篩分 處 理量較大 篩分深度可至 6 毫米 2 概率篩分機 概率篩分機通過采用大篩孔 大傾角和多層篩面結構 使物料近似篩分而提高 篩機處理能力和干式篩分的深度 QGS 型琴弦概率篩是在 GS 型煤用概率篩的基礎上 吸收琴弦篩的特點研制的 該篩能有效地對潮濕煤炭進行 6 毫米干式分級 篩選產(chǎn) 品能滿足空氣重介流態(tài)床分選機對人選煤的要求 琴弦篩網(wǎng)在共振狀態(tài)下工作 篩 孔不易堵塞 3 GPS 型高頻振動細篩 GPS 900 3 型高頻細篩是在吸收美國 Derrick 高頻細篩技術的基礎上研制的 該篩采用了疊層篩網(wǎng) 由三層孔徑不同的不銹鋼編織篩網(wǎng)疊合而成 三路給礦 沿 篩面長布置三個給礦器 和長圓筒形振動器 電機軸兩端裝由偏重塊和調(diào)偏塊組成 的振子 振頻 2850 次 分 目前已在黑色和有色金屬閉路磨礦作業(yè)中 作為分級 設備推廣應用 分級總效率達 60 70 4 電磁振動旋流篩 電磁振動旋流篩是一種結構簡單的高效脫水脫泥設備 該篩無轉(zhuǎn)動部件 無需 潤滑 不需動力 不僅用于選煤廠 還可推廣用作污水處理和選礦廠及其它類似物 料的脫水脫泥和分級設備 目前該篩已形成用于粗煤泥的 C 型和用于末煤的 M 型兩 種型號 1 2 3 發(fā)展方向 振動篩分機在工程中廣泛應用 對國民經(jīng)濟起著重要作用 從目前國外的研究 方向來看 一方面致力于當前篩分機的運動分析和結構調(diào)整 另一方面瞄準新穎的 設計目標 探求合理的結構形式 以便進一步推動振動篩分機的應用 1 國外技術發(fā)展趨勢 國外篩分設備仍以發(fā)展振動篩為主 振動篩向標準化 通用化和系列化方向發(fā) 展 向大型化方向發(fā)展 但最大到 55m2 已夠用了 增大篩面傾角 提高篩分效率 發(fā)展細粒篩分設備 篩孔尺寸小到 0 1 0 3 毫米 旋流篩使用逐漸增多 共振篩 發(fā)展停滯 2 國內(nèi)技術發(fā)展趨勢 積極開展篩分技術研究 提高原煤干式深度篩分技術 降低分級下限和增加煤 炭品種 著重解決粒度細 水分高和黏度大的難篩物料的分級技術 為滿足大露天 礦選用 研制重型分級篩 適用于 500 毫米以下物料篩分 為提高篩板的壽命和效 果 著重發(fā)展焊接篩網(wǎng) 非金屬篩面 共振篩有被淘汰之勢 應大力發(fā)展塊偏心圓 振動篩和直線振動篩 2 振動篩篩面物料運動理論 2 1 篩上物料的運動分析 由文獻 1 可知 關于篩上物料的分析 如圖 2 1 所示 圖 2 1 圓振動篩上物料運動 振動篩運動學參數(shù) 振幅 振次 篩面傾角和振動方向角 通常根據(jù)所選擇的 物料運動狀態(tài)選取 篩上物料運動狀態(tài)直接影響振動篩的篩分效率和生產(chǎn)率 所以 為合理地選擇篩子的運動參數(shù) 必須分析篩上的物料的運動特性 圓振動篩的篩面做圓運動或近似于圓運動的振動篩 篩面的位移方程式可用下 式來表示 t 2 1 coss 180cos AAx t 2 2 iniiny 式中 A 振幅 軸之回轉(zhuǎn)相角 t 軸之回轉(zhuǎn)角速度 時間 t 求上式中的 x 和 y 對時間 t 的一次導數(shù)與二次導數(shù) 即得篩面沿 x 和 y 方向上的速度和加速度 t 2 3 sinAvX t 2 4 coy t 2 5 s2AaX t 2 6 iny 由運動特征 來研究篩子上物料的運動學 物料在篩面上可能出現(xiàn)三種運動狀 態(tài) 正向滑動 反向滑動和跳動 2 2 正向滑動 當物料顆粒與篩面一起運動時 其位移 速度和加速度與篩面的相等 篩面上 質(zhì)量為 的物料顆粒動力平衡條件 m 對質(zhì)量為 的顆粒受力分析 如圖 2 1 1 物料顆粒重力 2 7 Gmg 2 篩面對顆粒的反作用力 由 2cossinyNamAt 可以得到 2 8 2ssigt 式中 為篩面傾角 3 篩面對物料顆粒的極限摩擦力為 2 9 2 cossin FfNmgAt 式中 為顆粒對篩面的靜摩擦系數(shù) f 顆粒沿著篩面開始正向滑動時臨界條件 2 10 cosxgFa 將 用已知式子 2 9 與 2 5 替代 且 為滑動摩擦角 Fxa ftg 簡化整理得 2 11 2cos sin kgA 式中 為正向滑始角 k 令 則 cos b 2 12 230sin kgnAb 式中 稱為正向滑動系數(shù) 由上式得知 正向滑動系數(shù) db 1kb 當 的時候 可以求得使物料顆粒沿著篩面產(chǎn)生正向滑動時最小轉(zhuǎn)數(shù)應該為 1k 2 13 min2si 30gNA 為了使物料顆粒沿著篩面產(chǎn)生正向滑動 必須取篩子轉(zhuǎn)數(shù) min 2 3 反向滑動 臨界條件為 2 14 sinxmgFa 將 用 2 9 與 2 5 替代 并簡化后 Fxa 2 15 2cos si q qbA 式中 反向滑始角q 反向滑動系數(shù)b 則可以得到 2 16 230sin qgnAb 由上式可以知道 反向滑動條件 1 當 時 可以求得使物料沿著篩面反向滑動的最小轉(zhuǎn)數(shù)應該是 1qb 2 17 min2si 30gA 為了使物料顆粒沿著篩面產(chǎn)生正向滑動 必須使篩子轉(zhuǎn)數(shù) min 2 4 跳動條件的確定 顆粒產(chǎn)生跳動的條件是顆粒對篩面法向壓力 0N 即 或者是 cosymga 2cosindgA 由此可以得到 2 18 2cos1siddvgbk 式中 物料跳動系數(shù)db 跳動起始角 振動強度 k 2Akg 拋射強度 它表明物料在篩面上跳動的劇烈程度 v 上式可以寫成 2 19 0223cos30cossinddggAAb 當 時或者 則顆粒出現(xiàn)跳動 1db 1kv 當 或 時 則可求得物料開始跳動時的最小轉(zhuǎn)數(shù)為 VK 2 20 sinco302minAg 為了使物料產(chǎn)生跳動 必須取篩子的轉(zhuǎn)數(shù) mi0 由于目前使用的振動篩采用跳動狀態(tài) 因此要討論跳動終止角 跳動角及運動 速度 2 5 物料顆粒跳動平均運動速度 物料顆粒從振動相角 起跳 到振動相角 跳動終止時 沿 方向的位移為 d b x2sin1tgtVS 2 21 2 d 式中 為物料顆粒起跳時沿 方向的運動速度 dVx 2 22 dxdAV sin 由此 則 2 23 2 si1si gSd 同一時間內(nèi) 篩面位移為 cos cos scos3 dddbc AA 2 24 物料顆粒在每個循環(huán)中 對篩面的位移為 CSbxS 43 2 25 21sinsin cos cos d ddgAA 當篩子在近似于第一臨界轉(zhuǎn)數(shù)下工作時 即 則上式中方括號內(nèi)的數(shù)值接近 360 于零 故得到 2 26 21sinsindgSA 物料跳動平均速度 2 27 si2si 602 Vd 當 時 則 360 dtg sinn 0co1 因此 式 2 27 可以化簡為 2 28 2sidt 或者化簡為 2 29 d sin 由式 2 29 和式 2 18 可以將式 2 27 化簡為 2 30 1 30 tgkAVv 按照上式計算得的結果與實際相比 計算值較大 因為未考慮物料特點 摩擦和沖 擊等因素 為此 上式應該乘以修正系數(shù) 015 03 所以 2 31 1 30 tgkAnVv 3 振動篩的工作原理及結構組成 3 1 圓振動篩的工作原理 具有圓形軌跡的慣性振動篩為圓振動篩 簡稱圓振篩 這種慣性振動篩又稱單軸 振動篩 其支承方式有懸掛支承與座式支承兩種 懸掛支承 篩面固定于篩箱上 篩箱 由彈簧懸掛或支承 主軸的軸承安裝在篩箱上 主軸由帶輪帶動而高速旋轉(zhuǎn) 由于主軸是偏心軸 產(chǎn)生離心慣性力 使可以自由振動的篩箱產(chǎn)生近似圓形軌跡的 振動 YA 型圓振動篩和一般圓振動篩很類似 篩箱的結構一般采用環(huán)槽鉚釘連接 振 動器為軸偏心式振動器 用稀油潤滑 采用大游隙軸承 振動器的回轉(zhuǎn)運動 由電 動機通過一堆帶輪 由 V 帶把運動傳遞給振動器 3 2 振動篩基本結構 本次設計 2YA1548 型圓振動篩是由激振器 篩箱 隔振裝置 傳動裝置等部 分組成 Y A 系 列 圓 振 動 篩 型 號 說 明 Y A H 篩面長度 dm 篩面寬度 dm 重型 輕型不寫 軸偏心振動器 圓振動 篩面層數(shù) 單層不寫 3 2 1 篩箱 篩箱由篩框 篩面及其壓緊裝置組成 1 篩面 為適應大塊大密度的物料的篩分與煤矸石脫介的需要 振動篩的篩面 需要有較大的承載能力 耐磨和耐沖擊性能 為減少噪聲 提高耐磨性設計中采用 成型橡膠條 用螺栓固定在篩面拖架上 上層篩面采用帶筐架的不銹鋼篩面 下層 篩面采用編織篩網(wǎng) 其緊固方式是沿篩箱兩側板處采用壓木 木契壓緊 中間各塊 篩板之間則用螺栓經(jīng)壓板壓緊 2 篩框 篩框由側板 橫梁等部分組成 側板采用厚度為 6 16mm 的 A5 或 20 號鋼板制成 橫梁常用圓形鋼管 槽鋼 方形鋼管或工字鋼制造 篩框必須要由 足夠的剛性 篩框各部件的聯(lián)接方式有鉚接 焊接和高強度螺栓聯(lián)接三種 3 2 2 激振器 圓振動篩采用單軸振動器 由純振動式振動器 軸偏心式振動器和皮帶輪偏心式 自定中心振動器 3 2 3 支承裝置和隔振裝置 支承裝置主要是支承篩箱的彈性元件 有吊式和座式兩種 振動篩的隔振裝置常 用的有螺旋彈簧 板彈簧和橡膠彈簧 3 2 4 傳動裝置 振動篩通常采用三角皮帶傳動裝置 它機構簡單 可以任意選擇振動器的轉(zhuǎn)數(shù) 4 振動篩動力學基本理論 由文獻 1 可知 慣性振動篩的振動系統(tǒng)是由振動質(zhì)量 篩箱和振動器的質(zhì)量 彈簧和激振力 由回轉(zhuǎn)的偏心塊產(chǎn)生的 構成 為了保證篩子的穩(wěn)定工作 必須對慣性振動篩的 的振動系統(tǒng)進行計算 以便找出振動質(zhì)量 彈簧剛性 偏心塊的質(zhì)量矩與振幅的關 系 合理地選擇彈簧的剛性和確定偏心塊的質(zhì)量矩 圖 4 1 振動系統(tǒng)力學模型圖 圖 4 1 表示圓振動篩的振動系統(tǒng) 為了簡化計算 假定振動器轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)中心 和機體 篩箱 的重心重合 激振力和彈性力通過機體重心 此時 篩子只作平面平 移運動 今取機體靜止平衡時 即機體的重量為彈簧的彈性反作用力所平衡時的位置 的 重心所在點 o 作為固定坐標系統(tǒng) xoy 的原點 而以振動器轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)中心 作為動1o 坐標系統(tǒng) 的原點 1xy 偏心重塊質(zhì)量 m 的重心不僅隨機體一起作平移運動 牽連運動 而且還繞振動 器的回轉(zhuǎn)中心線作回轉(zhuǎn)運動 相對運動 則其重心的絕對位移為 rcosx1x cosrxt y rsinmyyin 式中 偏心質(zhì)量的重心至回轉(zhuǎn)軸線的距離 r 軸之回轉(zhuǎn)角度 為軸回轉(zhuǎn)之角速度 t 為時間 t 偏心質(zhì)量 m 運動時產(chǎn)生的離心力為 4 1 cos 22trxmdtFx 4 2 in 22tyty 式中 和 為偏心質(zhì)量 m 在 x 與 y 方向之相對運動離心力或r costrsi2 稱激振力 在圓振動篩的振動系統(tǒng)中 作用在機體質(zhì)量 M 上的力除了 和 外 還有機xFy 體慣性力 其方向與機體加速度方向相反 彈簧的作用力yMx 和 和 表示彈簧在 x 和 y 方向的剛度 彈簧作用力的方向永遠是KyX 和 X 和機體重心的位移方向相反 及阻尼力 c 稱為粘滯阻力系數(shù) 阻尼力的方向c 和 與機體運動速度方向相反 在單軸振動系統(tǒng)中 作用在機體質(zhì)量 上的力除了和之外 還有機體的慣性M 力和 其方向與機體的速度方向相反 彈簧的作用力 表示彈簧在方向的剛度 及阻尼力 稱為粘滯阻力系數(shù) 阻尼力的方向與機體的運動方向相反 當振動器在作等速圓周運動時 將作用在機體 上的各力 按照理論力學中的 動靜法建立的運動微分方程式為 4 3 tmrxKCM cos2 yin 式中 機體的計算質(zhì)量 4 4 wj 式中 jm振 動 機 體 質(zhì) 量 w篩 子 的 物 料 重 量 K物 料 的 結 合 系 數(shù) 3 0 15 wK 根據(jù)單軸振動篩運動微分方程式的全解可知 機體在 x 和 y 軸方向的運動是自 由振動和強迫振動兩個簡諧振動相加而成的 事實上 由于有阻尼力存在的緣故 自由振動在機器工作開始后就會逐漸消失 因此 機體的運動就只剩下強迫振動了 所以 只需要討論公式的特解 xxtA cos 4 5 yyin 其特解為 4 6 2 2mMKCsrxx 21tan mMKCx 4 7 2 2 oAyy 21ty 式中 角為 機 體 的 振 幅 和 相 位 差和方 向 機 體 的 振 幅 和為和 xx 系統(tǒng)的自振頻率為 4 8 mMKWp 下面根據(jù)圖 4 2 來分析圓振動篩的幾種工作狀態(tài) 1 低共振狀態(tài) 即 若取 則機體的振幅低 共 振 狀 態(tài) Pn 2 K 2 K 在這種情況下 可以避免篩子的起動和停車時通過共振區(qū) 從而能提高彈簧rA 的工作耐久性 同時能件小軸承的壓力 延長軸承的壽命 并能減少篩子的能量消 耗 但是在這種工作狀態(tài)下工作的篩子 彈簧的剛度要很大 因此 必然會在地基 及機架上出現(xiàn)很大的動力 以致引起建筑物的震振動 所以 必須設法消振 但目 前尚無妥善和簡單的消振方法 A 圖 4 2 振幅和轉(zhuǎn)子角速度的關系曲線 2 共振狀態(tài) 即 振幅 A 將變?yōu)闊o限大 但由于阻力的存在 Pn 共 振 狀 態(tài) 2 mMK 振幅是一個有限的數(shù)值 當阻力及給料量改變時 將會引起振幅的較大變化 由于 振幅不穩(wěn)定 這種狀態(tài)沒有得到應用 3 超共振狀態(tài) 這種狀態(tài)又分為兩種情況 Pn 超 共 振 狀 態(tài) 1 n 稍大于 即 稍小于 若取 則得 因為 KmM 2 K rA Pn 所以篩子起動與停車時要通過共振區(qū) 這種狀態(tài)的其它優(yōu)缺點與低振狀態(tài)相同 2 即為遠離共振區(qū)的超共振狀態(tài) 此時 從圖可以P 2mM 明顯地看出 轉(zhuǎn)速愈高 機體的振幅 A 就愈平穩(wěn) 即振動篩的工作就愈穩(wěn)定 這種 工作狀態(tài)的優(yōu)點是 彈簧的剛度越小 傳給地基及機架的動力就愈小 因而不會引 起建筑物的振動 同時 因為不需要很多的彈簧 篩子的構造也簡單 目前設計和 應用的振動篩 通常采用這種工作狀態(tài) 為了減少篩子對地基的動負荷 根據(jù)振動 隔離理論 只要使強迫振動頻率 大于自振動頻率 的五倍即可得到良好的效果 P 采用這種工作狀態(tài)的篩子 必須設法消除篩子在起動時 由于通過共振區(qū)而產(chǎn)生的 共振現(xiàn)象 目前采用的消振方法如前所述 5 振動篩參數(shù)計算 5 1 運動學參數(shù)的確定 由文獻 1 選取和計算振動篩運動學 參數(shù)振動機械的工作平面通常完成以下各種振動 簡諧直線振動 非簡諧直線 振動 圓周振動和橢圓振動等 依賴上述各種振動 使物料沿工作面移動 當振動 機械采用不同的運動學參數(shù) 振幅 頻率 振動角和傾角 時 便可使物料在工作 面上出現(xiàn)下列不同形式的運動 相對運動 正向滑動 反向滑動和拋擲運動 1 拋擲指數(shù) VK 在一般的情況下 根據(jù)篩子的用途選取 圓振動篩一般取 3 5 直線振動VK 篩宜取 2 5 4 難篩物料取大值 易篩物料取小值 篩孔小時取大值 篩孔大V 是取小值 本次設計圓振動篩 選取 4 VK 2 振動強度 K 振動強度 K 的選擇 主要受材料強度及其構件剛度等的限制 目前的機械水平 K 值一般在 3 8 的范圍內(nèi) 振動篩則多取 3 6 本次設計選擇 K 4 3 篩面傾角 對于單軸振動篩的傾角為 作預先分級用 02 15 作最終分級用 7 對于圓振動篩一般取 振幅大時取小值 振幅小時取大值 0152 本次設計采用的圓振動篩取 4 篩箱的振幅 A 篩箱振幅 是設計篩子的重要參數(shù) 其值必須適宜 以保證物料充分分層 減少堵塞 以利透篩 通常取 3 6mm 其中篩孔大者取大值 篩孔小者取小值 A 本次設計選取 5mm 5 篩子的振動頻率 按照 和所確定的 A 值可以求解出頻率值 n 902nv 5 1 rpmCosV 845520cos4590 6 振動強度校核 實際振動強度 K 按照下式計算 5 2 nAKS 52109 在本設計中 所以符合振動強度要求 S 7 3845 252 篩子的實際強度 3 77 S K 即篩子的頻率和振幅分別為 A 5 n 845 4 mrpvK 7 物料的運動速度 圓振動篩的物料運動速度計算 5 3 sKAnVv ta1 30 式中 取修正系數(shù) 0 1 0K V 0 033m s 2tan41 385 0 5 2 振動篩工藝參數(shù)的確定 由文獻 2 選取設計振動篩工藝參數(shù) 1 振動篩的工藝參數(shù)包括篩面的長度和寬度 篩分效率 篩面的長度和寬度 由公式 Fq Q 式中 Q 處理量 Q 250t h F 篩面的工作面積 F 14 4 2m q 單位時間處理量 q 17 36 ht 選取篩面長度 L 6m 所以 B F L 14 4 6 2 4m 2 篩分效率 在篩分作業(yè)中 篩分效率是衡量篩分過程的質(zhì)量指標 篩什效率是指篩下產(chǎn)物 重量與原料中篩下級別 篩下級別是指原料中所含粒度小于篩孔尺寸的物料 重量的 比值 篩分效率一般以百分數(shù)表示 篩分效率可按下式計算 5 4 10 aE 式中 原料中篩下產(chǎn)物含量的百分數(shù) a 篩上產(chǎn)物中篩下級別含量的百分數(shù) 將原科和篩上產(chǎn)物進行精確的篩分 根據(jù)篩分結果即可算出篩下級別含量 及a 篩分所用篩面的篩孔尺寸和形狀 應與測定篩分效率所用的篩子相同 篩分機械的篩分效率與物料的粒度特性 物科的濕度 篩孔形狀 篩面傾角 篩面長度 篩面的運動特性及生產(chǎn)率等因素有關 不同用途的篩分機械對篩分效率 有不同的要求 表 5 1 2YA1548 型圓振動篩的運動學參數(shù)和工藝參數(shù) 名稱 數(shù)值 名稱 數(shù)值 篩面長度 6m 篩面寬度 2 4m 振動強度 4 拋射強度 4 篩面傾角 20 0振動方向角 篩箱振幅 5mm 篩子頻率 845rmp 處理量 17 36t h m 2物料運動速度 0 033m s 2 5 3 動力學參數(shù) 振動器偏心質(zhì)量及偏心距的確定 由文獻 3 工作時 彈簧剛度小 故振幅計算式中 值可以略 K 對于單軸振動篩 5 5 MmAr 式中 M 振動機體質(zhì)量 M 883 48kg m 偏心塊質(zhì)量 A 篩箱振幅 A 5mm r 偏心距 r 24mm 負號表示 重心在振動中心的兩個不同方向上 Mm與 m 91kgr A2458 3 5 4 電動機的選擇 5 4 1 電動機功率計算 慣性振動篩的功率消耗主要是由振動器為克服篩子的運動阻力而消耗的功率 和克服軸在軸承中的摩擦力而消耗的功率 來確定 N 電機的功率為 千瓦 5 6 1750 3fdCAnmMN 式中 C 阻 力 系 數(shù) 一 般 2 250 C拋 擲 指 數(shù) 較 小 時 dd軸 承 內(nèi) 圈 直 徑 rmpnn845轉(zhuǎn) 動 軸 轉(zhuǎn) 數(shù) 9 0 傳 動 效 率 這里對于滾子軸承選取滾 動 軸 承 的 摩 擦 系 數(shù)f 03 1 f 02 f 25 933KW 358910 5840 25 2 179N 由上式可求 N 25 933KW 5 4 2 選擇電機 由文獻 17 選擇傳動電機型號為 其額定功率為 n2508YM 型 30KW150rmp 5 4 3 電機的啟動條件的校核 慣性振動篩起動時 電動機需克服偏心質(zhì)量的靜力矩和摩擦力矩 起動后由于 慣性作用 功率消耗較少 因而需選用高起動轉(zhuǎn)矩的電動機 因此 按公式計算的 功率 必須按起動條件校核 5 7 HrM0 式中 電機的其動轉(zhuǎn)矩 rM 電機的額定轉(zhuǎn)矩 H 振動篩偏心重量的靜力矩與軸承的摩擦靜力矩之和 0 9550 9550 191 N m 5 8 HM電nN 3015 5 9 rHi 式中 速比i 起動力矩系數(shù) 取 2 1 1 78 5 10 in電 15084 因此有 1 78 2 1 3 738 5 11 HrMi 5 12 0 i 式中 為偏心質(zhì)量的靜力矩與軸承的摩擦力矩之和 0 5 13 0M總fj 式中 為振動器上軸承的摩擦力矩總f 2M 5 14 總ff 0 002 91 0 058 2 27N m 5 fM4dFo 2 308451 1 15 式中 5 16 20 mr 將 值帶入公式 5 14 得 2 2 27 4 54 N mf M總f 為靜力矩jM 91 0 024 9 8 51 72 N m 5 17 mrgj 將 與 值帶入公式 5 13 得 4 54 51 72 56 26 N m總fj 0 將 值帶入公式 5 12 得 33 27N m 0 0M56 21789 0 174H3 由于 3 738 所以滿足 電機起動校核合格 HrMHrM0 表 5 2 電動機性能 型 號 2508Y 型 轉(zhuǎn)速 rmp1nrmp 功率 KW3KW 6 主要零件的設計與計算 6 1 軸承的選擇與計算 6 1 1 軸承的選擇 根據(jù)振動篩的工作特點 應選用大游隙單列向心圓柱滾子軸承 按照基本額定動載荷來選取軸承 6 1 PfCnl 式中 基本額定動載荷來C 當量動載荷P 91 0 024 17 1KN 6 2 2 mrP 608452 2 壽命系數(shù) 2 3 2 8 本次設計選取 2 5LfLf Lf 轉(zhuǎn)速系數(shù) 0 38 6 3 nfnf3 10 將數(shù)據(jù)帶入公式 4 1 得 125 74KNC 78 52 查文獻 17 選 GB297 84 軸承型號 3G3622 內(nèi)徑 110mm 外徑 245mm 6 1 2 軸承的壽命計算 軸承的壽命公式為 6 4 10LPC 式中 的單位為 10 r10L6 為指數(shù) 對于球軸承 3 對于滾子軸承 10 3 計算時 用小時數(shù)表示壽命比較方便 這時可將公式 4 1 改寫 則以小時數(shù)表 示的軸承壽命為 6 5 hLn601PC 式中 基本額定動載荷 125 74KN C 軸承轉(zhuǎn)數(shù)n 當量動負荷P 選取額定壽命為 6000h 將已知數(shù)據(jù)代入公式 4 2 得 15249h 6000h 滿足使用要求 hL3 10 6 7425 801 因此設計中選用軸承的使用壽命為 15249 小時 6 2 皮帶的設計 6 2 1 選取皮帶的型號 帶的設計功率 1 3 30 39KW 6 6 PKAd 式中 工況系數(shù) 查 11 22 18 表 22 1 9 得 1 3 A AK 傳遞的額定功率 30KWP 根據(jù) 39KW 小輪轉(zhuǎn)數(shù) 1500rmp 查文獻 16 22 17 圖 22 1 1 選 B 型皮d1n 帶 6 2 2 傳動比 1 78 6 7 in15084 6 2 3 帶輪的基準直徑 1 選擇小帶輪的基準直徑 查文獻 16 22 31 表 22 1 14 和 22 17 圖1d 22 1 1 選取 224mm1d 2 選擇大輪的基準直徑 1 73 224 388mm 2d2di 1d 查 11 22 31 表 22 1 14 取 400mm 6 2 4 帶速 帶速常在 5 25m s 之間選取V 17 12m s 6 8 106 nd 10642 3 6 2 5 確定中心距和帶的基準長度 1 初定中心距 按 0 7 2 1d2 01d2 選取 因此有 436 8 1280 選 780mm 0 2 帶的基準長度 dL 所需基準長度 2 02 1d20 214 d 帶入數(shù)據(jù)得 1982mm 查文獻 16 22 13 表 22 1 6 選取基準長度 2000mm0dL dL 3 實際中心距 780 784mm 6 9 020dL 1982 安裝時所需最小中心距 784 0 015 2000 754mm 6 10 mind15 張緊或補償伸長所需最大中心距 784 0 03 2000 844mm 6 11 dL03 max 4 小帶輪包角 1 180 180 163 40 103 5712 d0 03 574 62 0 5 單根帶的基本額定功率 1P 根據(jù) 224mm n 1500rmp 查文獻 16 22 25 表 22 1 13f 得 7 47KW1d 1P 考慮傳動比的影響 額定功率的增量 由 機械設計手冊第三卷 22 25 表 22 1 13f 1 查得 1 14KW 1P 6 帶的根數(shù) Z 2 4 根 LdK 1 98 06 14 7 5 取 3 根 式中 小帶輪包角修正系數(shù) 查文獻 16 22 18 表 22 1 10 0 96 K 帶長修正系數(shù) 查 機械設計手冊第三卷 22 19 表 22 1 11 0 98LK L 7 單根帶的預緊力 0F 500 6 12 015 2 KZVPd2m 式中 為帶每米長的質(zhì)量 查文獻 16 22 19 表 22 1 12 查得 0 17kg mm m 500 0 17 354 36N0F96 12 735 2 1 7 帶的設計參數(shù)如表 6 1 所示 表 6 1 帶的設計參數(shù) 皮帶型號 B 型 帶輪軸間距 784mm 最大軸間距 844mm 最小軸間距 754mm 帶的根數(shù) 3 根 預緊力 354 36N 小帶輪直徑 224mm 大帶輪直徑 400mm 6 3 軸的設計 6 3 1 軸的設計特點 軸是組成機械的一個重要零件 它支承著其他轉(zhuǎn)動件回轉(zhuǎn)并傳遞轉(zhuǎn)矩 同時它 又通過軸承和機架聯(lián)接 所有軸上零件都圍繞軸心線作回轉(zhuǎn)運動 所以 在軸的設 計中 不能只考慮軸本身 還必須和軸系零 部件的整個結構密切聯(lián)系起來 軸設計的特點是 在軸系零 部件的具體結構未確定之前 軸上力的作用和支 點間的跨距無法精確確定 故彎矩大小和分布情況不能求出 因此在軸的設計中 必須把軸的強度計算和軸系零 部件結構設計交錯進行 邊畫圖 邊計算 邊修改 設計軸時應考慮多方面因素和要求 其中主要問題是軸的選材 結構 強度和 剛度 對于高速軸還應考慮振動穩(wěn)定性問題 6 3 2 軸的常用材料 軸的材料種類很多 設計時主要根據(jù)對軸的強度 剛度 耐磨性等要求 以及 為實現(xiàn)這些要求而采用的熱處理方式 同時考慮制造工藝問題加以選用 力求經(jīng)濟 合理 軸的常用材料是 35 45 50 優(yōu)質(zhì)碳素鋼 最常用的是 45 鋼 對于受載較小 或不太重要的軸 也可用 A A 等普通碳素鋼 對于受力較大 軸的尺寸和重量35 受的限制 以及有某些特殊要求的軸 可采用合金鋼 本次設計選用 45 優(yōu)質(zhì)碳素鋼 6 3 3 軸的強度驗算 由文獻 14 17 對軸進行校核 由圖 6 1 并結合振動篩的工作特點對軸進行受力分析 其受力分析如圖所示 Pr 30kw n 150r min 求偏心軸的轉(zhuǎn)速 n 帶傳動的傳動效率 1 96 0 P Pr kw130 9628 n i 式中 i 帶的傳動比 i 400 224 1 786 所以 n 1500 1 786 839 87r min1i T 95501128 95037 4PNM Ft 2 137 4 d 由水平方向得 FtY F F FtX 01NH2 240 F 040t 2NH 解得 F 6561 5N F 715 8N1N2 由垂直方向得 Fv mg 25000 N05 Fv F 21NV F 74521V 解得 1250NVFN 從偏心軸結構圖以及彎矩圖中可以看出偏心軸的中間表面 C 是該軸的危險截面 圖 6 1 現(xiàn)將截面 C 處的 M M 及 M 列于下表 6 2HV 表 6 2 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F 6561 5N 1N F 715 8N2 1250NVFN 彎矩 M M 873 275N MH M 1525N MV 總彎矩 M M M 1757 337N MH22 T 327 48N M 按彎扭合成應力校核軸的強度 校核最危險截面 C W 2 1Tca 取 6 0 221 caMT 2 3175 3 7 48 0 175 0297MPa 所以 Pca6 1 故軸的強度滿足要求 6 4 支承彈簧設計驗算 1 彈簧剛度計算 由文獻 6 我們知道 選取彈簧剛度時 不僅要考慮使彈簧傳給基礎的動負荷不 使建筑物產(chǎn)生有害振動 而且還要必須考慮彈簧應該有足夠的支承能力 彈簧剛度 一般是通過強迫振動頻率 與自振頻率 的比值來控制 通常吊式振動篩取頻率比 p 對于座式 由此 對于單軸振動篩彈簧剛度計算公式 65 pz 54 pz 6 13 22 KMmz 取 再有 n 845 次 分 次 分5z 5 860 n 所以 N m2 91 17948 2 計算彈簧鋼絲直徑 根據(jù)彈簧所受載荷特性要求 選取 鋼絲 許用應力 根據(jù)文獻 6 其MnSi260 p 中的表 16 2 按 類載荷選取 查得切變模量 Mpa 由文獻 19 I 48pa 3108 G 查得 MPas120 初步選取旋繞比 c N2589 64 52F 曲度系數(shù) 1018kc mm 264 52 18 6 570kd 根據(jù)文獻 6 中表 16 5 選取 d 20mm 3 計算彈簧中徑 D c d 20 8 160mm 按文獻 6 中表 16 5 取系列值 D 160mm 4 計算彈簧圈數(shù)和節(jié)距 0f mm105772 A 根據(jù)文獻得 6 2044 83 876 52GDfnFc 圈 根據(jù)文獻 6 表 16 5 取 n 5 圈 由表 25 11 得彈簧的總圈數(shù)為 圈75201 由文獻 6 表 16 4 得彈簧的節(jié)距 mm4 361028 0 Dp 5 求解彈簧的間距和螺旋角 由文獻彈簧的間距 mm36 4201 pd 由文獻彈簧螺旋角 5130 arctnarct D 6 彈簧驗算 1 彈簧疲勞強度驗算 由文獻 6 圖 16 9 選取 MPa20 所以有 3301 49 8781 8dFNkD 由彈簧材料內(nèi)部產(chǎn)生的最大最小循環(huán)切應力 23maxFdK 13minFdKD 可得 23ax831 8064 52 47MPa min133 9 70 Dd 由文獻 6 式 16 13 可知 疲勞強度安全系數(shù)計算值及強度條件可按下式計算 FcaSS maxin075 式中 彈簧材料的脈動循環(huán)剪切疲勞極限0 彈簧疲勞強度的設計安全系數(shù) 取 1 3 1 7FS FS 按上式可得 1 3maxin075 caS480 7521 83 FS 所以此彈簧滿足疲勞強度的要求 2 彈簧靜應力強度驗算 靜應力強度安全系數(shù)計算值及強度條件為 ssSca mx 式中 彈簧材料的剪切屈服極限 s MPass 840127 0 靜應力強度的設計安全系數(shù) 1 3 1 7S S 所以得 1 3max842 513 7sSc sS 所以彈簧滿足靜應力強度 所以此彈簧滿足要求 7 振動篩的安裝維護及潤滑 7 1 振動篩的安裝及調(diào)試 7 1 1 安裝前的準備 振動篩在安裝前 必須進行認真檢查 由于制造的成品庫存堆放時間較長 如 軸承生銹 密封件老化或搬運過程中損壞等 遇到這些問題時需要更換新零件 如 激振器 出廠前為防銹 注入了防銹油 正式投入運行前應更換成潤滑油 安裝前 應該認真閱讀說明書 做好充分準備 7 1 2 安裝 安裝支撐或吊掛裝置 安裝時 要將基礎找平 然后按照支撐或吊掛裝置的部 件圖和篩子的安裝圖 順序裝設各部件 彈簧裝入前 應按端面標記的實際剛度值 進行選配 將篩箱連接在支撐或吊掛裝置上 裝好后 按規(guī)定傾角進行調(diào)整 對于 吊掛式的篩子 應當時進行調(diào)整篩箱傾角和篩箱主軸的水平 一般先進行橫向水平 度的調(diào)整 以消除篩箱的偏斜 水平校正后 再調(diào)整篩箱縱向傾角 隔振彈簧的受 力應該均勻 其受力情況可以通過測量彈簧的壓縮量進行判斷 給料端兩組彈簧的 壓縮量必須一樣 排料端兩組彈簧也應該如此 排料端和給料端的彈簧壓縮量可以 有所差別 安裝電動機及三角膠帶 安裝時 電動機的基礎應該找平 電動機的水 平需要校正 兩膠帶輪對應槽溝的中心線當重合 三角帶的拉力要求合適 按要求 安裝并固定篩面 檢查篩子各連接部件 如篩板子 激振器等 的固定情況 篩網(wǎng)應 均勻張緊 以防止產(chǎn)生局部振動 檢查傳動部分的潤滑情況 電動機及控制箱的接 線是否正確 并用手轉(zhuǎn)動傳動部分 查看運轉(zhuǎn)是否正常 檢查篩子的如料 出料溜 槽及篩下漏斗在工作時有無碰撞現(xiàn)象 7 1 3 試運轉(zhuǎn) 篩分機安裝完畢 應該進行空車試運轉(zhuǎn) 初步檢查安裝質(zhì)量 并進行必要的調(diào)整 篩子空車試運轉(zhuǎn)時間不得小于 8h 在此時間內(nèi) 觀察篩子是否啟動平穩(wěn)迅速 振動 和運行是否穩(wěn)定 無特殊噪音 通過振幅牌觀察其振幅是否符合要求 篩子運轉(zhuǎn)時 篩箱振動不應該產(chǎn)生橫擺 如出現(xiàn)橫擺 其原因可能是兩側彈簧高差過大 吊掛鋼 絲繩的拉力不均 轉(zhuǎn)動軸不水平或三角帶過緊 應進行相應的調(diào)整 開車 4h 內(nèi) 軸 承溫度濺增 然后保持穩(wěn)定 最高溫度不超過 75 溫升不能超過 40 如果開車 后有異常噪音或軸承溫度急劇升高 應立即停機 檢查軸是否轉(zhuǎn)動靈活及潤滑是否 良好等 待排除故障后再啟動 開車 24h 后停機檢查各連接部件是否松動 如果有 松動 待緊固后再開車 試車 8h 后無故障 才可對安裝工程驗收 7 2 操作要點 操作人員在工作前應閱讀值班記錄 并進行設備的總檢查 檢查三角帶的張緊 程度 振動器中的油位情況 檢查篩面張緊情況 各部螺栓緊固情況和篩面破損情 況 篩子啟動應遵循工藝系統(tǒng)順序 在篩子工作運轉(zhuǎn)時 要用視 聽覺檢查激振器 和篩箱工作情況 停車后應用手接觸軸承蓋附近 檢查軸承溫升 篩子停車應符合工 藝系統(tǒng)順序 除特殊要求外 嚴禁帶料停車后繼續(xù)向篩子給料 交接班時應把當班 篩子技術情況和發(fā)現(xiàn)的故障記入值班記錄 記錄中應注明零部件的損傷類別及激振 器加 換油日期 篩子是高速運動的設備 篩子運轉(zhuǎn)時操作巡視人員要保持一定的 安全距離 以防發(fā)生人身事故 7 3 維護與檢修 振動篩維護和檢修的目的是了解篩子的全面情況 并以修理和更換損壞 磨損 的零部件的方法恢復篩子的工作能力 其內(nèi)容包括日常維護 定期檢查和修理 7 3 1 維護 1 日常維護 日常維護內(nèi)容包括篩子表面 特別是篩面緊固情況 松動時應及時緊固 定期 清洗篩子表面 對于漆皮脫落部位應及時修理 除銹并涂漆 對于裸露的加工表面 應涂以工業(yè)凡士林以防生銹 2 定期檢查 1 周檢 檢查激振器 篩面 支撐裝置等各部螺栓緊固情況 當有松動時應加 以緊固 檢查傳動裝置的使用狀況和連接螺栓的鎖緊情況 檢查三角帶張緊程度 必要時適當張緊 檢查篩子時 須特別注意查看在飛輪上的不平衡重塊固定得是否 可靠 如固定不牢 篩子運轉(zhuǎn)時 不平衡重塊就可能脫離飛輪 導致安全事故 2 月檢 檢查篩面磨損情況 如發(fā)現(xiàn)明顯的局部磨損應采取必要的措施 如調(diào)換 位置并重新緊固篩面 檢查整個篩框 主要檢查主梁和全部橫梁焊縫情況 并仔細 檢查是否有局部裂縫 檢查篩箱側板全部螺栓情況 當發(fā)現(xiàn)螺栓與側扳有間隙或松 動時 應更換新的螺栓 3 修理 對篩子進行定期檢查時所發(fā)現(xiàn)的問題 應進行修理 修理內(nèi)容包括及時調(diào)整三 角帶拉力 更換新帶 更換磨損的篩面以及縱向墊條 更換減振彈簧 更換滾動軸 承 傳動齒輪和密封 更換損壞的螺栓 修理篩框構件的破損等 篩框側板及梁應 避免發(fā)生應力集中 因此不允許在這些構件上施以焊接 對于下橫梁開裂應及時更 換 側板發(fā)現(xiàn)裂紋損傷時 應在裂紋盡頭及時鉆 5mm 孔 然后在開裂部位加補強板 激振器的拆卸 修理和裝配應由專職人員在潔凈場所進行 拆卸后檢查滾動軸承磨 損情況 檢查齒輪齒面 檢查各部件連接情況 清洗箱體中的潤滑回路使之暢通 清除各結合部上的附著物 更換全部密封件及其他損壞零件 維修時應特別注意 1 激振器及傳動裝置拆卸應由有經(jīng)驗的技術工人進行 嚴禁野蠻操作 防止損 壞設備 裝配前應保持零件潔凈 2 更換后的新篩網(wǎng)應每隔 4 8h 重新張緊一次 直到安全張緊為止 7 3 2 常見故障處理 篩分機在工作中常見的故障 原因及消除措施見表 5 1 表 5 1 篩分機的常見故障及消除措施 常見故障 原因 消除措施 篩孔堵塞 停機清理篩網(wǎng) 原料的水分高 對振動篩可以調(diào)節(jié)傾角 篩子給料不均勻 調(diào)節(jié)給料量 篩上物料過厚 減少給料量 篩分質(zhì)量不好 篩網(wǎng)不緊 拉緊篩網(wǎng) 7 4 振動篩的軸承潤滑的改進 傳統(tǒng)的振動篩潤滑方式為激振器軸承油浴潤滑迷宮密封 設備運轉(zhuǎn) 2 年后均出 現(xiàn)軸承座漏油問題 致使軸承缺油冒