《滿堂支架施工受力計算書.doc》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《滿堂支架施工受力計算書.doc（16頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

滿堂支架施工受力計算書 一、 支架材料 （1）木膠板 木膠板作模板面板時根據(jù)《木結(jié)構設計規(guī)范》4.2規(guī)定抗彎強度設計值13N/mm2，彈性模量為9.0*103N/mm2，撓度極限值L/400。由于橋梁施工處于露天環(huán)境，根據(jù)規(guī)范的要求進行調(diào)整，fm=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。 (2)第一層木楞:寬100mm，長100mm 抗彎強度：13N/mm^2，抗剪強度：1.3N/mm^2， 彈性模量：10000N/mm^2 (3)第二層木楞:寬150mm，長150mm 抗彎強度：13N/mm^2，抗剪強度：1.3N/mm^2， 彈性模量：10000N/mm^2 (4)48mm3.2mm 鋼管：慣性矩 I=11.36cm^4，截面模量 W=4.732cm^3，截面積 A=4.504cm^2，回轉(zhuǎn)半徑 i=1.588cm，鋼管自重: 3.54kg/m Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值： f=215N/mm^2，彈性模量： E=2.0610^5N/mm^2。 二、計算荷載 1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。 2、模板自重: 側(cè)模及排架4.0KN/m2 內(nèi)模及底模1.5KN/m2 3、人群及機具荷載荷載按2.5KN/㎡計算。 4、傾倒和振搗混凝土荷載按4.0KN/㎡計算。 5、恒載分項系數(shù)1.2，活載分項系數(shù)1.4。 三、受力計算 3.1.計算假設 支架橫斷面構造圖如下所示 由于箱梁橫向不均勻分布，根據(jù)箱梁橫斷面的形狀，為了使支架受力比較合理，對稱中線的一半橫向分為中間部分（寬3.0米）、腹板部分（寬1.7米）和翼板部分（寬2.65米），各部分的寬度內(nèi)均按照均勻荷載進行假設。 3.2.荷載計算 3.2.1箱梁各部分荷載 （1）翼緣混凝土荷載 （2）腹板混凝土荷載 （3）底板混凝土荷載 （4）內(nèi)模及底模荷載 （5）外膜及排架荷載 （6）人群及機具荷載 （7）傾倒和振搗混凝土荷載 3.2.2底模面板計算 箱梁橫斷面 由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制計算 腹板下組合荷載為： 面板為20mm厚木膠板模板次楞（橫向分配梁）間距300mm，計算寬度1000mm。按計算簡圖（5跨連續(xù)梁）計算結(jié)果: 面板計算簡圖 建模得計算結(jié)果 最大剪應力為0.8Mpa，滿足 最大彎應力為4.8Mpa，滿足 ?max= 因為太小可以忽略。 下面底?？v橫梁因為最大撓度太小，同樣忽略。 3.2.3底模次楞（橫向分配梁）計算 橫向分配梁選用100100mm方木，間距300mm。 翼緣下面次楞荷載為 q1=[（11.83+4）1.2+（2.5+4）1.4] 0.3=8.43N/mm 腹板下面次楞荷載為 q2=109.280.3=32.78 N/mm 底板下面次楞荷載為 q3=[（33.39+1.5）1.2+（2.5+4）1.4] 0.3=15.29N/mm 翼緣下縱梁間距為900mm，腹板下縱梁間距為600mm，底板下縱梁間距為600mm，按3跨連續(xù)梁計算 翼緣計算簡圖 腹板計算簡圖 底板計算簡圖 ① 翼緣下計算結(jié)果 大剪應力0.7Mpa，滿足 最大彎應力4.1Mpa，滿足 最大支反力為8.3KN ②腹板下計算結(jié)果 最大剪應力0.9Mpa，滿足 最大彎應力1.7Mpa，滿足 最大支反力Pmax=10.8KN ③底板下計算結(jié)果 最大剪應力0.8Mpa，滿足 最大彎應力3.3Mpa，滿足 最大支反力為Pmax=10.1KN 3.2.4底模主楞（縱梁）計算 縱梁荷橫向載為分配梁傳遞的集中力8.3KN（翼緣下、荷載間距300mm）、10.8KN（腹板下，荷載間距300mm）、10.1KN（底板下，荷載間距300mm），以腹板下縱梁作為控制計算。 縱梁計算簡圖 縱梁選用150150mm方木 縱梁下立桿排距600mm，按3跨連續(xù)梁計算。 計算結(jié)果為 最大剪力為0.5Mpa，滿足 最大彎應力為2.0Mpa，滿足 最大反力Pmax=23.2KN 最大位移為?max=0.081mm 3．3滿堂支架計算 3.3.1立桿及托架 ①立桿強度及穩(wěn)定性（通過模板下傳遞荷載） 取腹板下支架排距600mm，行距300mm，步距1200mm，由上可知，腹板下單根立桿在最不利荷載作用下最大軸力P=7.1KN，在模板計算荷載時已考慮了恒載和活載的組合效應?？刹捎么酥抵苯佑嬎懔U的強度和穩(wěn)定性。立桿選用￠48mm3.2mm 鋼管，截面積回轉(zhuǎn)半徑 i=15.88mm， 面積A=450.4mm2。 橫桿步距1200mm，頂端（底部）自由長度450mm，則立桿計算長度L=1200+450=1650mm。立桿長細比： 查鋼結(jié)構附表1-9 a類截面軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù) 得 強度驗算：，滿足 穩(wěn)定性驗算：，滿足 ②立桿強度及穩(wěn)定性（依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》） 支架高度25m，腹板下面排距0.3m，行距0.6m，步距1.2m。立桿延米重3.54kg/m，每平方米剪刀撐的長度系數(shù)0.325. 立桿荷載計算： 單根立桿自重： 單根立桿承擔混凝土荷載： 單根立桿承擔模板荷載： 單個立桿承擔傾倒、振搗混凝土荷載： 單根立桿承擔施工人員及機具荷載： 風荷載： 風壓高度變化系數(shù)uz查《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》表7.2.1可取1.42（支架高度30m內(nèi)，丘陵地區(qū)）；風荷載腳手架體型系數(shù)us查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表4.2.4可取1.3ψ（敞開框架型，ψ為擋風系數(shù)，可查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表A-3，表中無參照數(shù)據(jù)時可按下式計算）； 擋風系數(shù)ψ=1.2An/Aw。1.2為節(jié)點增大系數(shù)；An為擋風面積（An=（L+h+0.325Lh）*d=（0.6+1.2+0.3250.61.2）0.048=0.098m2， L為立桿的縱距，h為橫桿的步距，0.325為每平方米剪刀撐的長度，d為鋼管的外徑）；Aw為迎風面積（Aw=Lh=0.61.2=0.72m2，L為立桿的縱距，h為橫桿的步距）。故ψ=1.20.098/0.72=0.163）； 基本風壓w0查《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》D.4表可取0.25KN/m2（根據(jù)地區(qū)情況，河北石家莊）。 風荷載為WK=0.71.421.30.1630.25=0.05 KN/m2。 不考慮風載時立桿的強度和穩(wěn)定性 立桿計算荷載： 因為21.57KN<23.2KN ,由于立桿最大軸力為23.2KN時已通過強度和穩(wěn)定性計算，故無需檢算。 考慮風載時立桿的強度和穩(wěn)定性 立桿計算荷載： 風荷載產(chǎn)生的彎矩：MW=1.40.85WKLh2/10（3跨連續(xù)梁彎矩公式，L為立桿的縱距，h為橫桿的步距），MW=0.851.40.050.61.22/10=0.0051KN.m=5100N.mm。 立桿長細比103.9,計算得繞X軸受壓穩(wěn)定系數(shù)φx=φy=0.6078。立桿截面參數(shù)A=450.4mm2，W=4732mm3。 由N/（φ*A）+MW/W=21320/(0.6078450.4)+5100/4732=78.96 N/mm2=78.96MPa，滿足。 ③立桿的壓縮變形 H為立桿的總高度，E為彈性模量，A為截面面積 ④底托（枕木）檢算 當立桿最大軸力超過40KN時，則大于標準底托的承載力，需要另行設計底托或?qū)ΜF(xiàn)有底托采用加強措施(《扣件式鋼管腳手架計算手冊》90頁，王玉龍編著).P=7.1KN<40KN,N=21.57KN<40KN,故滿足底托承載力要求。 3.4地基承載力 模板下傳最不利荷載作用下最大軸力23.2KN，立桿下傳軸力采用根據(jù)規(guī)范計算為21.57KN，以23.2KN作為控制計算。 一個底托下混凝土墊板最大面積A=0.30.6=0.18mm2（腹板下面，按全部硬化處理）。 地基承載力設計值最小需要滿足 當立桿間距大于0.6m時，通過以下辦法來計算地基承載力:底托寬度0.15m，硬化混凝土厚度h，混凝土壓力擴散角為45o。則立桿軸力傳遞到地基表面的面積為（2h+0.15）2。 上例中混凝土厚度0.2m，則單根立桿地基頂面承壓面積為：0.552=0.30m2. 在此說明：根據(jù)《扣件式鋼管腳手架安全施工規(guī)范》5.5立桿地基承載力計算：地基承載力設計值?g=kc?k（?k為地基承載力標準值，kc為支架地基承載力調(diào)整系數(shù)，對碎石土、砂土、回填土應取0.4，對粘土應取0.5，對巖石、混凝土應取1）。 3.5支架總體彈性沉降值 面板、次楞最大撓度太小，計算式予以忽略，主楞最大撓度為0.081mm，立桿壓縮值為5.81mm，則不考慮對沉降因素支架彈性沉降值為：5.891mm。