0263-普通車床的數(shù)控化改造設(shè)計,普通,車床,數(shù)控,改造,設(shè)計 課程設(shè)計說明書 設(shè)計題目：普通車床的數(shù)控化改造設(shè)計 指導(dǎo)老師：馬愛兵 設(shè) 計：王振英 班 級：07機(jī)制（3）班 學(xué) 號：0715011334 時間：2010年12月27日－2011年1月13日 一、概述 普通車床是金屬切削加工中最常見的一類機(jī)床，當(dāng)工件隨主軸回轉(zhuǎn)時，通過刀架的縱向移動和橫向移動，車床能加工出內(nèi)外圓柱面、圓錐面、端面、螺紋面等。借助成形刀具，車床還能加工各種成形回轉(zhuǎn)表面。普通車床 刀架縱向、橫向的進(jìn)給運動由主軸的回轉(zhuǎn)運動經(jīng)掛輪傳遞而來，通過進(jìn)給箱變速后，由光桿或絲杠帶動溜板箱、縱溜板移動。進(jìn)給參數(shù)要靠手工預(yù)先調(diào)整好，如果改變參數(shù)，則要停車進(jìn)行操作。刀架的縱向進(jìn)給運動和橫向進(jìn)給運動不能聯(lián)動。 對普通車床進(jìn)行數(shù)控改造，主要是將縱向和橫向進(jìn)給系統(tǒng)改造為CNC裝置控制的，能獨立運動的進(jìn)給伺服系統(tǒng)，將刀架改造成為能自動換刀的回轉(zhuǎn)刀架，這樣利用CNC裝置，車床就可以按順序進(jìn)行切削加工。由于切削參數(shù)、切削次序和刀具選擇都可以由程序控制和調(diào)整，再加上縱向進(jìn)給和橫向進(jìn)給聯(lián)動的功能，數(shù)控化改造后的車床就可以加工出各種形狀復(fù)雜的回轉(zhuǎn)零件，并能實現(xiàn)多工序自動切削，從而提高生產(chǎn)效率和加工精度，還能適應(yīng)小批量、多品種負(fù)責(zé)零件的加工 二、總體方案設(shè)計 總體方案設(shè)計應(yīng)考慮機(jī)床數(shù)控系統(tǒng)的運動方式、伺服系統(tǒng)的類型計算機(jī)以及傳動方式的選擇等。 1.數(shù)控系統(tǒng)的選擇。 普通車床數(shù)控化改造后應(yīng)具有定位、快速進(jìn)給、直線查補、圓弧查補、暫停、循環(huán)加工和螺紋加工等功能，因此，普通車床數(shù)控化改造所選用的數(shù)控系統(tǒng)應(yīng)為連續(xù)控制系統(tǒng)。目前，市場上適用于普通車床數(shù)控化改造的數(shù)控系統(tǒng)較多，如西門子公司的SIEMENS802S型系統(tǒng)、華中數(shù)控公司的“世紀(jì)星”21/22型系統(tǒng)、廣州數(shù)控公司的980T型系統(tǒng)等。 2.伺服系統(tǒng)的選擇。 普通車床數(shù)控化改造后一般為經(jīng)濟(jì)型數(shù)控機(jī)床。在保證具有一定加工精度的前提下，從改造的成本考慮，應(yīng)簡化結(jié)構(gòu)，降低成本。因此，進(jìn)給伺服系統(tǒng)采用一步進(jìn)電動機(jī)為驅(qū)動裝置的開環(huán)系統(tǒng)為宜。當(dāng)然，也可以采用以伺服電動機(jī)為驅(qū)動裝置的半閉環(huán)系統(tǒng)。這主要取決于加工精度的要求。 3.功能部件的選擇。 這主要是滾珠絲桿及其支承方式的選擇、電動回轉(zhuǎn)刀架的選擇等等。 4.結(jié)構(gòu)設(shè)計與電氣設(shè)計。 這主要是縱向進(jìn)給傳動系統(tǒng)、橫向進(jìn)給傳動系統(tǒng)的設(shè)計和機(jī)床導(dǎo)軌的維護(hù)，一般采用貼塑導(dǎo)軌以減小摩擦力。機(jī)床電氣設(shè)計包括機(jī)床原理圖設(shè)計和PLC梯形設(shè)計等等。 在上述方案的基礎(chǔ)上，若條件允許，可以進(jìn)一步對普通車床的主傳動系統(tǒng)進(jìn)行改造，以實現(xiàn)車床主傳動系統(tǒng)的自動調(diào)速與控制，使加工過程實現(xiàn)全自動化。 三、參數(shù)設(shè)計 將C6140普通車床改造成用MCS-51系列單片機(jī)控制的經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床。要求該車床有自動回轉(zhuǎn)刀架，具有切削螺紋的功能。在縱向和橫向具有直線和圓弧插補功能。系統(tǒng)分辨率：縱向：0.01mm橫向：0.005mm。設(shè)計參數(shù)如下： 1. 最大加工直徑： 630mm 2. 最大加工長度： 1400mm 3. 快進(jìn)速度：縱向2.0m/min，橫向1.0m/min 4. 最大切削進(jìn)給速度：縱向0.5m/min，橫向0.25m/min 5. 溜板及刀架重力：縱向1500N ，橫向1000N 6. 主電動機(jī)功率：12.5Kw 7. 空載啟動時間：35ms 8. 定位精度：0.015mm 四、實施方案 進(jìn)給系統(tǒng)數(shù)控化改造的主要部位有：掛輪架、進(jìn)給箱、溜板箱、刀架等?，F(xiàn)擬定一下改造方案。 1.掛輪架系統(tǒng)：全部拆除，在原掛輪主傳軸處安裝光電脈沖編碼器。 2.進(jìn)給箱部分：全部拆除，在該處安裝縱向進(jìn)給步進(jìn)電動機(jī)與齒輪減速箱總成。絲桿、光桿和操縱桿拆去，齒輪箱連接滾珠絲杠。滾珠絲杠的另一端支承安裝在車床尾座端原來裝軸承座的部位。 3.溜板箱部分：全部拆除，在原處安裝滾珠絲杠的螺母座，絲桿螺母固定在其上，在該處還可以安裝部分操縱按鈕。 4.橫溜板部分：將原橫溜板中的滾珠絲杠、螺母拆除，在該處安裝橫向進(jìn)給滾珠絲杠螺母副，橫向進(jìn)給步進(jìn)電動機(jī)與齒輪減速箱總成安裝在橫溜板后部并與滾珠絲杠相連。 5.刀架部分：拆除原刀架，在該處安裝自動回轉(zhuǎn)四方刀架總成。 五、橫向進(jìn)給傳動鏈的設(shè)計計算 1. 主切削力及其切削分力計算 （1） 計算主切削力 用經(jīng)驗公式計算主切削力 對于車床的主切削力 縱切： Fz =0.67Dmax1.5 (N) Dmax——車床床身上加工最大直徑(mm) Fz =0.67×(630)1.5 =10595(N) (2) 計算各切削分力。 按比例分別求出分力Fx和Fy 由 Fz:Fx:Fy＝1:0.25:0.4 Fx——走刀方向的切削力(N) Fy——垂直走刀方向的切削力(N) 得：Fx =0.25 Fz Fy =0.4 Fz =0.25×10595 =0.4×10595 =2649(N) =4328(N) 2. 導(dǎo)軌的摩擦力的計算 （1） 由式(2-8a)計算在切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力。此時，導(dǎo)軌受到的垂向切削分力，橫向切削分力，移動部件的全部質(zhì)量（包括機(jī)床夾具和工件的質(zhì)量）W=1000N，查表2-3得鑲條緊固力則 =0.15(1000+2688+10595+2649)N =2540N （2） 按式計算在不切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力。 3.計算滾珠絲螺母副的軸向負(fù)載力 （1） 按式計算最大軸向負(fù)載力。 H （2） 按式計算最小軸向負(fù)載力。 4.確定進(jìn)給傳動鏈的傳動比i和傳動級數(shù) 取步進(jìn)電動機(jī)的不距角=滾珠絲杠的基本導(dǎo)程，進(jìn)給傳動當(dāng)量=0.005MM/脈沖，則由式得 按最小慣量條件，從圖查的該減速器應(yīng)該采用2級傳動，傳動比可以分別取。根據(jù)結(jié)構(gòu)需要，確定各傳動齒輪的齒數(shù)分別為，模數(shù)m=2，齒寬b=20mm。 5.滾珠絲杠的動載荷計算與直徑估算 （1）按預(yù)期工作時間估算滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷 已知數(shù)控機(jī)床的預(yù)期工作時間Lh=15000h，滾珠絲杠的當(dāng)量載荷，查表得，載荷系數(shù)fw=1.3；查表可得初步選擇滾珠絲杠的精度等級為2級精度，去精度系數(shù)=1；查表得可靠性系數(shù)=1.取滾珠絲杠的當(dāng)量轉(zhuǎn)速，滾珠絲杠的基本導(dǎo)程Lo=8mm，則 （2）按精度要求確定允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 ① 根據(jù)定位精度和重復(fù)定位精度的要求估算允許的滾珠絲杠的最多軸向變形。 已知本車床橫向進(jìn)給系統(tǒng)的定位精度為，則由式得 · 取上述計算結(jié)果的較小值，即=3 ② 估算允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑。 · 滾珠絲杠螺母副的安裝方式擬采用一端固定.一端游動支撐方式，滾珠絲杠螺母副的兩個固定支撐之間的距離為 · L=行程+安全行程+2X余程+螺母長度+支撐長度 · =（1.2~1.4）行程+（25~30） · L=1.4X行程+30 =（）mm=681mm 由式得 （3）初步確定滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號 根據(jù)以上計算所得的和結(jié)構(gòu)的需要，初步選擇南京工藝裝備公司生產(chǎn)的FFZD型內(nèi)循環(huán)墊片預(yù)緊螺母式滾珠絲杠螺母副，型號為FFZD5008--5，其公稱直徑基本導(dǎo)程,額定動載荷Ca和螺紋底徑如下: 故滿足要求。 六、滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗 1.滾珠絲杠螺母副臨界壓縮載荷的校驗 已知滾珠絲杠螺母副的螺紋底徑由圖可知滾珠絲杠螺母副的最大受壓長度=313mm，絲杠水平安裝時，取=1/3，查表得=2，則由式的 本車床橫向進(jìn)給系統(tǒng)滾珠絲桿螺母副的軸向最大壓縮載荷=6868N，遠(yuǎn)小于其臨界壓縮載荷的值，故滿足要求。 2. 滾珠絲桿螺母副的臨界轉(zhuǎn)速的校驗 由圖4-5滾珠絲桿螺母副的臨界轉(zhuǎn)速的計算長度=337mm.其彈性模量E=2.1xMPa,密度,重力加速度g=9.8xmm/ 滾珠絲桿的最小慣性矩為 滾珠絲桿的最小截面積為 取K1=0.8，由表2-44得=3.927，則由式（2-36）得 =153323 r/min 本橫向進(jìn)給傳動鏈的滾珠絲桿螺母副的最高轉(zhuǎn)速31.25r/min，遠(yuǎn)小于其臨界轉(zhuǎn)速，故滿足要求 3. 滾珠絲桿螺母副額定壽命的校驗 查附錄A表A-3得滾珠絲桿的額定動載荷Ca=34700N，已知其橫向載荷==6868N，滾珠絲桿的轉(zhuǎn)速n==31.25 r/min ,運動條件系數(shù)，則由式2-37 式2-38 得 本車床數(shù)控化改造后，滾珠絲桿螺母副的工作總壽命=39787h>=15000h，故滿足要求 七、計算機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度 1. 計算機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度 （1）計算滾珠絲桿的拉壓剛度Ks 本機(jī)床橫向進(jìn)給傳動鏈的絲桿為一端固定、一端游動。絲桿的拉壓剛度Ka 可按（2-42）計算已知滾珠絲桿的彈性模量E=2.1xMPa,其底徑d2=44.9mm.當(dāng)其螺母中心至固定端支撐中心的距離a=Ly=313mm時，其螺母副具有最小拉壓剛度Ksmin，根據(jù)式（2-43a）得 當(dāng)a=Lj=113mm時，其螺母副具有最大拉壓剛度Ksmax, 根據(jù)式（2-43b得 （2）計算滾珠絲桿螺母副支撐軸承的剛度. 已知滾動體直徑=5.953mm,滾動體個數(shù)Z=15，軸承的最大軸向工作載荷==6868N,則由表2-46得 (3) 計算滾珠與滾道的接觸剛度 K=2069N/，滾珠絲桿的額定動載荷=34700N，滾珠絲桿所承受的最大軸向載荷=6868N，則由式（2-46b）得 （4）計算進(jìn)給系統(tǒng)的綜合拉壓剛度Ko 根據(jù)式（2-47a）得進(jìn)給系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最大值為 故Kmax=512.8 N/ 根據(jù)式（2-47b）得進(jìn)給系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最小為 故Kmin=392.2 N/ 2.計算滾珠絲桿螺母副的扭矩剛度 由圖4-5得扭矩作用點之間的距離L2=387mm，已知滾珠絲桿的剪切模量G=8.1xMpa,滾珠桿的底徑mm,則由式（2-48） 八、驅(qū)動電動機(jī)的選型與計算 1.計算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載慣量 （1）計算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動慣量。 已知滾珠絲杠的密度kg/c，則由式（2-63）得 =L ； =0.78（2.+2.+2.）kgc =1.38 kgc （2）計算折算到絲杠軸上的移動部件的轉(zhuǎn)動慣量。 已知機(jī)床橫向進(jìn)給系統(tǒng)執(zhí)行部件（既橫向溜板及刀架）的總質(zhì)量m=102.04kg ；絲杠軸每轉(zhuǎn)一圈，機(jī)床執(zhí)行部件在軸向移動的距離L=0.8cm ，則由式（2-65）得 =m=102.04 kgc=1.7 kgc （3）計算各齒輪的轉(zhuǎn)動慣量 ==0.78 kgc=0.4 kgc =0.78 kgc=6.4 kgc =0.78 kgc=32.3 kgc （4）由式（2-66）計算加在電動機(jī)軸上總負(fù)載轉(zhuǎn)動慣量 =+(+)+(++) = kgc =3.08 kgc 2．計算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載力矩 （1）計算折算到電動機(jī)軸上的切削負(fù)載力矩 已知在切削狀態(tài)下的軸向負(fù)載力矩=6868N，死杠每轉(zhuǎn)一圈，機(jī)床執(zhí)行部件軸向移動的距離L=8mm=0.008m ，進(jìn)給傳動系統(tǒng)的傳動比i=6 ，進(jìn)給傳動系統(tǒng)的總傳動效率，則由式（2-54）得 = Nm=1.72 Nm （2）計算折算到電動機(jī)軸上的摩擦負(fù)載力矩 已知在不切削狀態(tài)下的軸向負(fù)載力（既空載時的導(dǎo)軌摩擦力）=553.2N，則由式（2-55）得 （3）計算由滾珠絲杠預(yù)緊力產(chǎn)生的并折算到電動機(jī)軸上的附加負(fù)載力矩 。 已知滾珠絲杠螺母副的效率，滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力為 = 則由式（2-56）得 =(1—)= Nm=0.067 Nm （4）折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載力矩T 的計算。 1> 空載時（快進(jìn)力矩），由式(2-57a)得 2>切削時（工進(jìn)力矩），由式（2-57b）得 3．計算折算到電動機(jī)軸上的加速力矩 根據(jù)以上計算結(jié)果和表A-5，初選130BF001型反應(yīng)式步進(jìn)動機(jī)，其轉(zhuǎn)動慣量,而進(jìn)給傳動系統(tǒng)的負(fù)載慣量 kgc；對開環(huán)系統(tǒng)，一般取加速時間S 。當(dāng)機(jī)床執(zhí)行部件以最快速度V=1000 mm/min運動時電動機(jī)的最高轉(zhuǎn)速為 r/min=833r/min 由式（2-59）得 ==7.68N 4．計算橫向進(jìn)給系統(tǒng)所需的折算到電動機(jī)軸上的各種力矩 （1）按式（2-61）計算空載啟動力矩 =+()=7.89N (2）按式（2-57a）計算快進(jìn)力矩 （3）按式（2-57b）計算工進(jìn)力矩 5，選擇驅(qū)動電機(jī)的型號 （2） 選擇驅(qū)動電機(jī)的型號。 根據(jù)以上計算和表A-5，選擇國產(chǎn)130BF001型反應(yīng)式步進(jìn)電動機(jī)為驅(qū)動電動機(jī)，其主要技術(shù)參數(shù)如下：相數(shù)，5；步距角，0.75/1.5；最大靜轉(zhuǎn)矩，9.31Nm；轉(zhuǎn)動慣量，4.6kg*；最高空載啟動頻率，3000Hz；運行頻率，16000Hz；分配方式，五相五拍；質(zhì)量，92Kg。 （3） 確定最大靜轉(zhuǎn)矩。 由表2—48給出的機(jī)械傳動系統(tǒng)空載啟動力矩 的關(guān)系可得 0.951 機(jī)械傳動系統(tǒng)空載啟動力矩 取。 本電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩為9.31Nm，大于Ts=8.3Nm，可以在規(guī)定的時間里正常啟動，故滿足要求。 （4） 驗算慣量匹配。 為了使機(jī)械傳動系統(tǒng)的慣量達(dá)到較合理的匹配，系統(tǒng)的負(fù)載慣量與伺服電動機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量Jm之比一般應(yīng)滿足式，即 0.25 因為 ，故滿足慣量匹配要求。 九、機(jī)械傳動系統(tǒng)的動態(tài)分析 (1) 計算絲杠—工作臺縱向振動系統(tǒng)的最低固有頻率。 滾珠絲杠螺母副的綜合拉壓剛度，機(jī)床執(zhí)行部件的質(zhì)量和滾珠絲杠螺母副的質(zhì)量分別為m， 102Kg ,則 計算扭轉(zhuǎn)震動系統(tǒng)的最低固有頻率 折算到計算軸上的系統(tǒng)總轉(zhuǎn)動慣量為 已知滾珠絲杠的扭轉(zhuǎn)剛度 由以上計算可知，絲杠-工作臺縱向振動系統(tǒng)的最低固有頻率 =1954 扭轉(zhuǎn)振動系統(tǒng)的最低固有頻率=4662 都比較高。一般按=300 的要求來設(shè)計機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度，故滿足要求。 十、機(jī)械傳動系統(tǒng)的誤差計算與分析 1.計算機(jī)械傳動系統(tǒng)的反向死區(qū)Δ 已知進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最小值=392.2× N/mm導(dǎo)軌的靜摩擦力520N. Δ=2×=3.76 mm 故滿足要求。 2.計算機(jī)械傳動系統(tǒng)由綜合拉壓剛度變化引起的定位誤差 3.計算滾珠絲杠因扭轉(zhuǎn)變形產(chǎn)生的誤差 （1） 計算由扭矩引起的滾珠絲杠螺母副的變形量θ 已知負(fù)載力矩T==207N.mm 由圖4-5得扭矩作用點之間的距離絲杠底徑 θ=7.21 （2）由該扭轉(zhuǎn)變形量θ引起的軸向移動滯后量 將影響工作臺的定位精度，由式（2—50）得 十一、確定滾珠絲杠螺母副的精度等級和規(guī)格型號 1.確定滾珠絲杠螺母副的精度等級. 本進(jìn)給傳動系統(tǒng)采用開環(huán)控制系統(tǒng),應(yīng)滿足下列要求: 取滾珠絲杠螺母副的精度等級為2級，查表2—20得 當(dāng)螺紋長度為315mm時查表2—21得，， ，，故滿足設(shè)計要求。 2.確定滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號 滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號為FFZD5008-5-P2/585*400，其具體參數(shù)如下：公稱直徑與導(dǎo)程：50mm，8mm；螺紋長度：400mm；絲杠長度：585mm；類型與精度：P類2級精度。 十二、設(shè)計總結(jié) 在三個星期的時間里，經(jīng)過我們小組的共同努力，終于完成了CA6140普通車床微機(jī)數(shù)控改造設(shè)計。我們小組的主要任務(wù)是機(jī)床縱向進(jìn)給的改造，其要求是按照機(jī)床給出的技術(shù)參數(shù)完成其縱向改造。在設(shè)計過程中，一方面要求設(shè)計機(jī)械系統(tǒng)時，選擇與控制系統(tǒng)的電氣參數(shù)相匹配的機(jī)械系統(tǒng)參數(shù)；同時也要求設(shè)計控制系統(tǒng)時，根據(jù)機(jī)械系統(tǒng)的故有結(jié)構(gòu)參數(shù)來選擇和確定電氣參數(shù)。綜合應(yīng)用機(jī)械技術(shù)和微電子技術(shù)，使二者密切結(jié)合、互相協(xié)調(diào)、相互補充，充分體現(xiàn)機(jī)電一體化的優(yōu)越性。 設(shè)計機(jī)床的主要功能是數(shù)字控制機(jī)床的自動加工進(jìn)給及完成退刀程序的完全自動化。其設(shè)計主要是按要求完成電路設(shè)計，電器元件的選用及其結(jié)構(gòu)設(shè)計和控制功能的程序設(shè)計。 在改造完成的數(shù)控機(jī)床其使用價值是加工過程是自動化，它可以節(jié)省勞動力，提高加工精度，從而提高勞動的效率，提高工廠企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。它的主要特色是起用微電子元件對機(jī)床加工的控制。 在設(shè)計的過程中，我深刻地體會到機(jī)電一體化系統(tǒng)的設(shè)計，是多學(xué)科的交叉與綜合，涉及了大學(xué)課程里的大部分知識，是對過去所學(xué)知識的一次復(fù)習(xí)、鞏固和實際的操作，強(qiáng)化訓(xùn)練了我們的學(xué)科融合的思維能力，進(jìn)一步加強(qiáng)了我們對機(jī)電一體化系統(tǒng)設(shè)計技術(shù)總體思想，初步了解到了設(shè)計一個機(jī)電一體化系統(tǒng)的方法，培養(yǎng)了一個機(jī)電工程師應(yīng)具備的思維能力。在設(shè)計中我學(xué)到了很多從書本上無法體會的東西。學(xué)習(xí)實踐技能得到明顯的提高，使自己的綜合能力得到進(jìn)一步的提高，從而為自己畢業(yè)后更快地適應(yīng)社會工作打下良好的基礎(chǔ)。但我們還需要在實踐中不斷的學(xué)習(xí)，提高，掌握新概念、新技術(shù)、將來才能成為機(jī)電一體化的復(fù)合人才。