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河南機電高等專科學校畢業(yè)設計說明書 1 緒 論 目前，我國沖壓技術與工業(yè)發(fā)達國家相比還相當的落后，主要原因是我國在沖壓基礎理論及成形工藝、模具標準化、模具設計、模具制造工藝及設備等方面與工業(yè)發(fā)達的國家尚有相當大的差距，導致我國模具在壽命、效率、加工精度、生產周期等方面與工業(yè)發(fā)達國家的模具相比差距相當大。 1.1國內模具的現狀和發(fā)展趨勢 國內模具的現狀 我國模具近年來發(fā)展很快，據不完全統(tǒng)計，2003年我國模具生產廠點約有2萬多家，從業(yè)人員約50多萬人，2004年模具行業(yè)的發(fā)展保持良好勢頭，模具企業(yè)總體上訂單充足，任務飽滿，2004年模具產值530億元。進口模具18.13億?美元，出口模具4.91億美元，分別比2003年增長18%、32.4%和45.9%。進出口之比2004年為3.69:1，進出口相抵后的進凈口達13.2億美元，為凈進口量較大的國家。 在2萬多家生產廠點中，有一半以上是自產自用的。在模具企業(yè)中，產值過億元的模具企業(yè)只有20多家，中型企業(yè)幾十家，其余都是小型企業(yè)。?近年來，?模具行業(yè)結構調整和體制改革步伐加快，主要表現為：大型、精密、復雜、長壽命中高檔模具及模具標準件發(fā)展速度快于一般模具產品；專業(yè)模具廠數量增加，能力提高較快；"三資"及私營企業(yè)發(fā)展迅速；國企股份制改造步伐加快等。 雖然說我國模具業(yè)發(fā)展迅速，但遠遠不能適應國民經濟發(fā)展的需要。我國尚存在以下幾方面的不足: 第一，體制不順，基礎薄弱。 “三資”企業(yè)雖然已經對中國模具工業(yè)的發(fā)展起了積極的推動作用，私營企業(yè)近年來發(fā)展較快，國企改革也在進行之中，但總體來看，體制和機制尚不適應市場經濟，再加上國內模具工業(yè)基礎薄弱，因此，行業(yè)發(fā)展還不盡如人意，特別是總體水平和高新技術方面。 ??? 第二，開發(fā)能力較差，經濟效益欠佳.我國模具企業(yè)技術人員比例低，水平較低，且不重視產品開發(fā)，在市場中經常處于被動地位。我國每個模具職工平均年創(chuàng)造產值約合1萬美元，國外模具工業(yè)發(fā)達國家大多是15～20萬美元，有的高達25～30萬美元，與之相對的是我國相當一部分模具企業(yè)還沿用過去作坊式管理，真正實現現代化企業(yè)管理的企業(yè)較少。 ?? 第三，工藝裝備水平低，且配套性不好，利用率低．雖然國內許多企業(yè)采用了先進的加工設備，但總的來看裝備水平仍比國外企業(yè)落后許多，特別是設備數控化率和CAD/CAM應用覆蓋率要比國外企業(yè)低得多。由于體制和資金等原因，引進設備不配套，設備與附配件不配套現象十分普遍，設備利用率低的問題長期得不到較好解決。裝備水平低，帶來中國模具企業(yè)鉗工比例過高等問題。 ? 第四，專業(yè)化、標準化、商品化的程度低、協作差． 由于長期以來受“大而全”“小而全”影響，許多模具企業(yè)觀念落后，模具企業(yè)專業(yè)化生產水平低，專業(yè)化分工不細，商品化程度也低。目前國內每年生產的模具，商品模具只占45%左右，其馀為自產自用。模具企業(yè)之間協作不好，難以完成較大規(guī)模的模具成套任務，與國際水平相比要落后許多。模具標準化水平低，標準件使用覆蓋率低也對模具質量、成本有較大影響，對模具制造周期影響尤甚。 第五，模具材料及模具相關技術落后．模具材料性能、質量和品種往往會影響模具質量、壽命及成本，國產模具鋼與國外進口鋼相比，無論是質量還是品種規(guī)格，都有較大差距。塑料、板材、設備等性能差，也直接影響模具水平的提高。 　國內模具的發(fā)展趨勢 巨大的市場需求將推動中國模具的工業(yè)調整發(fā)展。雖然我國的模具工業(yè)和技術在過去的十多年得到了快速發(fā)展，但與國外工業(yè)發(fā)達國家相比仍存在較大差距，尚不能完全滿足國民經濟高速發(fā)展的需求。未來的十年，中國模具工業(yè)和技術的主要發(fā)展方向包括以下幾方面:???? 1） 模具日趨大型化；??? ? 2）在模具設計制造中廣泛應用CAD/CAE/CAM技術；?? ? 3）模具掃描及數字化系統(tǒng)；??? ? 4）在塑料模具中推廣應用熱流道技術、氣輔注射成型和高壓注射成型技術；? ?? 5）提高模具標準化水平和模具標準件的使用率；??? 6）發(fā)展優(yōu)質模具材料和先進的表面處理技術；?? 7）模具的精度將越來越高；? ? 8）模具研磨拋光將自動化、智能化；?? ?? 9）研究和應用模具的高速測量技術與逆向工程；?? ?10）開發(fā)新的成形工藝和模具。 1.2　國外模具的現狀和發(fā)展趨勢 模具是工業(yè)生產關鍵的工藝裝備，在電子、建材、汽車、電機、電器、儀器儀表、家電和通訊器材等產品中，60％－80％的零部件都要依靠模具成型。用模具生產制作表現出的高效率、低成本、高精度、高一致性和清潔環(huán)保的特性，是其他加工制造方法所無法替代的。模具生產技術水平的高低，已成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的重要標志，并在很大程度上決定著產品的質量、效益和新產品的開發(fā)能力。近幾年，全球模具市場呈現供不應求的局面，世界模具市場年交易總額為600～650億美元左右。美國、日本、法國、瑞士等國家年出口模具量約占本國模具年總產值的三分之一。? 國外模具總量中,大型、精密、復雜、長壽命模具的比例占到50%以上；國外模具企業(yè)的組織形式是"大而專"、"大而精"。2004年中國模協在德國訪問時，從德國工、模具行業(yè)組織--德國機械制造商聯合會（VDMA）工模具協會了解到，德國有模具企業(yè)約5000家。2003年德國模具產值達48億歐元。其中（VDMA）會員模具企業(yè)有90家，這90家骨干模具企業(yè)的產值就占德國模具產值的90%，可見其規(guī)模效益。 隨著時代的進步和技術的發(fā)展，國外的一些掌握和能運用新技術的人才如模具結構設計、模具工藝設計、高級鉗工及企業(yè)管理人才，他們的技術水平比較高．故人均產值也較高．我國每個職工平均每年創(chuàng)造模具產值約合1萬美元左右，而國外模具工業(yè)發(fā)達國家大多15～20萬美元，有的達到 25～30萬美元。 國外先進國家模具標準件使用覆蓋率達70%以上，而我國才達到45％． 1.3手柄沖孔落料彎曲件模具設計與制造方面 手柄沖孔落料彎曲件模具設計的設計思路 沖孔落料是沖壓基本工序之一，它是利用沖裁模在壓力機作用下，將平板坯料進行沖孔或落料的加工方法。一般情況下，一般精度的工件IT8～IT7級精度的普通沖裁模；較高精度的工件采用IT7～IT6級精度的高級沖裁模。 只有加強沖裁件基礎理論的研究，才能提供更加準確、實用、方便的計算方法，才能正確地確定沖裁工藝參數和模具工作部分的幾何形狀與尺寸，解決沖裁中出現的各種實際問題，從而，進一步提高制件質量。 支撐件沖孔落料件是最典型的沖裁件，其工作過程很簡單就沖孔落料，可采用單工序模、復合模具或級進模具，根據計算的結果和選用的標準模架。為了保證制件的順利加工和順利取件，模具必須有足夠高度。要改變模具的高度，只有從改變導柱和導套的高度。導柱和導套的高度可根據凸模與凹模工作配合長度決定．設計時可能高度出現誤差，應當邊試沖邊修改高度。 1.4手柄沖孔落料彎曲件模具設計的進度 1.了解目前國內外沖壓模具的發(fā)展現狀，所用時間20天； 　　2.確定加工方案，所用時間5天； 　　3.模具的設計，所用時間30天； 4模具的調試．所用時間5天． 2手柄沖壓工藝的分析 2.1手柄工藝分析 原始資料：如圖所示 材 料： A3 厚 度： 2mm 圖1 此工件有沖孔落料和彎曲三個工序，材料為 A3（Q235-A）具有良好的沖壓性能。工件結構相對簡單，有一個個六邊形的孔，孔與孔、孔與邊緣之間的距離也滿足要求。最小壁厚為4毫米大于凸凹模最小壁厚。零件公差無特殊要求按IT14級選用。利用普通沖裁可達到圖樣要求。適合沖裁加工。。 2.2沖壓工藝與工藝方案 沖壓件的工藝計算是沖壓工藝設計中的一個環(huán)節(jié)，本制件的工藝計算屬于最簡單的。其主要的內容包括計算沖壓力、凸模、凹模刃口尺寸等。 2.3 工藝方案的確定 手柄零件所需的基本沖壓工序為落料和沖孔，可擬訂出以下三種工藝方案。 方案一：用簡單模分三次加工，即沖孔-落料-彎曲。 方案二：沖孔落料彎曲復合模。 方案三：沖孔落料彎曲級進模。 采用方案一，生產率低，工件的累計誤差大，操作不方便，由于該工件為批量生產，方案二和方案三更具有優(yōu)越性。 有一個六邊形的孔，孔與邊緣之間的距離也滿足要求。最小壁厚為4毫米大于凸凹模最小壁厚，可以采用沖孔、落料彎曲復合?；驔_孔、落料彎曲連續(xù)模。復合模模具制造難度大，并且沖壓后產品留在模具上，在清理模具上的物料時會影響沖壓速度，因此選用級進模更好。 3.主要設計計算 3.1毛坯尺寸的計算 圖2毛坯 毛坯的尺寸L=L1+L2+L3 L1=80+8+8=96 L2=πa(r+xt)/180=3.14×90(1+0.5×2)/180=3.14 L=96+3.14=99.14 L4=16+8+3.14=27.14 設計模具時，條料的排樣很重要。為了提高材料利用率和工件質量。采用直排方案，如圖3，由表2.9（課本）查最小搭邊值工件間a1=2.0mm，側面a=2.2mm,進距s=106.05mm. 圖3 條料的排樣 計算沖壓件毛坯面積： =2877mm2 條料寬度：b =201.4mm 導尺間距離的計算：由s=D+2(a+c1),查課本表2.12得C=0.5，D=97.14代入數據計算得導尺間距離為103.83mm。 進距h=D+a=103.83+2.22=106.05mm 一個進距材料利用率：%=85% 3.2沖壓力的計算及壓力機的選用 該模具采用級進模，擬選用彈性卸料、下出件。 沖裁力計算 根據式F= Ltσb …………（2.6.2） 沖孔力F1= KLtтb=1.3×32×2×235=19552N 落料力F2 F2=Ltσb=257×2×235=120790N F3=0.7×1.3×4×4×235/(1+2)=1557N 根據沖壓課本 2.20 FX=KXF 由表2.7 查得 KX=0.025～0.06 KT=0.05 KD=0.06 故卸料力：FX=KX（F1+F2+F3）=0.04×(19552+120790+2×1557)=5740 N 由課本得推件力FT=nktF………（2.2.3） n= h=6由表2.21查得。故n=3 FT1=nktF1=3×0.05×19552=2933N FT2=nkTf2=3×0.05×120790=18119N Ft3=nktf3=3×0.05×1557=233.55N F=F1+F2+F3+FX+FT1+Ft3FT2=19552+120790+2×970+2933+18119+2×233.55=163794N 3.3初選壓力機 查文獻[4]開式可傾壓力機參數初選壓力機型號為JH2-25和JH23-40，見表一。 表一 所選擇壓力機的相關參數 型號 公稱壓力/kN 滑塊行程/mm 最大封閉高度/mm 工作臺尺寸/mm 滑塊底面尺寸/mm 可傾斜角/° 封閉高度調節(jié)量/mm JH2-25 250 75 260 370×560 30 55 JH23-40 400 80 330 460×700 30 65 初選JC23-63 3.4壓力中心的確定及相關計算： 計算壓力中心時，先畫出凹模型口圖，如圖3所示，在圖中將xoy坐標系建立在圖示的對稱中心線上，用解析法求壓力中心C點坐標。由于零件左右對稱所以XC=0，故零件設計YC將工件沖裁周邊分成4條基本線段，求出各線段的長度及各段的重心位置。圖3 圖4壓力中心的計算 計算其壓力中心的步驟如下： ①、按比例畫出凸模的工作部分剖面圖（見圖4） ②、在任意距離處作x-x軸y-y軸 ③、 分別計算出各線段和圓弧的重心到x-x軸的距離y1, y2, y3, y4和到y(tǒng)-y軸的距離x1, x2, x3, x4, ④、大凸模的壓力中心到坐標軸的距離下式確定： 到y(tǒng)-y軸的距離 x0= ==-0.07mm 到x-x軸的距離 y0==0.67mm 4、模具主要零件和主要工作機構的設計與標準化 4.1工作零部件的設計與標準化（尺寸、位置、標準與示意圖） （1） 工作零部件的計算 由于制件結構簡單精度要求不高，所以采用凸模和凹模分開加工的方法制作凸凹模。這時需要分別計算和標注凸模和凹模的尺寸和公差。 沖孔時，間隙取在凹模上，則： 凸模尺寸 dap=（d+x△）-δp0 凹模尺寸 dd=(d+x△+Zmin)0+δ 式中 Dd Dp——落料凹模和凸模的刃口尺寸，mm dp dd——沖孔凹模和凸模的刃口尺寸，mm x——磨損系數，由手冊﹝1﹞查表2-30得：IT14級時x=0.5。 Zmin——雙面間隙，由沖壓課本表2.4查得Z=0.246mm △——工件公差，mm δ——凸模和凹模的制造公差，mm ①、沖裁六邊形孔凸模、凹模刃口尺寸的計算 凸模尺寸 由手冊表2-10查得△=0.20 dap=（d+x△）-δp0 =(8+0.5×0.20)0-0.02 =8.010-0.02 凹模尺寸 由表2-4得Zmin=0.246 dd=(d+x△+Zmin)0+δ=(8+0.5×0.20+0.246)0+0.02 =8.3460+0.02 ②、外形落料凸模、凹模刃口尺寸的計算 因此落料件為復雜的制件，所以利用凸凹模配合法，這種方法有利于獲得最小的合理間隙，放寬對模具的加工設備的精度要求。 采用配作法，計算凹模的刃口尺寸，首先是根據凹模磨損后輪廓變化情況正確判斷出模具刃口各個尺寸在磨損過程中是變大還是變小，還是不變這三種情況，然后分別按不同的計算公式計算。 a、凹模磨損后會增大的尺寸-------第一類尺寸A 第一類尺寸：Aj=(Amax-x△)0+0.25△ b、凹模磨損后會減小的尺寸-------第二類尺寸B 第二類尺寸：Bj=(Bmax+x△)0-0.25△ c、凹模磨損后會保持不變的尺寸 第三類尺寸C 第三類尺寸：Cj=(Cmin+0.5△)60.125△ 其落料凹模的基本尺寸計算如下： 圖5 落料凹模刃口部分尺寸 第一類尺寸：磨損后增大的尺寸： A1=(Amax-x△) 0+0.020=(26-0.5×0.1) 0+0.020=25.950+0.020 A2=(Amax-x△) 0+0.020=(18.14-0.5×0.10) 0+0.020=17.050+0.020 A3=(Amax-x△) 0+0.035=(166.5-0.5×0.60) 0+0.0350=166.30+0.035 A4=(Amax-x△) 0+0.25△=(7-0.5×0.10) 0+0.020=6.650+0.020 A5=(Amax-x△) 0+0.25△=(14-0.5×0.10) 0+0.020=13.20+0.020 落料凸模的基本尺寸與凹模相同，分別是13.2mm，17.05mm，166.3mm,6.65mm,25.95mm，不必標注公差，但要在技術條件中注明：凸模實際刃口尺寸與落料凹模配制，保證最小雙面合理間隙值Zmin=0.30。（落料凸模、凹模刃口部分尺寸分別見圖4、5） 圖6 落料凸模刃口部分尺寸 （2）工作零部件的設計與標準化 沖六邊形孔的凸模，為了增加凸模的強度與剛度，凸模非工作部分直徑應作成逐漸增大的多級形式如圖7所示： 圖7 沖孔凸模的結構形式 凸模長度一般是根據結構上的需要而確定的，其凸模長度用下列公式計算： L=h1+h2+h3+h 式中 L—凸模長度， mm h1—凸模固定板高度，mm h2—卸料板高度，mm h3—導尺高度，mm h—附加高度，一般取15~20mm 圖8 整體式凹模的局部結構 整體式凹模如圖8裝于下模座上，由于下模座孔口較大因而使工作時承受彎曲力矩，若凹模高度H及模壁厚度C不足時，會使凹模產生較大變形，甚至破壞。但由于凹模受力復雜，凹模高度可按經驗公式計算，即 凹模高度H=KB 凹模壁厚C=(1.5~2)H 式中B----凹?？椎淖畲髮挾?，mm但B不小于15mm C-----凹模壁厚，mm 指刃口至凹模外形邊緣的距離； K=厚度系數，查表2.22取0.40 凹模高度H=KB=0.40×98.84=39.54mm 按表取標準值40mm 凹模壁厚C=1.5H = 1.5×39.54=59.31mm 凹模上螺孔到凹模外緣的距離一般?。?.7~2.0）d, 圖9凹模上的螺孔設計與選用 d 為螺孔的距離，由于凹模厚度為59.31mm，所以根據表2.27查得螺孔選用4×M10的螺釘固定在下模座。故選用如圖9： 螺孔到凹模外緣的最小距離a2=1.5d=1.5×10=15mm a3=1.13d=11.3mm 凹模上螺孔間距由表2.47查得最小間距為50mm，最大間距為120mm。 　　　 螺孔到銷孔的距離一般取b>2d,所以b應大于20。 根據上述方法確定凹模外形尺寸須選用矩形凹模板250×160×40（JB/T7643.1） ①沖裁六邊形孔凸模、凹模各尺寸及其組件確定和標準化（包括外形尺寸和厚度） 小凸模長度 L=40+28=68mm 由小凸模刃口D=8mm查手冊﹝2﹞表2.54可知 h=3mm, D1=11mm, D=8mm, L=58 小凸模強度校核 要使凸模正常工作，必須使凸模最小斷面的壓應力不超過凸模材料的許用壓應力，即 對于圓形凸模 Amin≥ 式中 Amin—圓形凸模最小截面最小值，mm t—沖裁材料厚度，mm F—沖裁力，N —凸模材料許用強度，取1800MPa Amin≥==1.08mm 所以承壓能力足夠。 抗縱向彎曲力校核　對于圓形凸模（有導向裝置）　 　　　　　　　　　　　　　Ｌｍａｘ≤270d2/ 式中 Lmax ——允許的凸模最大自由長度，mm 　F ——沖模力,N J——凸模最小截面的慣性距，mm Lmax≤270d2/=270×52/=482mm 所以長度適宜。 凸模固定端面的壓力 　　　　　　　　　　q =< 式中　　　　　q—凸模固定端面的壓力，MPa F—落料或沖孔的沖裁力，N 　　　　　　—模座材料許用壓應力，MPa q ==363MPa 凸模固定板端面壓力超過了235ＭＰa，為此應在凸模頂端與模座之間加一個淬硬的墊板。矩形墊板材料可用45鋼，結構形式和尺寸規(guī)格見手冊﹝２﹞表15.60，查得200×160×10 由于采用整體式凹模，所以由外形落料凹模確定其凹模板厚度（圖6），其凹模刃口高度由表2.21查得h=6mm，β= ②外形落料凸模、凹模各尺寸及其組件的確定和標準化（包括外形尺寸和厚度） 外形凸模的設計：外形凸模用線切割機床加工成直通式凸模，用兩個M8的螺釘固定在墊板上，由于采用固定卸料板，凸模按下式計算（圖10）： L=h1+h2+h3+h 其中： h1為固定板厚度（20 mm），h2 為卸料板厚度（14mm），h3為導料板厚度 （6 mm）， h為附加長度，主要考慮凸模進 入凹模的深度（1mm）及模具閉合狀態(tài)下 圖9 凸模長度的確定 卸料板到凸模固定板間的安全距離（15mm～20mm）等因素。 圖10 所以：L=20+14+6+1+17=58 mm　 凸模固定板材料可用45鋼，結構形式和尺寸規(guī)格見手冊﹝２﹞表15.57可得300×450×20 （3）凹模組件的尺寸確定和示意圖 凹模采用整體式凹模，各沖裁的凹?？拙捎镁€切割加工，安排凹模在模架上的位置時，要依據計算的壓力中心的數據，使壓力中心與模柄中心重合。（圖11） 圖11 整體式凹模的尺寸 凹模的長度選取要考慮以下因素： a)保證有足夠的安裝剛性卸料板的位置。 b)便于導尺發(fā)揮作用，保證送料粗定位精度。 選取凹模邊界為108mm×179mm。凹模材料選用Cr12制造，熱處理硬度為58～62HRC。 4.2定位裝置的設計與標準化 （1）固定擋料銷的設計與標準化 固定擋料銷的設計根據標準件，選用此擋料銷如圖12 圖12 固定擋料銷的結構 選用直徑φ8mm，h=4mm材料為45鋼A型固定擋料銷（JB/T7649.10—94） 根據分析選用廢料孔前端定位時擋料銷位置如圖 廢料孔前端定位時擋料銷位置 =C-()+0.1 ——擋料銷與導正銷的間距，mm C——連續(xù)模的步距，mm dr——導正銷的直徑，mm d——擋料銷頭部直徑，mm =53-()+0.1=52.85mm （2）導正銷的設計與標準化 導正銷主要用于級進模上，消除擋料銷的定位誤差，以獲得較精確的工件。導正銷的結構形式，結構設計，尺寸精度，材料的熱處理等可參照JB/T7647.1—94和JB/T7647.2—94選定。 導正銷的結構形式查手冊[2]選用如圖14 圖13 導正銷的結構形式 D=d-2a D——導正銷直徑的基本尺寸 d——沖孔凸模直徑 2a——導正銷與孔徑兩邊的間隙 沖裁φ5mm孔的導正銷 查表得h=0.6t 2a=0.05mm D=d-2a=5.15-0.05=5.10mm h=0.6×2.2=1.32mm 沖裁φ8mm孔的導正銷查表得h=0.6t 2a=0.07.mm D=d-2a=8.18-0.07=8.11mm h=0.6×2.2=1.32mm （3）標準模架的選用 由凹模周界可以選取標準模架。 凹模周界Ｌ＝179mm,B=108mm,閉合高度h1=193mm 材料為ZG45(ZG310-570),0I級精度的對角導柱模架。如圖16。 導柱標記：283170 GB/T2861.1—90 323170 GB/T2861.1—90 導套標記：283100338 GB/T2861.6—90 323100338 GB/T2861.6—90 上模座標記：2503160340 GB/T2855.1—90 下模座標記：2503160345 GB/T2855.2—90 模柄標記：A503110 JB/T 7646.1 　　　　　　　圖14 對角導柱示意圖 模柄與上模座的聯接采用壓入式的結構如圖17所示。 圖15 壓入式的模柄 4.3卸料裝置的設計與標準化 在前面已經確定了采用彈性打料桿，設計打料桿為非整體板。本模具的卸料板不僅有卸料作用，還具有外形凸模的導向作用，并能對小凸模起保護作用。卸料板的邊界尺寸經查手冊[2]表15.28得： 卸料板長度L =250mm,寬度B=160mm厚度h0=14mm 此模具中，卸料板對沖孔落料凸模起導向作用，卸料板和凸模按H7/h6配合制造 4.4聯接件的選用與標準化 本模具采用螺釘固定，銷釘定位。具體講 內六角螺釘標記：35鋼M8365 GB70—85 螺釘標記：35鋼M8330 GB68—76 圓柱銷釘標記：35鋼6365 GB 119—86 止動圓柱銷標記：35鋼436GB119—86 4.5手柄沖孔落料彎曲連續(xù)?？傃b圖 前面各節(jié)已經設計好了手柄手柄沖孔落料連續(xù)模各零件，根據前面的設計，手柄沖孔落料連續(xù)模的總裝圖如圖18。 圖16 手柄沖孔落料連續(xù)?？傃b圖 1-上模座 2-導套 3-導正銷 4-導柱5-下模座6-凹模板7-導料板8-卸料板9-凸模10-凸模 11-圓柱銷12-止動銷13-模柄14-螺釘15-內六角螺釘16-落料凸模17-凸模固定板18-固定擋料銷19-始用擋料塊 5壓力機的校核 前面已經初選了壓力機，模座外形尺寸350×385mm,閉合高度193mm,有文獻[4]中，JH2—25型壓力機工作臺尺寸為370×560mm,最大閉合高度為260mm，連桿調節(jié)長度為55mm,所以在工作臺上加一10mm的墊板，即可安裝。模柄孔尺寸也于本副模具所選模柄尺寸相符。 8.3.8 模具零件材料選用一覽表 表二 模具材料的選用 19 始用擋料塊 2 45鋼 4536 GB/T2866.1—81 18 固定擋料銷 1 45鋼 φ8mm，h=4mm A型 JB/T7649.10—94 17 凸模固定板 1 45鋼 16 落料凸模 1 Cr12 15 內六角螺釘 10 35鋼 M8365 GB70—85 14 螺釘 1 35鋼 M8330 GB68—76 13 模柄 1 Q235 A503110 JB/T 7646.1 12 止動銷 1 35鋼 436 GB119—86 11 圓柱銷 6 35鋼 6365 GB 119—86 10 凸模 1 Cr12 5 9 凸模 1 Cr12 8 8 卸料板 1 45鋼 7 導料板 2 6 凹模板 1 Cr12 2003160340 5 下模座 1 HT200 5003300345 GB/T2855.2—90 4 導柱 2 20 283170 GB/T2861.1—90 323170 GB/T2861.1—90 3 導正銷 2 45 2 導套 2 20 283100338GB/T2861.6—90 323100338 GB/T2861.6—90 1 上模座 1 HT200 5003300340 GB/T2855.1—90 序號 名稱 件數 材料 備注 結束語 手柄屬于典型的沖裁彎曲件，分析其工藝性，并確定工藝方案。根據計算確定該制件的沖裁力及模具刃口尺寸，然后選取相應的壓力機。本設計主要是落料凸、凹模及沖孔凸、凹模的設計，需要計算凸凹模的間隙、工作零件的尺寸和公差。此外,還需要確定模具工藝零件和結構零件以及模具的總體尺寸，然后根據上面的設計繪出模具的總裝圖。 由于在零件制造前進行了預測，分析了制件在生產過程中可能出現的缺陷，采取了相應的工藝措施。因此，模具在生產零件的時候才可以減少廢品的產生。 墊片沖裁件的形狀結構較為簡單，但是其尺寸相對較大不適合選用標準模架。要保證零件的順利加工和取件，模具必須有足夠的長度，因此需要改變上、下模座的長度，以達到要求。模具工作零件的結構也較為簡單，它可以相應的簡化模具結構。便于以后的操作、調整和維護。 墊片沖孔落料模具的設計，是理論知識與實踐有機的結合，更加系統(tǒng)地對理論知識做了更深切貼實的闡述。也使我認識到，要想做為一名合格的模具設計人員，必須要有扎實的專業(yè)基礎，并不斷學習新知識新技術，樹立終身學習的觀念，把理論知識應用到實踐中去，并堅持科學、嚴謹、求實的精神，大膽創(chuàng)新，突破新技術，為國民經濟的騰飛做出應有的貢獻。 致 謝 首先感謝本人的導師杜偉老師，他幫我仔細審閱了本文的全部內容并對我的畢業(yè)設計內容提出了許多建設性建議。杜老師淵博的知識，誠懇的為人，使我受益匪淺，在畢業(yè)設計的過程中，特別是遇到困難時，他給了我鼓勵和幫助，在這里我向他表示真誠的感謝！ 由于資質有限，很多知識掌握的不是很牢固，因此在設計中難免要遇到很多難題，在有課程設計的經驗及老師的不時指導和同學的熱心幫助下，克服了一個又一個的困難，使我的畢業(yè)設計日趨完善。畢業(yè)設計雖然很辛苦，但是在設計中不斷思考問題，研究問題，咨詢問題，一步步提高了自己，一步步完善了自己。同時也汲取了更完整的專業(yè)知識，鍛煉了自己獨立設計的能力，使我受益匪淺，我相信這些經驗對我以后的工作一定有很大的幫助，而且也鍛煉我的吃苦耐勞的精神，讓我在這個競爭的社會里有立足之地。 感謝母校——河南機電高等?？茖W校的辛勤培育之恩！感謝材料工程系給我提供的良好學習及實踐環(huán)境，使我學到了許多新的知識，掌握了一定的操作技能。 最后，我衷心感謝各位老師的尊尊教導特別是我的指導老師杜偉老師在這一段時間給予我無私的幫助和指導，并向你們致意崇高的敬意，以后到社會上我一定努力工作，不辜負你們給予我的知識和對我寄予的厚望！ 參考文獻： （1） 王孝培主編，沖壓手冊，機械工業(yè)出版社，1988年2月 （2） 郝濱海編著，沖壓模具簡明設計手冊，化學工業(yè)出版社，2005年1月 （3） 楊玉英主編，實用沖壓工藝及模具設計手冊，機械工業(yè)出版社，2005年1月 （4） 中國機床總公司編著，全國機床產品供貨目錄，機械工業(yè)出版社，2002年6月 （5） 史鐵梁主編，冷沖模設計指導，機械工業(yè)出版社，1996年7月 28