Z5140型立式鉆床主軸變速箱設(shè)計(jì)CAD圖紙+說(shuō)明書(shū),z5140,立式,鉆床,主軸,變速箱,設(shè)計(jì),cad,圖紙,說(shuō)明書(shū),仿單 Ⅰ 說(shuō)明書(shū) Z5140 型立式鉆床主軸變速箱設(shè)計(jì) Ⅰ 目 錄 摘 要 ..............................................................................................................IV ABSTRACT............................................................................................................II 第 1章 緒 論...................................................................................................1 第 2章 總體設(shè)計(jì)方案.......................................................................................2 2.1 Z5140 立式鉆床的整體布局 ......................................................................................2 2.1.1 鉆床的傳動(dòng)形式 .....................................................................................................2 2.1.2 鉆床的支撐形式 .....................................................................................................2 2.2 Z5140 立式鉆床主要技術(shù)參數(shù)的確定 ......................................................................2 2.2.1 主軸轉(zhuǎn)速的確定 ....................................................................................................3 2.2.2 主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率的確定 ..................................................................................4 2.3 本章小結(jié) .......................................................................................................................5 第 3章 主軸箱傳動(dòng)設(shè)計(jì)...................................................................................5 3.1 Z5140 立式鉆床主傳動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì) ................................................................6 3.1.1 結(jié)構(gòu)網(wǎng)及轉(zhuǎn)速圖的擬定 ........................................................................................6 3.1.2 各變速組齒輪齒數(shù)的確定 .....................................................................................8 3.1.3 齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)較和 .......................................................................................10 3.1.4 皮帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)及選擇 .......................................................................................34 3.2 Z5140 立式鉆床的主傳動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ..........................................................36 3.2.1 主傳動(dòng)系統(tǒng)的布局 ...........................................................................................36 3.2.2 齒輪的布置 .......................................................................................................37 3.2.3 計(jì)算齒輪轉(zhuǎn)速 ...................................................................................................37 3.2.4 主傳動(dòng)系統(tǒng)的變速及開(kāi)停裝置 .......................................................................38 3.2.5 主傳動(dòng)系統(tǒng)的制動(dòng)裝置 ...................................................................................38 3.3 本章小結(jié) ..................................................................................................................38 第 4章 主軸組件和主軸箱內(nèi)其它各軸的設(shè)計(jì).............................................39 4.1 Z5140 立式鉆床主軸組建 ......................................................................................39 4.1.1 初步確定軸的最小直徑 ...................................................................................39 4.1.2 二、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ...........................................................................................39 4.1.3 三、主軸扭轉(zhuǎn)剛度的驗(yàn)算 ...............................................................................40 4.2 Z5140 立式鉆床主軸箱內(nèi)各傳動(dòng)軸 ......................................................................41 4.2.1 Ⅱ軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 ...........................................................................................41 4.2.2 Ⅲ軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 ...........................................................................................43 4.2.3 Ⅳ軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 ...........................................................................................44 4.3 本章小結(jié) ..................................................................................................................45 總結(jié)...................................................................................................................46 參考文獻(xiàn)...........................................................................................................46 Ⅰ Ⅰ 摘 要 Z5140 立式鉆床總體布局及主軸箱的設(shè)計(jì)，主軸箱及進(jìn)給箱是由異步電動(dòng)機(jī)進(jìn)行 驅(qū)動(dòng)，通過(guò)齒輪傳動(dòng)，分別使主軸獲得 9 級(jí)轉(zhuǎn)速，通過(guò)對(duì)主軸箱中零部件的分析和 校核，合理的選擇零部件包括齒輪，軸等，滿(mǎn)足工作時(shí)的加工要求，確保加工時(shí)銑 削零件尺寸、形狀的精度要求。該鉆床適用于單個(gè)及批量零件的鉆削加工，機(jī)床具 有足夠的剛度和強(qiáng)度,能進(jìn)行高速度切削和承受一定強(qiáng)度的切削工作。通過(guò)對(duì)主軸箱 進(jìn)行了簡(jiǎn)要的設(shè)計(jì)和較核，設(shè)計(jì)的總體布局滿(mǎn)足工藝要求，傳動(dòng)系統(tǒng)滿(mǎn)足加工要求。 Z535 立式鉆床具有主軸轉(zhuǎn)速高、調(diào)速范圍寬、操作方便、工作臺(tái)進(jìn)給速度寬等特點(diǎn)， 大大提高了加工范圍。 關(guān)鍵詞：總體布局；傳動(dòng)系統(tǒng)；主軸箱；齒輪；軸 Ⅱ ABSTRACT The main subject host is the Z5140 upright drill entire distribution and headstock's design, the headstock and the gear box is carries on the actuation by the asynchronous motor, through the gear drive, causes the main axle to obtain 9 levels of rotational speeds separately, through to the headstock in the spare part analysis and the examination, the reasonable choice spare part includes the gear, the axis and so on, satisfies when the work the processing request, guarantees when the processing milling components size, shape accuracy requirement. This drilling machine is suitable in single and the batch components drills truncates the processing, the engine bed has the enough rigidity and the intensity, can carry on the high velocity cutting and the withstanding certain intensity cutting work. Through has carried on the brief design to the headstock and nuclear, the design entire distribution satisfies the technological requirement, the transmission system satisfies the processing request. The Z535 upright drill has the spindle speed to be high, governor deflection width, ease of operation, table feed speed wide and so on characteristics, enhanced the working range greatly. Keyword：totaliity layout；transmit system；headstock；Gear；Axis 1 第 1章 緒 論 我國(guó)機(jī)床的工業(yè)已經(jīng)取得了很大的成就，但與世界先進(jìn)水平相比還有較大差距。 主要表現(xiàn)在：大部分高精密度和超精密機(jī)床的性能還不能滿(mǎn)足要求，保持性也較差， 特別是高效自動(dòng)化和數(shù)字化機(jī)床的產(chǎn)量、技術(shù)水平和質(zhì)量方面都明顯落后。到 1990 年底，我國(guó)數(shù)控機(jī)床的產(chǎn)量的 1.5%，產(chǎn)值數(shù)控化率僅為 8.7%。而同期日本機(jī)床產(chǎn)值 數(shù)控化率為 80%，德國(guó)為 54.2%，我國(guó)數(shù)控機(jī)床基本上是中等規(guī)格的車(chē)床、銑床和 加工中心等。精密大型重型和小型數(shù)控機(jī)床，還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿(mǎn)足需要。至于航空、航 天、冶金、汽車(chē)、造船、紡織和重型機(jī)器制造等工業(yè)部門(mén)所需的多種類(lèi)型特種數(shù)控 機(jī)床基本上還是一片空白柔性制造系統(tǒng)和計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng)，國(guó)外在 1990 年總計(jì) 達(dá)到 1500 個(gè)而我國(guó)只有 5 個(gè)，且多為引進(jìn)系統(tǒng)。 近些年以來(lái)，隨著電子技術(shù)、計(jì)算機(jī)技術(shù)、信息技術(shù)以及激光技術(shù)等的發(fā)展并 應(yīng)用于機(jī)床領(lǐng)域，使機(jī)床的發(fā)展進(jìn)入了一個(gè)新時(shí)代。人不僅不需提供動(dòng)力，連操縱 都交給機(jī)器人了。人只需規(guī)定電腦的工作秩序，由電腦去操作機(jī)床。緊張的、重復(fù) 的操作都可由電腦完成，而且不會(huì)出錯(cuò)。自動(dòng)化、精密化、高效化和多樣化成為這 一時(shí)代機(jī)床發(fā)展的特征，用以滿(mǎn)足社會(huì)成產(chǎn)多種多樣越來(lái)越高的要求，推動(dòng)社會(huì)生 產(chǎn)力的發(fā)展。 國(guó)內(nèi)產(chǎn)品的質(zhì)量與可靠性也不能夠穩(wěn)定，特別是先進(jìn)數(shù)控系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)和研制還 需要作進(jìn)一步的努力。機(jī)床基礎(chǔ)理論和應(yīng)用技術(shù)的研究明顯落后。人員素質(zhì)還跟不 上現(xiàn)代機(jī)床技術(shù)飛速發(fā)展的需要。因此，我國(guó)機(jī)床工業(yè)面臨著光榮而艱巨的任務(wù)， 必須奮發(fā)圖強(qiáng)，努力工作，不斷擴(kuò)大技術(shù)隊(duì)伍和提高人員的技術(shù)素質(zhì)，學(xué)習(xí)和引進(jìn) 國(guó)外的先進(jìn)科學(xué)技術(shù)，大力開(kāi)展科學(xué)研究以便早日趕上世界先進(jìn)水平。 機(jī)床在國(guó)名經(jīng)濟(jì)中起重要作用，一個(gè)國(guó)家的機(jī)床發(fā)水國(guó)際能反映一個(gè)國(guó)家的經(jīng) 濟(jì)水平。現(xiàn)在機(jī)床正向高度自動(dòng)化、智能化和高精度的數(shù)控機(jī)床發(fā)展。但是我國(guó)的 機(jī)床發(fā)展還和其他國(guó)家有一定差距。 2 第 2章 總體設(shè)計(jì)方案 按照鉆孔原理有兩種實(shí)現(xiàn)的方案：一種是工件固定，鉆頭在回轉(zhuǎn)工程中向工件 方向運(yùn)動(dòng)；另一種是工件回轉(zhuǎn)，鉆頭向工件方向運(yùn)動(dòng)。 由于使鉆頭回轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)比起工件回轉(zhuǎn)的結(jié)構(gòu)要小得多，因此在專(zhuān)門(mén)用于鉆孔的 裝置中均采用鉆頭回轉(zhuǎn)，工件固定的方案來(lái)達(dá)到鉆孔的目的，所以選用方案一來(lái)進(jìn) 行 Z535 立式鉆床的設(shè)計(jì) 方案一中：鉆頭做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，以便通過(guò)切削刀來(lái)加工出所需的孔徑。另一方面， 鉆頭要往鉆孔方向做支線(xiàn)運(yùn)動(dòng)才能加工出孔的深度，因此鉆頭的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)是鉆孔的 主體運(yùn)動(dòng)，鉆頭的直線(xiàn)運(yùn)動(dòng)是鉆頭的輔助運(yùn)動(dòng)。只有這兩種運(yùn)動(dòng)相結(jié)合才能鉆出一 定的孔徑來(lái)。 2.1 Z5140 立式鉆床的整體布局 本鉆床按照以下要求進(jìn)行總體布局： (1)經(jīng)濟(jì)性好，如節(jié)省材料，減少機(jī)床的占地面積； (2)保證能加工各種大小的零件，設(shè)計(jì)成工作臺(tái)可升降式； (3)保證工藝方法所要求的工件和道具的相對(duì)位置和相對(duì)運(yùn)動(dòng)； (4)保證機(jī)床具有與所要求的加工精度相適應(yīng)的剛度和抗震性； (5)便于觀察加工過(guò)程；便于操作、調(diào)整和修理機(jī)床；便于輸送、裝卸工件和排 除切削，并保證工作安全。 2.1.1 鉆床的傳動(dòng)形式 機(jī)床通過(guò)皮帶傳送把電機(jī)的動(dòng)力傳到主軸箱。然后經(jīng)過(guò)主軸變速箱變速傳到主 軸。采用皮帶傳動(dòng)可以使傳動(dòng)平穩(wěn)，采用齒輪變速可以實(shí)現(xiàn)多級(jí)變速，能對(duì)各種工件 進(jìn)行加工。 2.1.2 鉆床的支撐形式 機(jī)床采用立柱形支撐，并是立柱與底座的組合形式支撐。 2.2 Z5140 立式鉆床主要技術(shù)參數(shù)的確定 機(jī)床的主要技術(shù)參數(shù)包括主參數(shù)和基本參數(shù)?；緟?shù)包括尺寸參數(shù)，運(yùn)動(dòng)參 數(shù)，動(dòng)力參數(shù)。 主參數(shù)，又稱(chēng)主要規(guī)格，表示機(jī)床的加工范圍。沒(méi)有第二參數(shù)。確定主參數(shù) 3 （最大鉆孔直徑）為 40mm。 2.2.1 主軸轉(zhuǎn)速的確定 因?yàn)橥ㄓ脵C(jī)床的加工范圍較廣，不同被加工孔徑以及不同的被加工材料，所要 求的主軸轉(zhuǎn)速時(shí)不同的?？讖揭筠D(zhuǎn)速高，而攻螺紋則要求轉(zhuǎn)速低。加工直徑大的孔 時(shí)所要求的主軸轉(zhuǎn)速，鉆較小孔時(shí)較低。加工鑄鐵時(shí)的主軸轉(zhuǎn)速，較加工鋼件時(shí)低。 所以要求主軸應(yīng)有多種轉(zhuǎn)速。 一、主軸極限轉(zhuǎn)速 maxaxin10vd??iinax 其中： 、 分別為主軸最高、最低轉(zhuǎn)速；maxnin 、 分別為最高、最低切削速度；vi 、 分別為最大、最小計(jì)算直徑。axdn 通用機(jī)床的 、 并不是機(jī)床上的可能加工最大和最小直徑，而是指常用的mai 經(jīng)濟(jì)加工的最大和最小直徑，對(duì)于通用機(jī)床，一般取： =K×Dmaxd =R×din 式中：D————可能加工的最大直徑（mm） ； K————系數(shù)，根據(jù)對(duì)現(xiàn)有的同類(lèi)機(jī)床使用情況的調(diào)查確定（臺(tái)式鉆床 K=1，普通車(chē)床 k=0.5） ————計(jì)算直徑范圍（ =0.20～0.25） 。dRdR 則 =K×D=1×40mmmax = × =0.2×40=8mmindax 按切削用量資料作為參考，取 =24m/minmaxv =7.5m/minin 4 則 =1000×24/3.14×8=1100r/minmaxn =1000×7.5/3.14×40=68r/mini 二、主軸轉(zhuǎn)速的合理排列 公比 φ 的選擇： φ 值小，則相對(duì)轉(zhuǎn)速損失小，使用機(jī)床時(shí)轉(zhuǎn)速有利，但轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù) 多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜；φ 值大，相對(duì)轉(zhuǎn)速損失大，選擇不利，但傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。Φ 機(jī)床轉(zhuǎn)速 可查《機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》表 2.2-2，取 φ=1.41。 變速范圍 ，公比 φ 和轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)之間的關(guān)系： nR Z=lg /lgφ+1nR 其中 = / =nmaxin1Z?? 則 Z=lg(1000/68)/lg1.41+1≈9 即級(jí)數(shù)為 9 級(jí)分別為： =1100r/min =750r/min =530r/min1n2n3n =375r/min =265r/min =190r/min456 =132r/min =95r/min =68r/min789 2.2.2 主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率的確定 電動(dòng)機(jī)功率是計(jì)算機(jī)床零件和決定結(jié)構(gòu)尺寸的主要依據(jù)。電動(dòng)機(jī)功率取得太大， 則機(jī)床零部件的尺寸也隨之不必要的增大，不僅浪費(fèi)材料，而且是電動(dòng)機(jī)經(jīng)常處于低 負(fù)荷情況下工作，功率因數(shù)太小，則機(jī)床的技術(shù)性能達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，且電動(dòng)機(jī)經(jīng)常 處于超負(fù)情況下工作，容易燒壞電器元件。 下面用計(jì)算法確定機(jī)床主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的功率。 當(dāng)主傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)參數(shù)尚未確定時(shí)，其電動(dòng)機(jī)功率可按下式估算： = /ηEPm 其中： ————主電動(dòng)機(jī)功率，kwEP ————切削率，kwm η————主傳動(dòng)鏈的總效率，一般通用機(jī)床可取 η=0.75～0.85。 選擇原則：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，轉(zhuǎn)速較低時(shí)取大值，反之取小值。 5 切削功率 的確定，應(yīng)在工藝分析的基礎(chǔ)上進(jìn)行。通用機(jī)床選擇對(duì)切削功率有mP 決定性影響的若干種加工情況、擴(kuò)等工序的切削功率 =T×n/955× (kw)mP410 其中：T————切削轉(zhuǎn)矩，N·mm； n————主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速，r/min； 計(jì)算轉(zhuǎn)速的確定，依據(jù)《金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)》表 3-2，立式鉆床； n= min14 z?? n≈105 其中：n 為主軸第一個(gè)（低的）四分之一轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最高一級(jí)轉(zhuǎn)速 取 T=36× N·mm410 則 P=36×105× /955× =4kw44 選擇標(biāo)準(zhǔn)型號(hào)為 Y 系列 IP44 三相異步電動(dòng)機(jī) 380V、50HZ ，如下表 表 2.1 電機(jī)主參數(shù) 型號(hào) 額定功率 效率 質(zhì)量 轉(zhuǎn)速 Y132S-3 4KG 85% 33KG 1440r/min 2.3 本章小結(jié) 本章主要是鉆床的總體設(shè)計(jì)，對(duì) Z5140 立式鉆床的總體布局和一些的參數(shù)進(jìn)行的 確定，例如主軸的轉(zhuǎn)速和電機(jī)的型號(hào)。 第 3章 主軸箱傳動(dòng)設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)主傳動(dòng)系統(tǒng)時(shí)，一般應(yīng)滿(mǎn)足下列要求。 (1)機(jī)床的主軸需有足夠的轉(zhuǎn)速范圍和轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)(對(duì)于主傳動(dòng)系統(tǒng)為直線(xiàn)運(yùn)動(dòng)的機(jī) 床，則為直線(xiàn)速度的變速范圍和變速級(jí))，以便滿(mǎn)足實(shí)際使用的要求； (2)主電動(dòng)機(jī)和全部機(jī)構(gòu)需能傳遞足夠的功率和扭矩，并具有較高的傳動(dòng)功率； (3)執(zhí)行件(主軸組件)需有足夠的精度、剛度、抗振性和小于許可限度的變熱行； 6 (4)操縱要輕便靈巧、迅速、安全可靠，并須便于調(diào)整和維修； (5)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、潤(rùn)滑與密封良好，便于加工和裝配，成本低。 3.1 Z5140 立式鉆床主傳動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì) 3.1.1 結(jié)構(gòu)網(wǎng)及轉(zhuǎn)速圖的擬定 一、擬定轉(zhuǎn)速圖的一般原則 它對(duì)整個(gè)機(jī)床設(shè)計(jì)質(zhì)量，如結(jié)構(gòu)的繁簡(jiǎn)、尺寸的大小、效率的高低、使用與維 修方便等有較大影響。 1、變速組及其傳動(dòng)副數(shù)的確定 主軸為 9 級(jí)轉(zhuǎn)速的傳動(dòng)系統(tǒng)，采用由二個(gè)變速組所組成的方案即：9=3×3。 由于機(jī)床的傳動(dòng)系統(tǒng)通常是采用雙聯(lián)或三聯(lián)滑移齒輪進(jìn)行變速，所以每個(gè)變速組 的轉(zhuǎn)動(dòng)副最好取 P=2 或 3。若一個(gè)變速組的轉(zhuǎn)動(dòng)副取得大時(shí)，不僅使變速箱的向尺寸 增加，而且使操縱機(jī)構(gòu)較為復(fù)雜。根據(jù)機(jī)床性能的要求，一般主軸的最低轉(zhuǎn)速，要比 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速低得多，需進(jìn)行降速，才能滿(mǎn)足主軸最低轉(zhuǎn)速的要求。 如果采用 P=2 或 3 時(shí)。達(dá)到同樣的變速級(jí)數(shù)，變速組的數(shù)量相應(yīng)增加。這樣， 可利用變速組的轉(zhuǎn)動(dòng)副兼起降速作用，以減少專(zhuān)門(mén)用于降速的定軸轉(zhuǎn)動(dòng)副。 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速一般比主軸大部分的轉(zhuǎn)速高，總電動(dòng)機(jī)到主軸之間，總的趨勢(shì)是降 速傳動(dòng)。也就是說(shuō)，以電動(dòng)機(jī)軸起愈靠近主軸的最低轉(zhuǎn)速就愈低。根據(jù)扭矩公式 M=974(公斤力· 米),式中： N-傳動(dòng)件傳遞的功率(kw)；n-傳動(dòng)件的轉(zhuǎn)速(r/min)。 當(dāng)轉(zhuǎn)速功率一定時(shí)，轉(zhuǎn)速較高的軸所傳遞的扭矩較小，在其他條件功率相同的情 況下，傳動(dòng)件的尺寸就可以小一些，這對(duì)于節(jié)約材料，減少機(jī)床重量及尺寸都是有利 的。同樣，在設(shè)計(jì)傳動(dòng)系統(tǒng)時(shí)，應(yīng)是較多的傳動(dòng)件在較高的轉(zhuǎn)速下進(jìn)行工作，應(yīng)盡可 能地使靠近電動(dòng)機(jī)的變速組中的傳動(dòng)副數(shù)多一些，而靠近主軸組中傳動(dòng)副數(shù)少一些， 即所謂的前多后少的原則。 2、基本組和擴(kuò)大組的確定 只要擴(kuò)大組的順序與傳動(dòng)順序一致，就能使中間傳動(dòng)軸的變速范圍縮小。這時(shí)， 中間傳動(dòng)軸的最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速的差值也較小，這樣便可縮小該軸的傳動(dòng)尺寸。 3、變速組中的極限傳動(dòng)比及變速范圍 設(shè)計(jì)機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)時(shí)要考慮兩種情況，降速傳動(dòng)應(yīng)避免被齒輪尺寸過(guò)大而增加變速 箱徑向尺寸，一般限制降速傳動(dòng)比的最小值 ≥1/4；升速傳動(dòng)應(yīng)避免擴(kuò)大誤差和減min 少振動(dòng)，一般限制直齒輪升速傳動(dòng)比的最大值 ≤2；斜齒輪傳動(dòng)比較平穩(wěn)，可取ax ≤2.5。對(duì)于進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)，由于傳動(dòng)功率小轉(zhuǎn)速低尺寸較小，上述傳動(dòng)比限制可maxi 適當(dāng)放寬，既 ≥1/5， ≤2.8。所以主傳動(dòng)各變速組的最大變速范圍為 r=(2～5)minaxi 7 ×4=8～10。 注意：由于最后擴(kuò)大組的變速范圍大，一般只要檢查最后擴(kuò)大組的變速范圍知 否合乎要求，其他變速組也就不會(huì)超出上述允許值，驗(yàn)算最后的擴(kuò)大組的變速范圍 = = ≈7.86＜8～10 ，所以合乎要求。2r6?1.4 4、合理分配傳動(dòng)比的數(shù)值，一般盡量注意以下幾點(diǎn)： (1)各傳動(dòng)副的傳動(dòng)比應(yīng)盡可能不超過(guò)極限傳動(dòng)比 、 ；maxiin (2)個(gè)中間傳動(dòng)軸應(yīng)有適當(dāng)?shù)霓D(zhuǎn)速； (3)為了便于設(shè)計(jì)使用，傳動(dòng)比最好取標(biāo)準(zhǔn)公比的整數(shù)次冪，既 ，其中 E 為整Ei? 數(shù)。 二、擬定轉(zhuǎn)速圖的步驟 機(jī)床的主軸轉(zhuǎn)速范圍為 68r/min～1100r/min；轉(zhuǎn)速次數(shù) z=9，公比 φ=1.41，電動(dòng) 機(jī)轉(zhuǎn)速 =1440r/min。0n 1、確定變速組數(shù)目 對(duì)于采用滑移齒輪的變速方式，為滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和操縱方便的要求，通常都采 用雙聯(lián)或三聯(lián)齒輪，因此 9 級(jí)轉(zhuǎn)速需要二個(gè)變速組，既 9=3×3。 2、確定變速組的排列方案 z=9=3×3 3、確定基本組和擴(kuò)大組根據(jù)前緊后松的原則 選擇 9=3×3 的方案，其中第一變速組為基本組，其級(jí)比指數(shù) =1(即基本組的傳1x 動(dòng)比在轉(zhuǎn)速圖案上相距一格)；第二變速組為第一擴(kuò)大組，其級(jí)比指數(shù) =3(既第一2 擴(kuò)大組傳動(dòng)比在轉(zhuǎn)速圖上相距三格)。 4、分配降速比 已確定共需二個(gè)邊速組，依次轉(zhuǎn)速圖上有四根，畫(huà)四根距離相等的豎直線(xiàn) (Ⅰ、Ⅱ 、Ⅲ、 Ⅳ) 。代表四根軸，畫(huà) 9 根距離相等的水平線(xiàn)代表 9 級(jí)轉(zhuǎn)速。 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 8 圖 3.1 (1)在主軸Ⅳ上標(biāo)出 9 級(jí)轉(zhuǎn)速。 (2)決定Ⅳ軸之間的最小降速傳動(dòng)比。 一般鉆床的工作特點(diǎn)時(shí)間段切削，為了提高主軸的水平穩(wěn)定性，最后一個(gè)降速 組的降速傳動(dòng)比去 1/4，按公比 φ=1.14 查表可知 =4，即從 D 點(diǎn)向上數(shù)四格 4lgφ41. 在Ⅲ軸上找到 C 點(diǎn)，CD 線(xiàn)即為 Ⅲ-Ⅳ軸間變速組的降速傳動(dòng)。 (3)決定其余變速組的最小傳動(dòng)比，根據(jù)降速前慢后快的原則，Ⅱ-Ⅲ軸間變速組， 取 i=1/ 既從 C 點(diǎn)向上數(shù)二格 2lgφ，在Ⅲ軸上找到 B 點(diǎn)用 BC 連線(xiàn)表示；Ⅰ-Ⅱ軸間3? 取 i=1/φ，用 AB 連線(xiàn)表示。 (4)畫(huà)出各變速組其他傳動(dòng)線(xiàn) Ⅰ-Ⅱ軸間只有帶傳動(dòng)，轉(zhuǎn)速圖上位一條 AB 連線(xiàn)。 Ⅱ-Ⅲ軸間為基本組有三對(duì)齒 輪傳動(dòng)，級(jí)比 =1，故三條傳動(dòng)線(xiàn)在轉(zhuǎn)速圖上格相距一格。從 C 點(diǎn)向上每隔一格取0 x 、 點(diǎn)，B 和 B 基本組的三條傳動(dòng)線(xiàn)，它們的傳動(dòng)比分別為 1/ 、1/ 、1/1C212C?2 ，Ⅲ- Ⅳ軸間為第一擴(kuò)大組也有三對(duì)齒輪傳動(dòng)，級(jí)比 =3，三條傳動(dòng)線(xiàn)在轉(zhuǎn)速圖上3? 1x 過(guò)相距三格，即 CD、C 、C 它們的傳動(dòng)比分別為 、1/ 、1/ 。1D2 2?4 (5)畫(huà)出全部轉(zhuǎn)速線(xiàn)，即該鉆床的主傳動(dòng)轉(zhuǎn)速圖。 如前所述，轉(zhuǎn)速圖兩軸的平行線(xiàn)同一對(duì)齒輪傳動(dòng)，所以畫(huà)出相應(yīng)的平行線(xiàn) CD、C 、C 即可。12 3.1.2 各變速組齒輪齒數(shù)的確定 擬定轉(zhuǎn)速圖后，可根據(jù)各傳動(dòng)副的傳動(dòng)比確定齒輪齒數(shù)，皮帶輪直徑等 1、確定齒輪齒數(shù)時(shí)應(yīng)注意的問(wèn)題 (1)齒輪的齒數(shù)和 不應(yīng)過(guò)大，以免加大兩軸之間的中心距，使機(jī)床的結(jié)構(gòu)龐大。zS 9 一般取最小齒數(shù) ≤100～120zS (2)齒數(shù)和盡可能要小，但應(yīng)考慮。 1)最小齒輪不產(chǎn)生根切現(xiàn)象。機(jī)床變速箱中，對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)支持圓柱齒輪，一般取 最小齒數(shù) ≤18～20。minZ 2)受結(jié)構(gòu)限制的最小齒數(shù)的各齒輪，應(yīng)能可靠地裝到軸上或進(jìn)給套裝，齒輪的 齒槽到孔壁或鍵槽的壁厚 a≥65+2T/m，式中： minZ ----齒輪的最小齒數(shù)；m----齒輪的 模數(shù)；T----鍵槽到齒輪的軸向的高度。 3)兩軸上最小中心距應(yīng)取的適當(dāng)。若齒數(shù)和 太小，則中心距過(guò)小，將導(dǎo)致兩zS 軸上軸承及其他結(jié)構(gòu)之間的距離過(guò)近或相碰 注意：實(shí)際傳動(dòng)(齒輪齒數(shù)之比)與理論傳動(dòng)比(轉(zhuǎn)速圖上要求的傳動(dòng)比)之間允許 有誤差， ，但不能過(guò)大，分配齒數(shù)所造成的轉(zhuǎn)速誤差，一般不超過(guò) 10(φ)%? 2、變速組內(nèi)模數(shù)相同時(shí)齒輪齒數(shù)的確定 因?yàn)閭€(gè)齒輪副上速度變化不大，受力情況相差也不大，故允許采用統(tǒng)一模數(shù)， 為了便于設(shè)計(jì)和制造主傳動(dòng)系統(tǒng)所采用齒輪模數(shù)的種類(lèi)盡可能少一些。 計(jì)算法：在同一變速組內(nèi)，各對(duì)齒輪的齒數(shù)之比必須滿(mǎn)足轉(zhuǎn)速圖上已經(jīng)確定的 傳動(dòng)比。當(dāng)個(gè)對(duì)齒輪的模數(shù)相同，且不采用變位齒輪時(shí)，則個(gè)對(duì)齒輪的齒數(shù)和必然 相等。 確定變速組的齒數(shù)和 時(shí)，應(yīng)使其盡可能地小，一般的說(shuō)主要是受最小齒輪的zS 限制。雖然最小齒輪在變速組內(nèi)降速比或升速比最大的一對(duì)齒輪中，因此可先假定 小齒輪的齒數(shù) minZ，根據(jù)傳動(dòng)比求出齒數(shù)和然后按個(gè)齒輪副的傳動(dòng)比，再分配其他 齒輪副的齒數(shù)。 基本組中三隊(duì)齒輪傳動(dòng)比為： = / =1/ =1/ 按 2.82 查表；1iz23?31.4 = / =1/ =1/ =1/2 按 2 查表；342 = / =1/ =1/1.41 按 1.14 查表；i56 通過(guò)查《金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》表 3-1 續(xù)表，可得： =19， =71， =25， =65 =32， =581z23z45z6 第一擴(kuò)大組中三隊(duì)齒輪傳動(dòng)比為： = / =1/ =1/ 按 3.89 查表；7i84?4.1 = / =1/ =1/1.41 按 1.41 查表9z10 10 = / =1/ =1/ 按 2 查表 9i1z2?21.4 查《金屬切削機(jī)床手冊(cè)》表 3-1 續(xù)表，可得： =17， =68， =35， =50， =65， =347z8910z112z 3、三聯(lián)滑移齒輪之間的齒數(shù) 注意：在確定其齒數(shù)之后，應(yīng)檢查相鄰齒數(shù)的關(guān)系，以確保其左右移動(dòng)時(shí)能順 利通過(guò)，不志相碰。通過(guò)試算要保證三聯(lián)滑移齒輪中，最大和次大齒輪之間齒數(shù)差 應(yīng)大于四。 3.1.3 齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)較和 一、 =19 和 =71 齒輪1z2 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 剛(調(diào)質(zhì)),強(qiáng)度極限 為 650M ，屈服極限 為B?aPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強(qiáng)度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MBaS ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。a (二)、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、選定齒輪類(lèi)型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) (1)選用支持圓柱齒輪。 (2)選用七級(jí)精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =19，大齒輪齒數(shù) =71。1z2z 2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式 21132.()[]tEtdHKTZud????? 進(jìn)行計(jì)算 (1)確定供室內(nèi)的各種計(jì)算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) tk 2)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55119.09.01.6/2914.8pT Nmn?????? 11 3)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計(jì)算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60×1021×1×(2×8×300×10)=5.881×N910 =5.881× ×19/71=1.574×2909 7)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.941HNK2HN 8)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1%，安全系數(shù) s=1，由式[ ]= 得?LimS =0.89×600M =534MHN1LimK[]S???aPa =0.94×550M =517M2i2 aa (2)計(jì)算 1）計(jì)算小齒輪分度圓直徑 ，帶入 中較小的值1tdH[]? =54mm1t 2）計(jì)算圓周速度 v V= m/s=2.88m/s54026?? 3）計(jì)算齒寬 b b= d· =0.2×54=10.8?1td 4）計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù) = =57/19=2.84mmtm1tZ 齒高 h=2.25 =2.25×2.84=6.39mmt b/h=10.8/6.39=17 5）計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) V=2.88m/s，7 級(jí)精度，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) =1.2；VK 12 直齒輪，假設(shè) /b<100N/mm。查《機(jī)械設(shè)計(jì)》 表 10-2 得 = =1.2；使用系A(chǔ)tKF NaHFK 數(shù) =1；由 《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-4 查得 7 級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)，A =1.12+0.18 (1+0.6 )+0.23× bH?2d?2310? =1.12+0.0074+0.0024 =1.135 由 b/h=1.7， =1.135 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-13 得 =1.058；HK? FK? 故載荷系數(shù) K= =1×1.11×1.35×1.2=1.512AVHK?? 6）按實(shí)際的載荷系數(shù)矯正算得分度圓直徑，由式 得31tkd? =1d3tk.5246? 7）計(jì)算模數(shù) m m= / =56/19=2.92mm1z 3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 FaS132YkTdz[]???（ ） （1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算值 1）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-20c 查得 小齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 =500M1EF?aP 大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 =380M2 2）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.84； =0.871FNK2FN 3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4，由式 得FNE[]S??FN1E1 aK[]0.845/1.30MPS???2F2 a.7/.=26.4 4）計(jì)算載荷系數(shù) kAVFaK1..0581.4????= 13 5）查取齒形系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-5 查得 ；Fa1Y2.69?Fa2.64 6）查得應(yīng)校正系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-5 可查 ；Sa1.57Sa21.738? 7）計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較Fa[]? =0.01412aSF1Y =0.9666a2[]? 大齒輪的數(shù)值大。 （2）設(shè)計(jì)計(jì)算 mm=1.862mm321.49.8016m?? 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì) 算的模數(shù)。為滿(mǎn)足要求取大者 m=2.92mm，就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=3mm，按接觸強(qiáng)度 算得的分度圓直徑 =56，算出小齒輪齒數(shù)1d1dz56/39?? 大齒輪齒數(shù) 27/=? 這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，即滿(mǎn)足了齒面解除疲勞強(qiáng)度，也滿(mǎn)足了齒根彎曲疲勞 強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。 4、幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算分度圓直徑 1dzm9357??221 根據(jù)滑移齒輪組相互配合的需要適當(dāng)調(diào)整小齒輪分度圓直徑，則 =57mm。1d （2）計(jì)算中心距 a=（ ）=（57+213）mm=135mm12d? (3)計(jì)算齒輪寬度 14 b= =0.2×57=11.5mm1d?? 取 =14mm， =16mm。2B1 （a ） （b） 圖 3.2 5、驗(yàn)算 N=357.3N1t2T94.8Fd56?? =32.2N/mm<100N/mm，合適AtKF137.b5?? （三）齒輪與花鍵的配合部分設(shè)計(jì)計(jì)算 1、選擇齒輪內(nèi)花鍵 齒輪內(nèi)花鍵選取中系列的，精度等級(jí)為 H7，規(guī)格 N×D×B×d=6×36×6×20；c=0.4；r=0.3 ；a=2.9（最?。?。 2、對(duì)選定的花鍵進(jìn)行強(qiáng)度校核計(jì)算 6jygm2T29.1480.1zhlD0.863amp?????? = < =100 jyap[]jy?ap 二、 =32 和 =71 齒輪3z4 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 鋼(調(diào)質(zhì)),強(qiáng)度極限 為 650M ，屈服極限 為BaPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強(qiáng)度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MB?aS 15 ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。aP (二)、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、選定齒輪類(lèi)型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) (1)選用直齒圓柱齒輪。 (2)可選用七級(jí)精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =32，大齒輪齒數(shù) =58。3z4z 2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式 進(jìn)行計(jì)算21132.()[]tEtdHKTZud????? 3 確定公式內(nèi)的各種計(jì)算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) =1.3tk 2)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55119.09.01.6/2914.8pT Nmn?????? 3)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計(jì)算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60 ×1021×1×(2×8×300×10)=5.881×N1hj 910 =5.881× ×32/58=3.245×290910 7)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.921HNK2HN 8)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1%，安全系數(shù) s=1，由式[ ]= 得?LimS =0.89×600M =534MHN1LimK[]S???aPa =0.92×550M =506M2i2 aa 16 (3)計(jì)算 1）計(jì)算小齒輪分度圓直徑 ，帶入 中較小的值1tdH[]?1t ??21E3dHZu2.tKT??????????? = =58mm 23.94.819.0506?????? 2）計(jì)算圓周速度 v V= = m/s=3.1m/s1tdn60??52 3）計(jì)算齒寬 b b= d· =0.2×58=11.6?1t 4）計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù) = = =1.8mmtm1tdZ5832 齒高 h=2.25 =2.25×1.8=4.05mmt b/h=11.6/4.05=2.9 5）計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) V=3.1m/s，7 級(jí)精度，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) =1.13；VK 直齒輪，假設(shè) /b<100N/mm。查《機(jī)械設(shè)計(jì)》 表 10-2 得 = =1.2；使用系A(chǔ)tKF NaF 數(shù) =1；由 《機(jī)械設(shè)計(jì)》 表 10-4 查得 7 級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)，A =1.12+0.18 (1+0.6 )+0.23× bH?2d?2310? =1.12+0.0074+0.0027 =1.13 由 b/h=2.9， =1.13 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-13 得 =1.059；HK? FK? 故載荷系數(shù) K= =1×1.13×1.13×1.2=1.53AVH?? 6）按實(shí)際的載荷系數(shù)矯正算得分度圓直徑，由式 得31tkd? =1d3tk.589.? 7）計(jì)算模數(shù) m 17 m= / =60.8/32=1.9mm1d3z 3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 FaS132YkTmdz[]???（ ） （1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算值 1）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-20c 查得 小齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 =500M1EF?aP 大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 =380M2 2）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.84； =0.861FNK2FN 3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4，由式 得FNE[]S??FN1E1 aK[]0.845/1.30MPS???2F2 a.6/.=2.4 4）計(jì)算載荷系數(shù) k AVFaK1.31.059.36????= 5）查取齒形系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-5 查得 ；Fa1Y2.4Fa2. 6）查得應(yīng)校正系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-5 可查 ；Sa1.65?Sa21.703? 7）計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較Fa[]? =0.01345aSF1Y =0.0169a2[]? 大齒輪的數(shù)值大。 （2）設(shè)計(jì)計(jì)算 mm=1.32mm321.469.80169m3??? 18 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì) 算的模數(shù)。為滿(mǎn)足要求取大者 m=2.92mm，就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=3mm，按接觸強(qiáng)度 算得的分度圓直徑 =60.8，算出小齒輪齒數(shù)1d3dz95.1/2?? 大齒輪齒數(shù) 48/=? 4、幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算分度圓直徑 3dzm2396?458174? 根據(jù)滑移齒輪組相互配合的需要適當(dāng)調(diào)整小齒輪分度圓直徑，則 =57mm。1d （2）計(jì)算中心距 a=（ ）=（64+174）mm=119mm34d2? (3)計(jì)算齒輪寬度 b= =0.2×60.8=12.16mm1?? 取 =14mm， =14mm。2B1 （a） （b） 圖 3.3 19 三、 =25 和 =65 齒輪5z6 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 鋼(調(diào)質(zhì)),強(qiáng)度極限 為 650M ，屈服極限 為B?aPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強(qiáng)度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MBaS ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。a (二)、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、選定齒輪類(lèi)型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) (1)選用直齒圓柱齒輪。 (2)可選用七級(jí)精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =32，大齒輪齒數(shù) =58。5z6z 2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式 進(jìn)行計(jì)算21132.()[]tEtdHKTZud????? 3 確定公式內(nèi)的各種計(jì)算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) =1.3tk 2)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55119.09.01.6/2914.8pT Nmn?????? 3)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計(jì)算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60 ×1021×1×(2×8×300×10)=5.881×N1hj 910 =5.881× ×25/65=2.941×290910 7)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.931HNK2HN 8)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 20 取失效概率為 1%，安全系數(shù) s=1，由式[ ]= 得H?LimSNK =0.89×600M =534MHN1LimK[]S???aPa =0.94×550M =511.5M2i2 aa (4)計(jì)算 1）計(jì)算小齒輪分度圓直徑 ，帶入 中較小的值1tdH[]?1t ??21E3dHZu2.tKT??????????? = =55mm 23.94.89.05????? 2）計(jì)算圓周速度 v V= = m/s=2.94m/s1tdn6??102 3）計(jì)算齒寬 b b= d· =0.2×55=11?1t 4）計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù) = = =2.2mmtm1t5dZ82 齒高 h=2.25 =2.25×2.2=4.95mmt b/h=11/4.95=2.2 5）計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) V=2.94m/s，7 級(jí)精度，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) =1.12；VK 直齒輪，假設(shè) /b<100N/mm。查《機(jī)械設(shè)計(jì)》 表 10-2 得 = =1.2；使用系A(chǔ)tKF NaF 數(shù) =1；由 《機(jī)械設(shè)計(jì)》 表 10-4 查得 7 級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)，A =1.12+0.18 (1+0.6 )+0.23× bH?2d?2310? =1.12+0.0074+0.0025 =1.13 由 b/h=2.9， =1.13 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-13 得 =1.058；HK? FK? 故載荷系數(shù) K= =1×1.13×1.13×1.2=1.75AVH?? 21 6）按實(shí)際的載荷系數(shù)矯正算得分度圓直徑，由式 得31tkd? =1d3tk.756? 7）計(jì)算模數(shù) m m= / =65/25=2.6mm5z 3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 FaS132YkTdz[]???（ ） （1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算值 1）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-20c 查得 小齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 =500M1EF?aP 大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 =380M2 2）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.84； =0.871FNK2FN 3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4，由式 得FNE[]S??FN1E1 aK[]0.845/1.30MPS???2F2 a.6/.=24.79 4）計(jì)算載荷系數(shù) k AVFaK1.31.05.????= 5）查取齒形系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-5 查得 ；Fa1Y2.5Fa2.96 6）查得應(yīng)校正系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-5 可查 ；Sa1.6?Sa21.74 7）計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較Fa[]? =0.01366aSF1Y 22 =0.0186FaS2Y[]? 大齒輪的數(shù)值大。 （2）設(shè)計(jì)計(jì)算 mm=3mm321.49.8016m5??? 圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=3mm，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 =65mm，算出小齒輪5d 齒數(shù) 5dz6/32?? 取 =255 大齒輪齒數(shù) 4z328/=?? 4、幾何尺寸計(jì)算 （1）計(jì)算分度圓直徑 5dzm2375619?? 根據(jù)滑移齒輪組相互配合的需要適當(dāng)調(diào)整小齒輪分度圓直徑，則 =57mm。1d （2）計(jì)算中心距 a=（ ）=（75+195）mm=135mm56d2? (3)計(jì)算齒輪寬度 b= =0.2×65=13mm5?? 取 =14mm，考慮到嚙合齒輪的嚙合變速 =74mm。2B1B 四、 =17 和 =68 齒輪7z7 (一)、齒輪材料的選擇 大齒輪：材料選用 45 鋼(調(diào)質(zhì)),強(qiáng)度極限 為 650M ，屈服極限 為B?aPS? 360M ，齒心部和齒面硬度 250(HBS)。aP 小齒輪：材料選用 40Cr(調(diào)質(zhì))，強(qiáng)度極限 為 700M ，屈服極限 為 500MBaS ，齒心部和齒面硬度 300(HBS)。a (二)、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 23 1、選定齒輪類(lèi)型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) (1)選用直齒圓柱齒輪。 (2)可選用七級(jí)精度。 (3)材料選擇如上。 (4)選小齒輪齒數(shù) =17，大齒輪齒數(shù) =68。7z8z 2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式 進(jìn)行計(jì)算21132.()[]tEtdHKTZud????? （1）確定公式內(nèi)的各種計(jì)算數(shù)值。 1)試選載荷系數(shù) =1.3tk 2)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 55 5119.09.01.6/20.81pT Nmn??????? 3)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-7 選取齒寬系數(shù)： =0.2d? 4)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10-6 差得材料的彈性影響系數(shù)： =189.8MEZaP 5)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-21d 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =600 M1HLim?aP 大齒輪的接觸比老強(qiáng)度極限 =550 M2i 6)由式 N=60 計(jì)算力循環(huán)次數(shù)1hnjL =60 =60×354×1×(2×8×300×10)=2.039×N1hj 910 =2.039× ×17/68=0.510×290910 7)由《 機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù) =0.89； =0.941HNK2HN 8