2695 鋼筋調(diào)直機設(shè)計,鋼筋,調(diào)直機,設(shè)計 1鋼筋調(diào)直機設(shè)計前言21 世紀(jì)是一個技術(shù)創(chuàng)新的時代，隨著我國經(jīng)濟建設(shè)的高速發(fā)展，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與設(shè)計概念得到不斷創(chuàng)新，高性能材料的開發(fā)應(yīng)用使預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)獲得高速而廣泛的發(fā)展，在鋼筋混凝土中，鋼筋是不可缺少的構(gòu)架材料，而鋼筋的加工和成型直接影響到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的強度、造價、工程質(zhì)量以及施工進度。所以，鋼筋加工機械是建筑施工中不可缺少的機械設(shè)備。在土木工程中，鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土是主要的建筑構(gòu)件，擔(dān)當(dāng)著極其重要的承載作用，其中混凝土承受壓力，鋼筋承擔(dān)壓力。鋼筋混凝土構(gòu)件的形狀千差萬別，從鋼材生產(chǎn)廠家購置的各種類型鋼筋，根據(jù)生產(chǎn)工藝與運輸需要，送達施工現(xiàn)場時，其形狀也是各異。為了滿足工程的需要，必須先使用各種鋼筋機械對鋼筋進行預(yù)處理及加工。為了保證鋼筋與混凝土的結(jié)合良好，必須對銹蝕的鋼筋進行表面除銹、對不規(guī)則彎曲的鋼筋進行拉伸于調(diào)直；為了節(jié)約鋼材，降低成本，減少不必要的鋼材浪費，可以采用鋼筋的冷拔工藝處理，以提高鋼筋的抗拉強度。在施工過程中，根據(jù)設(shè)計要求進行鋼筋配制時，由于鋼筋配制的部位不同，鋼筋的形狀、大小與粗細存在著極大差異，必須對鋼筋進行彎曲、切斷等等。隨著社會與經(jīng)濟的高速發(fā)展，在土木工程與建筑施工中，不同類型的鋼筋機械與設(shè)備的廣泛應(yīng)用，對提高工程質(zhì)量、確保工程進度，發(fā)揮著重要作用。鋼筋調(diào)直機械作為鋼筋及預(yù)應(yīng)力機械的一種類型，在土木與建筑工程建設(shè)中有重要應(yīng)用，鋼筋調(diào)直也是鋼筋加工中的一項重要工序。通常鋼筋調(diào)直機用于調(diào)直 14mm 以下的盤圓鋼筋和冷拔鋼筋，并且根據(jù)需要的長度進行自動調(diào)直和切斷，在調(diào)直過程中將鋼筋表面的氧化皮、鐵銹和污物除掉。21 鋼筋調(diào)直機的設(shè)計1.1 鋼筋調(diào)直機的分類鋼筋調(diào)直機按調(diào)直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種；按切斷機構(gòu)的不同分為下切剪刀式和旋轉(zhuǎn)剪刀式兩種；而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機械控制式與光電控制式。本次設(shè)計為機械控制式鋼筋調(diào)直機，切斷方式為下切剪刀式。1.2 鋼筋調(diào)直機調(diào)直剪切原理下切剪刀式鋼筋調(diào)直機調(diào)直剪切原理如圖所示：圖 1-1 調(diào)直剪切原理Fig.1-1 principle of straightening and sheering1-盤料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長裝置；工作時，繞在旋轉(zhuǎn)架 1 上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥 3 拉過調(diào)直筒 2，并在下切剪刀 4 中間通過，進入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動定長裝置的直桿 5 后，切斷剪刀便對鋼筋進行切斷動作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動。如果鋼絲的牽引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時間 t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運動距離 S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運動，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)3直機的調(diào)直速度不宜太快。1.3 鋼筋調(diào)直機的主要技術(shù)性能表 1-1 鋼筋調(diào)直機的型號規(guī)格及技術(shù)要求Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine參數(shù)名稱 數(shù)值調(diào)直切斷鋼筋直徑（mm） 4～8鋼筋抗拉強度(MPa) 650切斷長度(mm) 300～6000切斷長度誤差(mm/m) 3?牽引速度(m/min) 40調(diào)直筒轉(zhuǎn)速(r/min) 2800送料、牽引輥直徑(mm) 90電機型號：調(diào)直牽引切斷 42?jO功率： 調(diào)直(kW)牽引(kW)切斷(kW)5.5外形尺寸：長(mm)寬(mm)高(mm)72505501220整機重量(kg) 10001.4 鋼筋調(diào)直機工作原理與基本構(gòu)造該鋼筋調(diào)直機為下切剪刀式，工作原理如圖所示：4圖 1-2 鋼筋調(diào)直機機構(gòu)簡圖Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine1-電動機；2- 調(diào)直筒； 3-減速齒輪；4-減速齒輪；5- 減速齒輪； 6-圓錐齒輪；7-曲柄軸；8- 錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長拉桿；11-定長擋板；12- 鋼筋；13-滑動刀臺；14-牽引輪；15-皮帶傳動機構(gòu)采用一臺電動機作總動力裝置，電動機軸端安裝兩個 V 帶輪，分別驅(qū)動調(diào)直筒、牽引和切斷機構(gòu)。其牽引、切斷機構(gòu)傳動如下：電動機啟動后，經(jīng) V 帶輪帶動圓錐齒輪 6旋轉(zhuǎn)，通過另一圓錐齒輪使曲柄軸 7 旋轉(zhuǎn)，在通過減速齒輪 3、4、5 帶動一對同速反向回轉(zhuǎn)齒輪，使?fàn)恳?14 轉(zhuǎn)動，牽引鋼筋 12 向前運動。曲柄輪 7 上的連桿使錘頭 8 上、下運動，調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動刀臺 13 相連的定長擋板 11 時，擋板帶動定長拉桿 10將刀臺拉到錘頭下面，刀臺在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。切斷機構(gòu)的結(jié)構(gòu)與工作原理如圖所示：5圖 1-3 鋼筋調(diào)直機的切斷機構(gòu)Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine1-曲柄輪；2-連桿；3-錘頭；4-定長拉桿；5- 鋼筋；6-復(fù)位彈簧；7-刀臺座；8-下切刀；9-上切刀；10-上切刀架；下切刀 8 固定在刀座臺 7 上，調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過。上切刀 9 安裝在刀6架 10 上，非工作狀態(tài)時，上刀架被復(fù)位彈簧 6 推至上方，當(dāng)定長拉桿 4 將刀臺座 7 拉到錘頭 3 下面時，上刀架受到錘頭的沖擊向下運動，鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時，切刀有一個下降過程，下降時間一般為 0.1s，而鋼筋的牽引速度為 0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有 0.6×0.1=0.06m 的運動距離，而實際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運動的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動，使?fàn)恳喪艿侥p。因此，調(diào)直機的調(diào)直速度不宜太快。調(diào)直機的電氣控制系統(tǒng)圖為：圖 1-4 鋼筋調(diào)直機的電器線路Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machineRD-熔斷器；D-交流接觸器；RJ- 熱繼電器； AN-常開按鈕；D- 電動機；QK- 轉(zhuǎn)換開關(guān)；調(diào)直機的傳動示意展開圖：7圖 1-5 鋼筋調(diào)直機的傳動示意展開圖：Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine1-電動機；2-調(diào)直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5- 皮帶輪；6- 齒輪；7-齒輪；8-齒輪；9-齒輪；10- 齒輪；11-齒輪；12- 錐齒輪；13- 錐齒輪；14- 上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17-雙滑塊機構(gòu)；18-雙滑塊機構(gòu)；19-錘頭；20- 上切刀；21-方刀臺；22-拉桿；電動機經(jīng)三角膠帶驅(qū)動調(diào)直筒 2 旋轉(zhuǎn)，實現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動機上的另一膠帶輪以及一對錐齒輪帶動偏心軸，再經(jīng)二級齒輪減速，驅(qū)動上下壓輥 14、15 等速反向旋轉(zhuǎn)，從而實現(xiàn)鋼筋牽引運動。又經(jīng)過偏心軸和雙滑塊機構(gòu) 17、18，帶動錘頭 19 上下運動，當(dāng)上切刀 20 進入錘頭下面時即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。上壓輥 14 裝在框架 16 上，轉(zhuǎn)動偏心手柄可使框架銷作轉(zhuǎn)動，以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整壓輥間隙。方刀臺 21 和承受架的拉桿 22 相連，當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時，將方刀臺拉到錘頭下面，即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切斷鋼筋所需長度進行調(diào)節(jié)。82 主要計算2.1 生產(chǎn)率和功率計算 2.1.1 生產(chǎn)率計算 （2-)/(06.0hkgKDnGQ??1）式中 D-牽引輪直徑（mm）N-牽引輪轉(zhuǎn)速（r/min）-每米鋼筋重量（kg）0GK-滑動系數(shù)，一般取 K=0.95～0.98帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )/(5.2698.035.4901.360)/(06.0 hkghkgKDnQ ??????2.1.2 功率計算，選擇電動機調(diào)直部分：調(diào)直筒所需的功率： （2-)(974011KWMnN??2）式中 `96.0min/1 取傳 動 效 率 ， 皮 帶 傳 動 可）調(diào) 直 筒 轉(zhuǎn) 速 （??rn調(diào)直筒的扭矩：（2-)()123mNLfebdMs????3）9式中 ) 15.02.42mLffdbemNs調(diào) 直 塊 的 間 距 （ 數(shù) ， 一 般 取鋼 筋 對 調(diào) 直 塊 的 摩 擦 系）鋼 筋 直 徑 （鋼 筋 彎 曲 次 數(shù) ， 一 般 取）調(diào) 直 塊 偏 移 量 （ ）鋼 筋 屈 服 點 （? ????帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，得： ).(368.1).(138680)5.(41235 mNNM?????4.9.720.1 KWN牽引部分：鋼筋牽引功率：（2-)(102P???4）式中 8.095.708.9.0/2 ???????來 計 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動按 性 能 參 數(shù) 查 表 取 得）調(diào) 直 速 度 （ sm牽引輪壓緊力：（2-）（ NfP?sin4][1?5）式中 01452.][輪 槽 角 度 ， 一 般 為 數(shù) 取鋼 筋 對 牽 引 輪 的 摩 擦 系 ）牽 引 鋼 筋 所 需 的 拉 力 （??fP )(845sin.NP????10)(39.08.124KWN??切斷部分：鋼筋剪切功率：（2-)(9740sin213KdRNc??????6）式中 89.05.9708./3708.8.07421 ???????????來 計 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動）齒 刀 切 角 （每 分 鐘 切 斷 次 數(shù) ）（ 倍抗 拉 強 度 的剪 切 極 限 強 度 ， 約 等 于）鋼 筋 直 徑 （ ）曲 柄 偏 心 距 （CmNdRcc?帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，經(jīng)計算得： )(73.089.07445sin3214.3 KWN???鋼筋切斷力 P：（2-)(42NdPc???7）式中 d-鋼筋直徑，mm-材料抗剪極限強度，c?2/m帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )(148730.481.322 NdPc ?????鋼筋切斷機動刀片的沖程數(shù) n：(r/min) （2-iI8）11式中 -電動機轉(zhuǎn)速，r/minIni-機械總傳動比帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：(r/min)6.1289.014???inI作用在偏心輪軸的扭矩 M：（2-9）)]}([cos)i({Pr0 mNLrrkbkak ??????式中 -偏心距，mmkr－偏心輪半徑與滑塊運動方向所成之角?－?LrKk?其 中 ：),sinarc(?L-連桿長度，mm－偏心輪軸徑的半徑，mm0r-偏心輪半徑，mma－滑塊銷半徑，mmbr-滑動摩擦系數(shù)， =0.10～0.15??帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：驅(qū)動功率 N：（2-)(36.18971620kWMnN???10）式中 -作用在偏心輪軸的扭矩，N mm)(25180 ]}105]21[405.2[1.074.5cos)3in({47 ]}[)siPrmLrrMkbkak?? ??????????12-鋼筋切斷次數(shù)，1/minn-傳動系統(tǒng)總效率?帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：=36.18971620???MnN )(3.06.189.0725kW??總功率： 2.57434 KN????考慮到摩擦損耗等因素，選電動機型號為 ，功率為 5.5KW，轉(zhuǎn)速為2?JO1440r/min.2.2 第一組皮帶傳動機構(gòu)的設(shè)計設(shè)計的原始條件為：傳動的工作條件，傳遞的功率 P，主、從動輪的轉(zhuǎn)速 、 （傳1n2動比 i） ，傳動對外廓尺寸的要求。設(shè)計內(nèi)容：確定帶的型號、長度、根數(shù)；傳動中心距；帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；計算初拉力 ， 帶對軸的壓力0F0Q設(shè)計的步驟和方法2.2.1 確定設(shè)計功率 cp考慮載荷性質(zhì)和每天運轉(zhuǎn)的時間等因素，設(shè)計功率要求要比傳遞的功率略大，即：（2-)(kWPKAC?11）式中 P-傳遞的額定功率， （KW）14.C-工作情況系數(shù)， =1.2AKAK4.14 1.2=4.97(KW)?CP?2.2.2 初選帶的型號根據(jù)設(shè)計功率 和主動輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號為 A 型。c1n132.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和1d2（1）選擇 ，由 ，查表得 =280（mm）1dmin1d?1d（2）驗算帶速 V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過多，故 V 應(yīng)在 5～25mm/s 之內(nèi)。（2-)/(84.1)06(2814.3)06(1 smnd?????12）（3）計算從動輪基準(zhǔn)直徑 ：2d=i = =138.57（mm） （2-2d112dn2804??13）取標(biāo)準(zhǔn)值 =140（mm）2d2.2.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 L一般取 （2-)()(7.021021 dd???14）計算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長度 ：0a0dL )(702.16504)28()140(2.354)()(2 20210 madLd ????????????根據(jù)初定的 查表，選取接近 值的基準(zhǔn)長度 =1600（mm）0ddLdL實際中心距： （2-)(649.270.165020 mad ???????15）2.2.5 驗算小輪包角 2?（2-2 ??? 12062arcsin1801????d16）142.2.6 計算帶的根數(shù)取 Z=2 （2-7.19.06)15.03(74)(0 ???????LCKPZ?17）式中 -包角系數(shù)，考慮包角與實驗條件不符（ ）時對傳動能力的影響?K2???8-長度系數(shù)，考慮帶長與實驗條件不符時對傳動能力的影響L-實驗條件下，單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量?考慮傳動比 時，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳1?i遞的功率，其計算式為：（2-)(15.0)(10 kWKnPiB????18）式中 -彎曲影響系數(shù)，BKB30.??-傳動比系數(shù) =1.12i iK2.2.7 計算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計軸和軸承，應(yīng)計算出 V 帶對軸的壓力 Q：（2-)(2sin10NZF??19）式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F（2-)(28.14.80)196.52(84.1750)196.52( 220 NqvzPC ???????????20）（2-)(.52sin.42NQ??1521）2.3 第二組皮帶傳動機構(gòu)的設(shè)計設(shè)計的原始條件為：傳動的工作條件，傳遞的功率 P，主、從動輪的轉(zhuǎn)速 、3n（傳動比 i） ，傳動對外廓尺寸的要求。4n設(shè)計內(nèi)容：確定帶的型號、長度、根數(shù)；傳動中心距；帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；計算初拉力 ， 帶對軸的壓力0F0Q2.3.1 確定設(shè)計功率 cP考慮載荷性質(zhì)和每天運轉(zhuǎn)的時間等因素，設(shè)計功率要求要比傳遞的功率略大，即：（2-)(kWPKAC?22）式中 P-傳遞的額定功率， KW36.1C-工作情況系數(shù)， =1.2AKAK1.36 1.2=1.632(KW)?CP?2.3.2 初選帶的型號根據(jù)設(shè)計功率 和主動輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號為 A 型。c3n2.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和d4（1）選擇 ，由 ，查表得 =140mm3dmin3d?3d（2）驗算帶速 V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過多，故 V 應(yīng)在 5～25mm/s 之內(nèi)。（2-)/(.10)60(41.3)60(3 smnd?????23）（3）計算從動輪基準(zhǔn)直徑 ：4d16=i = =280（mm） （2-4d334dn14072??24）取標(biāo)準(zhǔn)值 =280mm4d2.3.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 dL一般取 （2-)(2)(7.043043 dda???25）計算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長度 ：0a0dL )(73.12504)28()1280(4.324)()(203340 madLd ????????????根據(jù)初定的 查表，選取接近 值的基準(zhǔn)長度 =1400（mm）0ddLdL實際中心距： （2-)(3627.15403200ad ???????26）2.3.5 驗算小輪包角 1?（2-1 ??? 1207.52arcsin8043????d27）2.3.6 計算帶的根數(shù)取 Z=2 （2-5.196.03)16.09()(0 ???????LCKPZ?28）式中 -包角系數(shù)，考慮包角與實驗條件不符（ ）時對傳動能力的影響? 2???80-長度系數(shù)，考慮帶長與實驗條件不符時對傳動能力的影響LK-實驗條件下，單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量?17考慮傳動比 時，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳遞1?i的功率，其計算式為：（2-)(16.0)(30 kWKnPiB????29）式中 -彎曲影響系數(shù)，BKB31.??-傳動比系數(shù) =1.12i iK2.3.7 計算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計軸和軸承，應(yīng)計算出 V 帶對軸的壓力 Q：（2-)(2sin10NZF??30）式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F)(5.604.1)93.052(54.106)193.52( 220 NqvzPC ???????????)(7.sin6Q2.3.8 主動帶輪設(shè)計軸伸直徑 d=38mm, 長度 L=80mm，故主動帶輪軸孔直徑應(yīng)取 ，轂長應(yīng)小于md380?80mm.大主動帶輪結(jié)構(gòu)為輻板式帶輪，小主動帶輪結(jié)構(gòu)為實心式帶輪，輪槽尺寸及輪寬等按表計算得：小帶輪： 基準(zhǔn)寬度 10mm，頂寬 b=13mm； 基準(zhǔn)線上槽深 5mm； 基準(zhǔn)線?db ?ah下槽深 12mm； 槽間距 mm; 第一槽對稱面至端面的距離 mm; ?fh3.015?e 210??f最小輪緣厚 ； 帶輪寬 z—輪m6in? mfezB35102)(2)( ??????槽數(shù)；外徑 ； 輪槽角 ； 極限偏差 mm；當(dāng) B＜1.5 時，hdaa2???8?sdL=B=35mm， 為軸的直徑；s18大帶輪： 基準(zhǔn)寬度 10mm，頂寬 b=13mm； 基準(zhǔn)線上槽深 5mm； 基準(zhǔn)線?db ?ah下槽深 12mm； 槽間距 mm; 第一槽對稱面至端面的距離 mm; ?fh3.015?e 210??f最小輪緣厚 ； 帶輪寬 z—輪m6in? mfezB35102)(2)( ??????槽數(shù)；外徑 ： 輪槽角 ； 極限偏差 mm；hdaa29???38?； 為 軸 的 直 徑ssd,73821??mD146)(5.0)(5.01d2872~????193 直齒輪設(shè)計在閉式傳動中，輪齒折斷和點蝕均可能發(fā)生，設(shè)計時先按齒面接觸疲勞強度確定傳動主要參數(shù)，再驗算齒根彎曲疲勞強度。小齒輪齒數(shù) 應(yīng)大于 17 齒，以避免根切現(xiàn)象而影響齒根彎曲強度，一般取 =18～40，1Z 1Z=i 。為防止輪齒早期損壞， ， 應(yīng)盡量互為質(zhì)數(shù)。當(dāng)分度圓直徑確定時，在滿2 1Z2足齒根彎曲強度的前提下，適當(dāng)減少模數(shù)以增加齒數(shù)，有利于提高重合度。對傳遞動力的齒輪傳動，模數(shù)應(yīng)大于 2mm（至少 1.5mm）,齒數(shù)比(傳動比)i 不宜過大,以小于 5 為佳,以防止兩齒輪直徑相差過大及輪齒工作負擔(dān)相差過大。增大齒寬 b 時，輪齒的工作應(yīng)力 和 都將減少，有利于提高輪齒承載能力，但 b 過大F?H易造成載荷沿齒寬分布不均勻。對于制造安裝精度要求高，軸和支承剛度大，齒輪相對于軸承是對稱布置時，可取稍大些， 0.8～1.4。非對稱布置時 0.6～1.2；懸臂?d??d?布置及開式傳動中 0.3～0.4。在硬度 HB＞350 的硬齒面?zhèn)鲃又校?還應(yīng)下降 50%。?d?一級減數(shù)直齒輪設(shè)計已知一級傳遞功率 ，小齒輪轉(zhuǎn)速 =720r/min,傳)(31.97.036.101 KWP??? 1n動比 i =2.7,每天 1 班， ，預(yù)期壽命 10 年。123.1 確定齒輪傳動精度等級根據(jù)使用情況和估計速度 m/s,則選用 8 級精度的齒輪。選擇材料：小齒輪選用6?v45 號鋼，調(diào)質(zhì)處理， ；大齒輪選用 45 號鋼 ，正火處理，1275HBSBS?～；按國家標(biāo)準(zhǔn)，分度圓上的壓力角 ；對于正常齒，齒頂高系216~7HBS? =20o?數(shù) ，頂隙系數(shù)=ah?=0.c?203.1.1 計算許用應(yīng)力（3-91992607201381.06.38.4hNnjLi?????1）主動輪和從動輪齒面硬度為 230HBS 和 170HBS， ，并查圖得，=570Mpa, =520Mpa,查圖得， =1.0， =1.14, =1.0,lim1H?lim2H?1NZ2N1XZ=1.0, =1.0, =0.92, =1.0。2XZWLVRZHS（3-lim11 570[] 1..09254.()HNXWLVR MPaS????2）（3-lim22250[] 1.4.09254.376()HNXWLVRZ aS??????3）3.1.2 按齒面接觸疲勞強度確定中心距小齒輪轉(zhuǎn)距： （3-)(694.173520.5.961 mNT????4）初取 ，取 ，查表得2.tKZ?? 2.1.3, 0.675adau??????， 18.9EMP? 2.5cosincosin0HZ???????（3-5）確定中心距：（3-)(34.150)4.52918(7.30261.)7.()][(2)1( 3 232 mZuKTaHEat ??????????216）取 a=155mm估計模數(shù)：m=(0.007～0.02)a=(0.007～0.02)×155=1.085～3.1mm,取 m=3mm.各輪齒數(shù)：（3-122157.93()3(.)794aZmui????7） 取 128,5Z?實際傳動比 （3-17.68i實8）傳動比誤差 許用2.7610%0.7%5i??????????理 實理分度圓直徑：（3-12384()752dmZm???9）驗算圓周速度 ,選擇 8 級精度的齒輪合13.4803.1/6/606dnv s????適。3.1.3 驗算齒面接觸疲勞強度因電機驅(qū)動，載荷平穩(wěn)，查表， ，由于速度 v=3.17m/s,8 級精度齒輪 ，查1.0AK?圖得 ，軸上軸承不對稱分布，且 ，查圖得 ，齒寬 b=1.2vK?.6475d?1.04K??。取 b=54mm, 。10.64758.39d????查表得 ?載荷系數(shù) （3-1.02.410.6AvK?????10）22計算端面和縱向重合度： （3-12.83cosZ?????????????????1.83275???????????????1.84?11）（3-10.tan0d???12）由 查圖得， ，取 u=2.7??和 .8Z??（3-12HEKTuZbd????13） 21.6735.94.7118.9250.88????=158MP 安全。][H??3.1.4 驗算齒根彎曲疲勞強度根據(jù)材料熱處理，查圖 ， 查圖 lim1lim2435,415,1.25FFFMPaPaS???取 。，則計算出許用應(yīng)力1212.0,.02.0NXSTYYY??。 ?。?-lim11[] 1.02.69()5FNXS a??14）（3-lim224[] 1.02.64()25FNXSTYMPa?????15）由圖得， 1212.86,..4,1.79,0.FaFaSaSaY Y?和驗算彎曲疲勞強度（3-11FFaSKTbdm???16）2321.6735.942.86150.78???)(4.MPa1[]F??（3-122FaSKTYbdm??17）.6735.94.21790.8???2.()[]FMPa??安全。3.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸 128,75,.,3,1.0,.25aZumhc?????1284dZ?mm275mm131.09aamh????mm22d?mm1()84(.5)76.f ac????mm2 531021fmh????mm12()()4.d11254,~,6bbmb取同理當(dāng) 3 軸 4 軸間傳動比 =2.5 時，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸34i0,75,2.,3,1.0,.25aZuhc?????mm39dmZ?mm475224mm329031.96aadmh?????mm452mm3()(.05)8.f ac????mm4223117fdmh?????mm341()(9).d33460,5~0,6bbmb取軸 4 和軸 5 間的傳動比 =1，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸45i62,,1,1.,0.25aZuhc?????mm520dmZ?mm6mm515.10aah????mm6202dm?mm5()(.)87.5f ac????mm6150fh????mm34()()12dmm567b254 錐齒輪的設(shè)計初定齒數(shù)比 u=1.計算兩錐齒輪，參照 GT4-8 型調(diào)直機的傳動示意展開圖錐齒輪材料采用 45 號鋼加工制造，采用大圓角留磨滾刀加工，齒面滲碳淬火磨齒，并采用齒面強化噴丸工藝，以提高接觸與彎曲強度。錐齒輪 ～63，精度 6Cgb11365-58?HRC89。 （ 噴丸強化工藝,此技術(shù)提供一種通過利用噴丸強化工藝在齒輪表面形成壓縮殘余應(yīng)力來提高齒輪的疲勞強度的方法。此技術(shù)的方法是在利用高壓空氣向齒輪表面投射大量的噴丸時向與連接作為噴射對象的齒輪齒的齒根圓與漸開線的交點及與上述噴射對象的齒輪齒相鄰的齒輪齒的齒頂圓與漸開線的交點的直線平行的方向，更具體地講，是向與該直線成 0°至 15°角的方向投射。 ）軸交角 。由電動機驅(qū)動，工作載荷略有輕微沖擊，錐齒輪 1 懸臂支承，錐齒?90??輪 2 兩端支承，傳遞轉(zhuǎn)矩：，轉(zhuǎn)速 720r/min。 mKNnPT????018.7236.59.211（4-1）1．基本參數(shù)：26。頂 隙 系 數(shù)齒 頂 高 系 數(shù)齒 數(shù)壓 力 角模 數(shù) 20.;1;25;0;4 ???? ??chzma??2．初步設(shè)計： （4-)(1932'muKTdHPe??2）式中 K-載荷系數(shù)，取 1.5u-齒數(shù)比，取 1-齒輪的許用接觸應(yīng)力'HP? )/(182.302'lim' mNSHP???-估計時的安全系數(shù)，取 1.1'S-試驗齒輪的接觸疲勞極限limH )/(1302limH?估算的結(jié)果： = 32'1195PeuKTd??(85.92m??幾何尺寸： 齒數(shù)比： 齒數(shù) =25； =25 21?z 1z2（4-3）=4 m——模數(shù)em大端分度圓直徑：（4-zdee104251??? mzde104252???4）分錐角：（4-?45arctn212?z?5）（4-??459021??6）外錐距： （4-mdRee 7120sin21????7）27齒寬：=0.25～0.33 取 =0.3 （4-mRbe3.217.0????R?R?8）（重載荷 3.0 3.5）?b平均分度圓直徑：（4-md mRe8585)3.01(0).1(2???????9）中錐距： （4-Rem 35.60).51(7)5.01( ??????10）平均模數(shù)： （4-mRem 4.).(4).(11）齒距：P= =3.14 4=12.56mm （4-π ?12）齒寬系數(shù)： =0.3R?節(jié)錐角： ?451???452??高度變位系數(shù)： （4-0)1(39.01?X13） 02?X齒頂高： （4-mXhea41)(1????14）mha412?齒根高： （4-xcef 8.4)201()(1?????? hf8.42?15）頂隙： （4-..??2816）齒頂角： （4-211 5.3)74arctn()arctn( aeRh?????17）齒根角： （4-211 86.3)74arctn()arctn( feffh?????18）齒寬中點分度圓直徑：（4-211 8510)3.5()5.0( mRm ddd ???????19） 齒寬中點螺旋角： ?m?大端齒頂圓直徑：（4-211 10645cos20cos2 aaea dhd ????????20）大端齒根圓直徑：（4-211 9345cos8.20cos2 ffef dhd ????????21）頂錐角： （4-211 ..345aaa ??????22）根錐角： （4-211 75.412.faf???????23）安裝距：A，根據(jù)結(jié)構(gòu)而定。冠頂距：軸線交角 （4-??904521?????24）當(dāng) （4-2121 17.45sin2sin90 KaeK AhdA ?????? ?時 ，25）29輪冠距： （4-11KAH??26）錐齒輪強度校核計算：接觸強度校核 （4-HPKHEmHVAtH ZubdF?????? ???1285.027）式中 分度圓的切向力 N36021??mtdT使用系數(shù) 25.?AK動載荷系數(shù) 04V載荷分布系數(shù) 9.1?H載荷分配系數(shù) ??K節(jié)點區(qū)域系數(shù) 5.2HZ彈性系數(shù) 2/819mNE重合度、螺旋角系數(shù) 67.0???錐齒輪系數(shù) KZ計算結(jié)果：2212/34 1867.052.1903.85.09416.mNZubdKFHPKHEmHVAtH? ???????????許用接觸應(yīng)力 （4-??ZvSXRLNHPlim?28）式中 試驗齒輪接觸疲勞極限 6501liH2/30壽命系數(shù) 1?NZ潤滑油膜影響系數(shù) 985.0LvR最小安全系數(shù) minHS尺寸系數(shù) 1?XZ工作硬化系數(shù) ?計算結(jié)果 2lim /5819.01.65mNvSXRLNHP ????通過H??彎曲強度校核 （4-?????YbKFFSmvAt 1185.0?29）式中 復(fù)合齒形系數(shù) 79.41FSY重合度和螺旋角系數(shù) 680???其余項同前，并且 ??HFHFKK,計算結(jié)果： 211/4768.0794.385.036.mNYbFSvAtF????????許用彎曲應(yīng)力： XRrelTlNFBPYS??min（4-30）式中 齒根基本強度 2/50FB??壽命系數(shù) 1NY相對齒根圓角敏感系數(shù) 1relTY?31相對齒根表面狀況系數(shù) 1?RrelTY尺寸系數(shù) 1?XY最小安全系數(shù) 4.minFS計算結(jié)果 78.1250?FP?2/N通過F?15 軸的設(shè)計與強度校核5.1 Ⅰ軸的設(shè)計與強度校核5.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計圖 5-1 軸的結(jié)構(gòu)圖Fig.5-1 construction figure of shaft one325.1.2 求出齒輪受力輸出軸轉(zhuǎn)矩： （5-NnPT18039726.05.9105.961 ?????1）齒輪圓周力： （5-mmzdNFRRmt 85)3.01(254).01()1(98532 ???????? ????2）齒輪軸向力： （5-NFta 27costan9sin11?????3）齒輪徑向力： （5-Ntr 27cos11??4）支反力： XOY 面 （垂直面）（5-NRBYAY 1982657419823????????5）XOZ 面（水平面） （5-NRBZA64269157413903????????6）XOY 面上的彎矩： 33（5-mNMmNBYAY ?????? ????5.19327851069.642右左右左 ????7）XOZ 面上的彎矩：（5-mNMBZAZ ???????953421469027867右左右左 ????8）合成彎矩：（5-mNMBZYBAZYA ???????? ??????? 9723540.19326085.6413722222 2）（）（ ）（ ）（ ）（右右右 左左左 右右右 左左左 ????9）當(dāng)量彎矩：（5-mNTMmNTMPaaTvDBBvAAv bb Bv ???? ????? ???????????104628395.0 97818035.72456.28108395041379][,5][ 64.)(222 201122?????）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（查 表 ，鋼 取轉(zhuǎn) 矩 為 一 般 性 質(zhì) ， 故右右 左左 右右 左左 ????10）取危險截面按當(dāng)量彎矩驗算直徑。危險截面取左軸承處（載荷最大）及安裝帶輪處（軸34徑最小且載荷較大、有鍵槽） 。右軸承部位驗算（5-mMdbvA351.0287][1.033?????11）d=45mm＞35mm,合格。安裝帶輪部位驗算（5-mMdbvD2051.46][1.033?????12）d=30mm＞20mm,合格。該軸段有鍵槽，計算軸徑加大 4%，d=30＞20×1.04=20.8，合格綜上計算結(jié)果，該軸強度足夠。5.2 Ⅱ軸的設(shè)計與強度校核5.2.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計圖 5-2 軸的結(jié)構(gòu)圖Fig.5-2 construction figure of shaft two355.2.2 求出齒輪受力輸出軸轉(zhuǎn)矩： （5-NnPT173620.5.9105.96262 ?????13）圓柱齒輪齒輪圓周： （5-NdTFt 41873621???14）齒輪徑向力： （5-tr50an1?15）標(biāo)準(zhǔn)直齒圓錐齒輪齒輪圓周力： （5-mmzdNTFRRmt 85)3.01(254).01()1(85736222 ????????? ????15）齒輪軸向力： （5-NFta 4costan8sin22 ?????16）齒輪徑向力： （5-Ntr 104cos22??17） 支反力 XOY 面 （垂直面）（5-NRBYAY 9735454102801435??????? ????18）XOZ 面（水平面） 36（5-NRBZA 47354120841390???????????19）XOY 面上的彎矩： （5-mNMmNNmMBYDYCY?? ?????????????????0 4285102430154297968047237510435右左右左右左 ????20）XOZ 面上的彎矩：（5-mNMmNBZDZC??????????????63021301456847980320右左右左右左 ????21）合成彎矩：（5-mNMmNBZYBDZYDCZYC ??????? ??????? ??6300145428759602961154447838322222 222 2）（ ）（ ）（）（ ）（ ）（）（ ）（右右右 左左左 右右右 左左左 右右右 左左左 ????22）當(dāng)量彎矩：37（5-mNTMmNTmNMTPaaTMvDPBvBDvCv bb Bv ???? ????? ??????? ????????????10783658.0 2711365.294568.01412073589.9657868012413075.8379][,5][ 64.80)(222222 2201122??????）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（查 表 ，鋼 取轉(zhuǎn) 矩 為 一 般 性 質(zhì) ， 故右右 左左 右右 左左 右右 左左 ????23）取危險截面按當(dāng)量彎矩驗算直徑。危險截面取右軸承處（載荷最大） 、安裝圓柱齒輪處、安裝錐齒輪處及安裝偏心輪處。右軸承處驗算（5-mMdbvB8.2951.046][1.033?????24）d=35mm＞29.8mm,合格。安裝圓柱齒輪處驗算（5-mMdbvC4.2851.067][1.033?????25）d=40mm＞28.4mm,合格。該軸段有鍵槽，計算軸徑加大 4%，d=40＞28.4×1.04=29.5mm,合格。安裝錐齒輪處驗算（5-mMdbvC185.092][1.033?????3826）d=35mm＞18mm,合格。該軸段有鍵槽，計算軸徑加大 4%，d=35＞18×1.04=18.72mm,合格。安裝偏心輪處（5-mMdbvP175.02][1.033?????27）d=25mm＞17mm,合格。該軸段有鍵槽，計算軸徑加大 4%，d=25＞17×1.04=17.68mm，合格。綜上計算結(jié)果，該軸強度足夠。396 主要零件的規(guī)格及加工要求6.1 調(diào)直筒及調(diào)直塊調(diào)直筒及調(diào)直塊的尺寸要求見零件圖，調(diào)直筒可用一般結(jié)構(gòu)鋼或碳鋼制造，調(diào)直塊須用廠具鋼制造，并進行熱處理，塊的內(nèi)孔要具有一定的光潔度。GT4-8 型調(diào)直機的調(diào)直筒，有兩套調(diào)直模，每套有五個，其中一套內(nèi)徑為 10mm，可以調(diào)直 6～8mm 直徑的鋼筋，另一套內(nèi)徑為 6mm，可調(diào)直 5mm 直徑以下的鋼筋。調(diào)直模用工具鋼制成，并經(jīng)熱處理。安裝時，調(diào)直模的喇叭口應(yīng)全部向調(diào)直筒進口方向。調(diào)直模在調(diào)直筒中的安裝位置如圖所示，圖 6-1 調(diào)直模的安裝方法Fig.6-1 installation method of straightening model調(diào)直模偏移量的大小，要根據(jù)調(diào)直模的磨損程度和鋼筋的性質(zhì)通過試驗確定，一般為 7～10mm，但不論采用哪種方法，調(diào)直筒最外兩端的兩個調(diào)直模，必須在調(diào)直筒導(dǎo)孔的軸線上，如果發(fā)現(xiàn)鋼筋調(diào)的不直，應(yīng)及時調(diào)整調(diào)直模的偏移量。6.2.齒輪調(diào)直機上的所有齒輪均采用 45 號鋼加工制造，并須經(jīng)過表面淬火等熱處理。6.3.調(diào)直機的各傳動軸均安裝滾動軸承表 1-1 鋼筋調(diào)直機的軸承型號及用量40Tab.1-1 bearing size and number of reinforcement bar straightening machine軸承名稱 型號 數(shù)量 安裝部位 軸承名稱 型號 數(shù)量 安裝部位單列圓錐滾子軸承7206 1 錐齒輪軸左端單列圓錐滾子軸承7512 1 偏心軸下端雙列向心球軸承1307 1 錐齒輪軸右端單列向心球軸承306 2 下壓輥軸兩端單列圓錐滾子軸承7308 1 偏心軸上端單列向心球軸承306 2 上壓輥軸兩端6.4 傳送壓輥的選用和調(diào)整調(diào)直機有兩對鋼筋傳送壓輥供選用，每對壓輥上又有兩種深度的環(huán)槽，因此應(yīng)根據(jù)鋼筋直徑選擇適當(dāng)?shù)膲狠伈?。一般在夾緊鋼筋后，應(yīng)保證上下壓輥之間有 3mm 左右的間隙為合適。傳送鋼筋的牽引力，決定于壓輥間的壓緊程度，壓緊度要保證鋼筋能順利的被牽引前進，不應(yīng)有明顯的轉(zhuǎn)動現(xiàn)象，而且在被切斷的一瞬間，應(yīng)能允許鋼筋與壓輥之間發(fā)生打滑現(xiàn)象。6.5 定長機構(gòu)的選擇與調(diào)整鋼筋切斷長度，由定長機構(gòu)自動調(diào)整，為了保證切斷質(zhì)量，首先要按滑動刀臺的活動上切刀位置，調(diào)整其固定切刀，使上下兩切刀的刃口間有 1mm 以內(nèi)的間隙，并經(jīng)常檢查下切刀的鎖緊螺母有無松動現(xiàn)象，以及上切刀的抬刀彈簧的彈性。滑動刀臺的回位是靠壓縮彈簧的張力，在定尺拉桿上裝有三個壓縮彈簧，在調(diào)直粗鋼筋時，三個彈簧同時起作用。當(dāng)調(diào)直細鋼筋時，只需 1～2 彈簧。彈簧的預(yù)緊力是以保證能可靠的回位為準(zhǔn)。如果彈簧預(yù)緊力不足，會造成滑動刀臺停留在錘頭下發(fā)生連切鋼筋的故障，若彈簧預(yù)緊力過大，則鋼筋不易頂動頂尺板，而發(fā)生鋼筋頂彎或切斷尺寸不準(zhǔn)，并造成壓輥過度損傷鋼筋的現(xiàn)象。鋼筋發(fā)生連切現(xiàn)象，除由于彈簧的預(yù)緊力不足外，還可能是傳送壓輥壓力過大，或者是料槽的鋼筋下落阻力過大所造成的。所以，發(fā)生不正?，F(xiàn)象時，應(yīng)立即停車檢查，進行調(diào)整。417 結(jié)論伴隨著建筑業(yè)的發(fā)展，建筑機械成為現(xiàn)代工業(yè)與民用建筑施工與生產(chǎn)過程中不可缺少的設(shè)備。建筑生產(chǎn)與施工過程實現(xiàn)機械化、自動化、降低施工現(xiàn)場人員的勞動強度、提高勞動生產(chǎn)率以及降低生產(chǎn)施工成本，為建筑業(yè)的發(fā)展奠定了堅實的基礎(chǔ)。由于建筑機械能夠為建筑業(yè)提供必要的技術(shù)設(shè)備，因此成為衡量建筑業(yè)生產(chǎn)力水平的一個重要標(biāo)志，并且為確保工程質(zhì)量、降低工程造價、提高經(jīng)濟效益、社會效益與加快工程建設(shè)速度提供了重要的手段。所以，提高建筑機械的管理、使用、維護與維修能力，對加快建筑生產(chǎn)與施工速度，具有十分重要的意義。本文根據(jù)鋼筋調(diào)直機的設(shè)計原則和具體要求，結(jié)合工地的實際需要進行設(shè)計，該鋼筋調(diào)直機具備良好的機動性，它體積小，重量輕，能快速的在不同場地之間轉(zhuǎn)移，它能量大，結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，最大限度的發(fā)揮設(shè)備的利用率和生產(chǎn)率。本次設(shè)計借助于AUTOCAD 進行繪圖，基本上達到了設(shè)計要求。本次設(shè)計還存在不足之處，一是由于鋼筋的牽引速度 V=0.6m/s,而剪刀升降時間t=0.1s,則鋼筋在切斷的瞬間的運動距離 S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運動，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機的調(diào)直速度不宜太快。二是由于機械設(shè)計的復(fù)雜性和整體性，本人掌握不夠全面。三是由于經(jīng)驗方面的欠缺，故需要進一步的研究和實踐。42致謝本設(shè)計在導(dǎo)師康文龍教授的悉心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下業(yè)已完成，從課題選擇、方案論證到具體設(shè)計和調(diào)試，無不凝聚著康文龍導(dǎo)師的心血和汗水，在四年的本科學(xué)習(xí)和生活期間，也始終感受著導(dǎo)師的精心指導(dǎo)和無私的關(guān)懷，我受益匪淺。在此向?qū)煴硎旧钌畹母兄x和崇高的敬意，祝愿導(dǎo)師身體健康。在論文的完成過程當(dāng)中，同時得到了季璐瑤、璀璨的熱情幫助，一并表示深深地感謝!最后，誠摯的感謝所有參加本論文評審和答辯的各位老師，感謝你們在百忙之中抽出時間參加我的答辯。43參考文獻[1] 田奇，童占榮，王進，馬志奇。鋼筋及預(yù)應(yīng)力機械應(yīng)用技術(shù)[M]。中國建材工業(yè)出版社。2004。5 [2] 孟憲源．現(xiàn)代機構(gòu)手冊[M]．第 1 版．北京：機械工業(yè)出版社．1994，6[3] 田奇． 建筑機械使用與維護 中國建材工業(yè)出版社 2003.8。[4] 李鳳平，張士慶，蘇猛。機械圖學(xué)[M]。東北大學(xué)出版社 2003.9[5] 紀(jì)世斌．建筑機械基礎(chǔ)．北京．清華大學(xué)出版社．2002。[6] 徐灝．機械設(shè)計手冊（1）[M] ．第 2 版．北京：機械工業(yè)出版社．2000。[7] 徐灝．機械設(shè)計手冊（2）[M] ．第 2 版．北京：機械工業(yè)出版社．2000。[8] 徐灝．機械設(shè)計手 冊（3）[M] ．第 2 版．北京：機械工業(yè)出版社．2000。[9] 機械設(shè)計手冊·化學(xué)工業(yè)出版社·2004[10] 現(xiàn)代施工機械實用手冊·華南理工大學(xué)出版社·1999[11]高文安．建筑施工機械．武漢．武漢工業(yè)大學(xué)出版社．2000。[12] Sunage T,et al.Differental reducers using internal gears with small tooth number difference(The first report,fundamentals of design)[J].Bulletin of JSME,1994,(108).。[13] Shu Xiaolong.Determination of load sharing factor for plametary gearing with small tooth number difference[J].Mechanism and Machine Throry,1995,30(2).。44附錄 A 譯文 降低商用飛機的直接維護費用的方法Haiqiao WuYi LiuYunliang Ding 和Jia Liu[作者]Haiqiao Wu，Yi Liu，Yunliang Ding 和 Jia Liu 都是在中華人民共和國南京大學(xué)航空宇航工程學(xué)院從事航空學(xué)和行于學(xué)的學(xué)者。[關(guān)鍵詞]直接費用，商用飛機，維護費用，專家，鑒定測試[摘要]商用飛機的直接維護費用（DMC）對飛機費用的所有權(quán)起一個重要作用。我們的研究目標(biāo)是發(fā)現(xiàn)一些減少 DMC 的方法。本論文首先指出設(shè)計和果實診斷是影響 DMC 的主要因素，對于特定的航空公司這一因素，可忽略不計。一項 R&M 設(shè)計的新觀念——為了要減少 DMC，本論文討論了自由操作時期和過失診斷專家系統(tǒng)的維護。[電子的通路路徑]本文的翡翠研究寄存器可以從以下網(wǎng)站得到：www.emeraldinsight.com/researchregister現(xiàn)在的議題和本文的完整文件可以從以下網(wǎng)站www.emeraldinsight.com/0002-2667.htm降低商用飛機的直接維護費用的方法[介紹]45商用飛機的維護活動是飛機耐飛性能的一個必要組成部分。飛機維護是令飛機回復(fù)到可使用狀態(tài)下的一個上木。它包括維護、修理、徹底檢查、檢驗和狀態(tài)測定。它可以分為兩種類型。修正的維護。這些活動，即由提供對于某一已知的或疑似的故障及（或）缺陷的方案，來是失敗的結(jié)果回復(fù)到一種令人滿意的情況。修正的維護大體上可分為過失確認、過失隔離、拆卸、替換、重新裝配、對準(zhǔn)或者調(diào)整，以及測試。這一種維護的類型即是不預(yù)定的維護，而且受益于診斷的使用以減輕在維護資源方面的負擔(dān)。預(yù)防的維護。這些活動，即由系統(tǒng)檢驗、探測、疲勞項目的替換、調(diào)整、口徑測定，以及清潔等，來使之保持在可使用狀態(tài)。在飛機和儀器的整個壽命中，它以一種規(guī)定的形式實行。因此，它也被成做預(yù)定的維護。維護通常的目標(biāo)是，在一家航空公司需要維修飛機時，能夠以最低的費用提供一套完整的維護服務(wù)。現(xiàn)在商用飛機的維護費用對飛機費用的所有權(quán)起一個重要作用。維護費用一般占與飛機操作相關(guān)費用的 10%-20%（Maple,2001） 。直接的維護費用（DMC）被定義為，用于維護一個飛機或相關(guān)儀器所需的勞動力費