《五環(huán)體育館網(wǎng)架施工方案專家論證.ppt》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《五環(huán)體育館網(wǎng)架施工方案專家論證.ppt（72頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

德州市德城區(qū)青少年示范性綜合 實踐基地綜合樓屋頂網(wǎng)架吊裝,——專家論證匯報材料,山東德建建筑科技股份有限公司,二零一六年八月,目錄,一、編制依據(jù),二、工程概況,三、施工部署,四、吊裝施工工藝,五、吊裝過程安全保證措施,六、事故應急救援預案,七、計算書及相關(guān)圖紙,,一、編制依據(jù),,1.1德州市德城區(qū)青少年示范性綜合實踐基地綜合樓工程施工圖紙； 1.2《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB50009-2012 1.3《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程》 GB50661-2011 1.4《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 GB50017-2003 1.5《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》 GB50205-2001 1.6《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》 JGJ7-2010 1.7《鋼網(wǎng)架行業(yè)標準》 JGJ75.1-75.3-2010 1.8《建筑施工起重吊裝工程安全技術(shù)規(guī)范》JGJ276-2012 1.9《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點用高強度螺栓》 GB/T16939-2016 1.10《中華人民共和國建筑法》 1.11《中華人民共和國環(huán)境保護法》 1.12《中華人民共和國安全法》 1.13《德州市建設工程見證取樣和送檢制度的暫行規(guī)定》 1.14山東德建集團有限公司相關(guān)《工程項目管理規(guī)定》。 1.15山東德建集團有限公司《程序文件合訂本》 1.16住建部（2009）87號文件《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》 1.17 MIDAS軟件 08版,一、編制依據(jù),,二、工程概況,2.1 工程概況 本工程為德州市德城區(qū)青少年示范性綜合實踐基地綜合樓工程，位于德州市德城區(qū)五環(huán)體育館院內(nèi)。本工程網(wǎng)架部分位于綜合樓2-8軸/B-J軸，網(wǎng)架支座處標高為15.8米，網(wǎng)架在綜合樓二層地面（樓面標高為3.9米）處總體拼裝完畢后，利用三臺汽車吊整體吊裝，網(wǎng)架起吊高度為16.6米，垂直提升高度為12.4米。 本網(wǎng)架采用螺栓球四角錐雙層網(wǎng)架結(jié)構(gòu)形式，上弦周邊支撐，網(wǎng)架長33m，寬23.7m，覆蓋面積為782.1㎡，總重量約28t，屋面采用網(wǎng)架上弦找坡，有組織排水。網(wǎng)架中的鋼管采用GB700中的Q235B鋼，高強螺栓選用GB/T16939的經(jīng)調(diào)質(zhì)熱處理的40Cr，直徑＜36的性能為10.9級，直徑≥36的性能為9.8級；鋼球采用GB699的45號鋼鍛件，屈服強度為360N/mm；錐頭封板采用Q235B鋼，錐頭為鍛件；無紋螺母采用Q235B鋼鍛件，當高強度螺栓直徑＞30時采用鋼鍛件；緊固螺釘采用經(jīng)調(diào)質(zhì)熱處理的40Cr；支座、支托及連接件均采用Q235B鋼。（拼裝完成后的三維立體模型如下圖所示）,二、工程概況,網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型,二、工程概況,網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型,二、工程概況,網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型,二、工程概況,網(wǎng)架吊裝完成三維立體模型,二、工程概況,網(wǎng)架提升階段三維立體模型,二、工程概況,網(wǎng)架提升階段三維立體模型,二、工程概況,網(wǎng)架提升階段三維立體模型,二、工程概況,二、工程概況,本工程距離南側(cè)原五環(huán)體育場館約8m，北側(cè)較為開闊，西側(cè)緊鄰小區(qū) ，不適合支設汽車吊，在建綜合樓東側(cè)為局部四層結(jié)構(gòu)不利于吊裝指揮且存在一臺施工用塔吊，不適合支設汽車吊。施工道路比較緊湊，北側(cè)汽吊行進道路為排水管道，計劃采用4.5m長、3m寬、3cm厚鋼板在汽車吊行進道路沿排水管道滿鋪，防止排水管道塌陷。電源由發(fā)包方架設380V（220V）電源線路至施工現(xiàn)場。（現(xiàn)場平面布置圖如下圖）,2.2 施工現(xiàn)場條件,二、工程概況,二、工程概況,,在建綜合樓北側(cè)實景圖,二、工程概況,,在建綜合樓西側(cè)實景圖,二、工程概況,,在建綜合樓南側(cè)實景圖,二、工程概況,,在建綜合樓東側(cè)實景圖,三、施工部署,三、施工部署,,,,,,,技術(shù)負責人：張志偉,技術(shù)員：姜玉廣,安全員：李春成,尺寸員：吳 琪,機電工：李春成,材料員：劉強,,項目負責人:蒲金燦,,資料員：吳琪,,預算員：閆真真,,3.1 人員機構(gòu)設置,,,,,三、施工部署,3.2 技術(shù)準備及施工進度計劃 3.2.1 對圖紙進行認真、全面的熟悉，對于各節(jié)點做到了然于胸。 3.2.2 進行細致的技術(shù)交底，了解現(xiàn)場情況。 3.2.3 對于預埋螺栓進行間距、標高等各方面的復測，并進行詳細的記錄。 3.2.4 本網(wǎng)架工程計劃組裝完畢后，采用整體吊裝方法計劃12h內(nèi)將網(wǎng)架吊裝完畢。 3.3 吊裝機具、材料 3.3.1 現(xiàn)場選擇1臺130t汽車吊及2臺100t汽車吊進行吊裝，起吊時130t吊車位于建筑物北側(cè)，2臺100t吊車位于建筑物南側(cè)。 3.3.2 檢查吊裝用的鋼絲繩、鎖具、扣卡、工具等是否齊全及是否達到安裝使用要求，對不符合要求的卡環(huán)、鋼絲繩、繩扣等構(gòu)件予以廢除。 3.3.3 選擇好吊車進場路線和吊裝站位位置，并做好吊車站位及行走的道路處理。,三、施工部署,三、施工部署,3.3.4 施工機具準備（見下表）,三、施工部署,3.4 勞動力計劃,3.5 其它準備 3.5.1 現(xiàn)場設置警示標志，吊裝開始后設專職安全管理人員進行安全警戒，禁止外來人員隨意進入施工現(xiàn)場。 3.5.2 現(xiàn)場設置1名信號工及對講機若干個，用于保證三臺吊車同時、同步起吊。 3.5.3 提前查看吊裝作業(yè)當天的天氣情況，如遇到下雨天、六級及以上風速天氣時不得進行吊裝作業(yè)。,,,,四、吊裝施工工藝,四、吊裝施工工藝,4.1網(wǎng)架安裝流程圖,圖紙中尺寸、埋件位置等校核,預埋件安裝、校核,網(wǎng)架支座安裝及校核,網(wǎng)架拼裝（剩余南側(cè)及西側(cè)一排腹桿和上弦桿）、檢查及校核,網(wǎng)架整體吊裝（吊升至高出支座20cm處）并用攬風繩固定,移動腳手架安裝（用于剩余桿件拼裝）,剩余腹桿、上弦桿安裝,網(wǎng)架吊裝到位（網(wǎng)架支座處）,網(wǎng)架檢查、校核,網(wǎng)架卸載、汽車吊移除,網(wǎng)架支座焊接,進行下一道工序,,,四、吊裝施工工藝,本工程距離南側(cè)原五環(huán)體育場館約8m，北側(cè)較為開闊，西側(cè)小區(qū)圍墻距離在建建筑物約8m汽車吊不能駛?cè)?，且存在一臺信號塔，不適合支設汽車吊，在建綜合樓東側(cè)為局部四層結(jié)構(gòu)不利于吊裝指揮且存在一臺施工用塔吊，不適合支設汽車吊，北側(cè)汽吊行進道路為排水管道，計劃采用4.5m長、3m寬、3cm厚鋼板在汽車吊行進道路沿排水管道滿鋪，防止排水管道塌陷。網(wǎng)架整體重量約28噸，初步選擇1臺130t汽車吊、2臺100t吊車進行吊裝。130t吊車：臂桿長度60m；100t吊車：臂桿長度55m。吊車站位：起吊時130t吊車位于建筑物北側(cè)，2臺100t吊車位于建筑物南側(cè)。（如下圖所示）,4.2 吊車初步選擇,四、吊裝施工工藝,四、吊裝施工工藝,當屋架起升至最高點時，屋架底部距地面16.6m，吊車的起重半徑根據(jù)現(xiàn)場實際條件選擇19.6m，根據(jù)CAD一比一圖實例畫出如下示意圖，如圖所示吊車起重臂長度滿足要求 。,4.3 吊車參數(shù) 4.3.1 130噸吊車參數(shù),四、吊裝施工工藝,130噸吊車起重量驗算 屋架吊裝總荷重：Qa=（Q1+Q2） 式中：Qa—屋架吊裝總荷重，t； Q1—— 構(gòu)件的重量，t； Q2—索具的重量，t；130噸汽車吊為1.59t、100噸汽車吊為1t 本工程屋架吊裝總荷重： Qa =(28+1.59+1+1)t=31.59噸；因為用三臺吊車，根據(jù)選定的吊點位置，130噸汽車吊承受網(wǎng)架一半重量及自身吊鉤、鎖具的重量，則130噸吊車承擔的起重量為28/2+1.59=15.59t16.3t（吊車額定起重量，查看起重機性能表,見下附表）滿足要求。,四、吊裝施工工藝,四、吊裝施工工藝,當屋架起升至最高點時，屋架底部距地面16.6m，吊車的起重半徑根據(jù)現(xiàn)場實際條件選擇11.1m，根據(jù)CAD一比一圖實例畫出如下示意圖，如圖所示吊車起重臂長度滿足要求 。,4.3.2 100噸吊車參數(shù),四、吊裝施工工藝,吊車起重量驗算 屋架吊裝總荷重：Qa=（Q1+Q2） 式中：Qa—屋架吊裝總荷重，t； Q1—— 構(gòu)件的重量，t； Q2—索具的重量，t；130噸汽車吊為1.59t、100噸汽車吊為1t 本工程屋架吊裝總荷重： Qa =(28+1.59+1+1)t=31.59噸；因為用三臺吊車，根據(jù)選定的吊點位置， 2臺100噸吊車分別承擔1/4網(wǎng)架重量及自身吊鉤及鎖具的重量，則單臺100噸汽車吊的起重量為28/4+1=8t16.5t（吊車額定起重量，查看起重機性能表，見下附表）滿足要求。,四、吊裝施工工藝,四、吊裝施工工藝,4.4 吊裝施工 4.4.1 起吊前的準備工作： 1）汽車吊已經(jīng)過技術(shù)檢驗，可正常使用。 2）130噸汽車吊行進路線及支設位置已將鋼墊板準備到位。 3）鋼絲繩采用637型鋼絲繩，已準備就位。 4）吊索上采用卡環(huán)固定網(wǎng)架。 5）吊鉤及輪滑無開裂、損傷。 6）汽車吊司機及信號工已就位。 7）已對相關(guān)作業(yè)人員進行了交底及安全教育。 8）現(xiàn)場已按規(guī)范要求清理完畢。 9）拼裝完成的網(wǎng)架（剩余西側(cè)及南側(cè)一排腹桿及上弦桿待已拼裝網(wǎng)架吊裝就位后進行安裝）已驗收合格，預埋件的平面位置、標高復核完畢。 10）未拼裝的腹桿及上弦桿已分類擺放完畢。,四、吊裝施工工藝,將鋼絲繩按要求栓在吊點上，在網(wǎng)架的四角及中間部位拴好麻繩（東西兩側(cè)分別在端部各設一道，中間部位每間距8m設一道，南側(cè)及北側(cè)中間部為每間距7m設一道），作為調(diào)整方向的牽制溜繩，在網(wǎng)架的下弦懸掛安全平網(wǎng)。吊裝前準備工作就緒后，首先進行試吊，吊起離地面高度500mm時停吊，檢查索具牢固和吊車的穩(wěn)定性，檢查合格后，網(wǎng)架整體提升至高出牛腿預埋件標高0.5m處左右時，三輛吊車同時停止提升，將網(wǎng)架整體向東及向北平移使上弦桿支撐點位于東側(cè)及北側(cè)牛腿正上方，然后三臺吊車同時下落，待網(wǎng)架與牛腿相距20cm處后靜止不動，并采用纜風繩將網(wǎng)架固定在混凝土柱或其他構(gòu)件上。 組裝移動腳手架并加固完畢，將剩余腹桿及上弦桿全部組裝完畢，然后采用激光水平儀檢查網(wǎng)架各個節(jié)點及桿件的變形情況，確定安全后將網(wǎng)架慢慢吊至網(wǎng)架支座位置。為保證三輛吊車起吊的同步性，現(xiàn)場安排專門指揮人員，吊裝前進行試吊，調(diào)整汽車吊吊升速率。,4.4.2 起吊,四、吊裝施工工藝,網(wǎng)架固定完畢以后，在南側(cè)及西側(cè)需要安裝腹桿及上弦桿的位置連續(xù)搭設移動腳手架，移動腳手架規(guī)格為長寬高：1.5m1.25m2m，移動腳手架距柱邊20cm。本網(wǎng)架工程高度為15.8m，移動腳手架在二層（3.9m）開始搭設，二層地面距網(wǎng)架支座11.9m，本工程需搭設腳手架高度為10.9m，移動腳手架底部采用長3m、寬25cm、厚5cm墊板，搭設完畢后，采用鋼管搭設剪刀撐加固架體，剪刀撐每間距4.5m搭設一道，由于架體高度較高，采用三道（沿高度方向）攬風繩將架體固定在混凝土柱上，不靠近墻體的一側(cè)采用6m長鋼管在每根立柱部位搭設拋撐，防止架體倒塌。（架體搭設詳見下附圖），移動腳手架固定牢固后，組裝剩余兩側(cè)上弦桿及腹桿，安裝完畢后整體網(wǎng)架經(jīng)檢查驗收合格后，三臺吊車同速降落。待網(wǎng)架與支撐點完全接觸后靜止，施工人員進行支座連接處檢查矯正施工完畢后，經(jīng)檢查無誤后，三臺吊車同時同速下落卸載，同時進行支座與網(wǎng)架連接部位焊接。,4.4.3 移動腳手架搭設,四、吊裝施工工藝,四、吊裝施工工藝,四、吊裝施工工藝,四、吊裝施工工藝,4.4.4 校正、焊接 將網(wǎng)架上弦的各個支撐點放置在相應的柱頂位置，標高、軸線復核無誤后，由電焊工將螺栓球與柱頂預埋件焊接固定。 4.5 吊裝過程中的注意事項 4.5.1 進行試吊。試吊是全面落實和檢驗整個吊裝方案完善性的重要保證。試吊的目的有三個：一是檢驗起重設備安全可靠性；二是檢查吊點對網(wǎng)架剛度的影響；三是協(xié)調(diào)從指揮到起吊、攬風、溜繩操作的總演習。 4.5.2 整體起吊：利用1臺130T汽車吊及2臺100T汽車吊同時起吊網(wǎng)架，起吊時要有統(tǒng)一指揮人員，保證起吊的同步性。 4.5.3 網(wǎng)架就位：當網(wǎng)架提升越過柱頂安裝標高0.5m時，應停止提升。然后靠調(diào)整溜繩配合，將網(wǎng)架橫移到柱頂，并同時下落至支座上20cm處，采用攬風繩將網(wǎng)架固定在混凝土柱或其他構(gòu)件上。拼裝剩余部分后，將網(wǎng)架就位到柱頂設計位置。 4.5.4 吊裝過程中吊臂與墻體安全距離不得小于1m。,五、吊裝安全保證措施,,,設專職安全員（李春成），專職安全員隨時抽查和組織人員檢查安全，發(fā)現(xiàn)安全隱患及時整改。,,公司項目部和安全員根據(jù)安裝特點及位置對安裝人員進行安全教育，增強安裝人員的安全意識。（李春成）,,確保特殊工種人員持證上崗。（電焊工、起重工等）（李春成）,,嚴格貫徹安全生產(chǎn)責任制，責任落實到人。（蒲金燦）,,吊裝人員必須帶安全帽，高空作業(yè)人員必須系好安全帶，穿防滑鞋，帶工具帶（李春成）。,,吊裝區(qū)域有明顯的標志，并設專人警戒吊裝回轉(zhuǎn)半徑內(nèi)嚴禁站人。吊裝前必須進行試吊。吊裝時必須統(tǒng)一指揮（蒲金燦） 。,,高處作業(yè)人員必須身體健康，患有精神病、癲癇病及經(jīng)醫(yī)師鑒定患有高血壓、心臟病等不宜從事高處作業(yè)病癥的人員，不準參加高處作業(yè)，凡發(fā)現(xiàn)工作人員有飲酒、身體不適時，禁止登高作業(yè)，登高人員必須持證上崗。（李春成）,六、吊裝安全保證措施,,審核吊車操作員、檢驗員、信號員的資格、工作經(jīng)驗及能力是否合適。此外，索具工及信號員也應培訓，使他們熟悉吊運的安全措施及聯(lián)絡手勢，以求在吊過程中不會產(chǎn)生誤會。 （李春成）,六、吊裝安全保證措施,汽車吊司機：耿鑫,六、吊裝安全保證措施,汽車吊司機：張言響,六、吊裝安全保證措施,汽車吊司機：李恩元,六、吊裝安全保證措施,司索信號工：趙承浩,六、事故應急救援預案,,六、事故應急救援預案,詳見本工程吊裝方案中應急救援預案部分。,七、計算書及相關(guān)圖紙,,七、計算書及相關(guān)圖紙,7.1 吊車初步選擇 現(xiàn)場環(huán)境及吊車初步選擇已在第二章中敘述。 7.2 吊車參數(shù)驗算 吊車參數(shù)及其驗算已在第二章中敘述。,7.3 吊點初步選擇 根據(jù)工程實際情況計劃選擇如下圖所示12個吊點，其中1、2、3、4號吊點為130噸汽車吊吊點，5、6、7、8號吊點為南面西側(cè)100噸汽車吊吊點，9、10、11、12、號吊點為南面東側(cè)100噸汽車吊吊點（每臺吊車四個吊點）進行吊裝。（如下圖所示）,七、計算書及相關(guān)圖紙,七、計算書及相關(guān)圖紙,7.4 鋼絲繩的布置及選擇 7.4.1 鋼絲繩布置情況如下圖所示布置，各個夾角均為60度。 鋼絲繩節(jié)點處用20t卡環(huán)連接。兩個節(jié)點之間加設一根鋼扁擔。,七、計算書及相關(guān)圖紙,鋼絲繩選用直為28mm，規(guī)格為637（6股、每股里面有37根鋼絲），根據(jù)上圖所示鋼絲繩的布置情況，本工程共需4根10m長、2根7m、8根8米、4根3m長鋼絲繩。知最上部兩根鋼絲繩承受的拉力最大設為F，根據(jù)分析130t汽車吊工作時鋼絲繩承擔的拉力F 最大。 則130t汽車吊單根鋼絲繩計算： 根據(jù)右圖所示得：2Fsin60=16t F=9.3t 得單根鋼絲繩承受的最大拉力為9.3t,7.4.2 鋼絲繩的選擇,7.4.3 鋼絲繩的驗算 通過查看鋼絲繩規(guī)格表，選用28mm鋼絲繩（鋼絲繩抗拉強度取200kg/m㎡）由鋼絲繩規(guī)格表知鋼絲繩破斷拉力為58.9t。 鋼絲繩的安全系數(shù)A=58.9/9.3=6.336滿足要求。,七、計算書及相關(guān)圖紙,鋼絲繩性能表,七、計算書及相關(guān)圖紙,7.4.4 鋼扁擔的選擇及驗算 1）兩個節(jié)點之間的鋼扁擔選擇16#工字鋼，長度為5.3m。工字鋼受力簡圖如下圖所示：,由邁達斯建立模型自動計算出： F1=31.0KN F2=24.9KN F3=23.2KN F4=29.4KN 由力的平衡條件得： （F1+ F2）sin600=F sin600 得F=55.9KN 得工字鋼受到的軸力為（截面法） N=（F2+F）cos600- F1 cos600 =24.9KN（壓力） 實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性驗算 N/￡A≤f ￡—軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)通過查表得￡=0.7,A—構(gòu)件的凈截面面積為26.1cm2 由上式得24900N/（26100.783）=12.18N/mm2215 N/mm2 滿足要求,鋼絲繩軸力圖如下：,七、計算書及相關(guān)圖紙,鋼絲繩軸力圖,七、計算書及相關(guān)圖紙,2）鋼扁擔兩端焊接鋼板及焊縫的驗算 焊縫需承受的軸心拉力值計算 N=（F1+F2）sin600=48.41KN 由N/lwt≤fwt N—軸心拉力（本工程取50KN）,lw—焊縫長度 t—連接件的較小厚度（取8mm厚鋼板） fwt—對接焊縫的抗拉強度設計值為215 N/mm2 由上式得出 50000/(lw8) ≤215 得lw≥29mm 焊縫的長度大于29mm，即能滿足要求。本工程焊縫長度為200mm，符合要求。 7.4.6 整體吊裝驗算 在midas軟件中根據(jù)現(xiàn)場實際網(wǎng)架組裝情況建立受力模型，并自動計算生成的各節(jié)點變形圖及各桿件軸力圖如下。,七、計算書及相關(guān)圖紙,各節(jié)點變形圖,七、計算書及相關(guān)圖紙,上弦桿軸力圖（吊裝狀態(tài)）,七、計算書及相關(guān)圖紙,上弦桿軸力圖（正常使用狀態(tài)）,七、計算書及相關(guān)圖紙,下弦桿軸力圖（吊裝狀態(tài)）,七、計算書及相關(guān)圖紙,下弦桿軸力圖（正常使用狀態(tài)）,七、計算書及相關(guān)圖紙,腹桿軸力圖（吊裝狀態(tài)）,七、計算書及相關(guān)圖紙,腹桿軸力圖（正常使用狀態(tài)）,七、計算書及相關(guān)圖紙,1）由上圖知網(wǎng)架在吊裝過程中桿件的最大變形為10.5mm，網(wǎng)架在整體提升過程中的允許變形為L/250=132mm 變形滿足規(guī)范要求。 2）通過將吊裝過程中各桿件的受力情況與正常使用狀態(tài)下各桿件的受力情況進行比較找出下弦桿件、上弦桿件、腹桿中受力變化最大的一個桿件進行驗算。 a 通過比較得下弦受力變化最大的桿件的變化情況為：正常使用狀態(tài)下該桿件受到的是拉力，大小為199.6KN，吊裝時該桿件受到的為壓力大小為10.9KN（見附圖） 吊裝時對該桿件進行強度驗算: N/An≤f N—軸心拉力（為10.9KN） An—凈截面面積（為621mm2） f—抗拉強度設計值（為215N/ mm2） 得出：10900/621=17.55N/mm2215 N/mm2 滿足規(guī)范要求 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性按下式進行驗算： N/￡An≤f ￡—軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性系數(shù) 該桿件的長度為2.2m 該桿件的長細比為220/2=110 查《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》附錄C得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)￡=0.458。,七、計算書及相關(guān)圖紙,10900/（0.458621）=38.36N/mm2210 N/mm2 滿足規(guī)范要求 b 上弦受力變化最大的桿件為：正常使用狀態(tài)下受到的是壓力，大小為10.1KN，吊裝時受到的為拉力，大小為19.7KN 軸心受拉構(gòu)件僅對構(gòu)件的強度進行驗算，由①的計算知構(gòu)件的強度滿足要求 c 通過比較腹桿的受力情況得：各個腹桿的受力變化情況不大，在此無需進行驗算。 3）吊點處螺栓球高強螺栓的驗算 由上面描述知吊裝時上弦桿件中受到拉力最大值為19.7KN，本工程中高強螺栓直徑最小的為M20性能等級為10.9級，通過查看《空間網(wǎng)格技術(shù)規(guī)程》知高強螺栓在螺紋處的承載力設計值為105.3KN，由19.7KN105.3KN知螺栓抗拉承載力滿足要求。,七、計算書及相關(guān)圖紙,7.5 地基承載力計算 本工程南側(cè)地面為25厚C25混凝土地面，北側(cè)為原土地基花磚地面，130噸汽吊支撐點采用2.5m2.5m，3cm厚鋼墊板，100噸汽吊支撐點采用1.5m1.5m，3cm厚鋼墊板。 7.5.1 100噸汽車吊地基承載力計算 1）基礎底支撐面積A=1.51.5=2.25m2 2）因100噸汽車吊位于混凝土地面上，地基承載力設計值fg按200 KPa計取，承載力標準值：fg=200kN/m2 3）驗算地基承載力 本工程按100噸汽車吊僅吊重物一側(cè)支腿承重計算，汽車吊自重為55噸，吊鉤、吊索及承受的網(wǎng)架重量為8噸，則汽車吊支腿承受的壓力為6.3105N，則每個支腿承受的壓力為F=3.15105N 則基礎底面的平均壓力 P=N/A=3.15105N/2.25 m2=144kN/m2 fg=200kN/m2 滿足要求!,七、計算書及相關(guān)圖紙,7.5.2 130噸汽車吊地基承載力計算 1）基礎底支撐面積A=2.52.5=6.25m2 2）因130噸汽車吊位于花磚地面上，地基承載力設計值fg按素土地基承載力100 KPa計取，承載力標準值：fgk=100kN/m2 3）驗算地基承載力 本工程按130噸汽車吊僅吊重物一側(cè)支腿承重計算，汽車吊自重為60噸，吊鉤、吊索及承受的網(wǎng)架重量為15.59噸，則汽車吊支腿承受的壓力為7.559105N，則每個支腿承受的壓力為F=3.78105N 則基礎底面的平均壓力 P=N/A=3.78105N/6.25m2=60.48kN/m2 fg=100kN/m2 滿足要求!,七、計算書及相關(guān)圖紙,7.6 二層混凝土樓面板承載力計算 移動腳手架僅用于施工剩余腹桿及上弦桿使用，可按架體長度方向截取3m為一個計算單元。該計算單元內(nèi)共計11副架體，腳手架50Kg/副，網(wǎng)架重量約300Kg，假設4個工人在該單元內(nèi)，每人重100kg，則該計算單元內(nèi)樓面板承受的壓力為 Fmax=（50Kg5.52+300Kg+100Kg410N/Kg=12.5KN 1）基礎底支撐面積A=0.2532=1.5m2 2）樓面板承載力值： 通過查看本工程圖紙上的結(jié)構(gòu)設計說明知：本工程樓面活載設計承載力為4.0KN/㎡。本工程13cm建筑做法未施工。 樓面承受的恒載為12cm厚樓面混凝土自身的重力和樓面上10cm建筑做法之和（13cm建筑做法按混凝土計算）。 恒載=25 KN/m0.12m+25 KN/m0.13m =6.25KN/㎡ 恒載和活載組合值為1.26.25+1.44.0=13.1 KN/㎡ 樓面板可承受的壓力值為13.1KN/㎡ 則樓面板可承受的活載壓力值為13.1 KN/㎡-25 KN/m0.12m =10.1KN/㎡ 3）驗算樓面板承載力 木墊板底面受到的平均壓力為： P=Fmax/A=12.5KN/1.5m2=8.33kN/m2 10.1kN/m2 滿足要求!,敬請各位專家、領(lǐng)導批評指正 謝謝?。?！,