裝配圖ZH1105柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床（左主軸箱）設(shè)計(jì),裝配,zh1105,柴油機(jī),缸體,三面攻,螺紋,羅紋,組合,機(jī)床,主軸,設(shè)計(jì) 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 1 0 前 言 組合機(jī)床主要用于平面加工和孔加工。平面加工包括銑平面、車端面、刮 平面；孔加工包括鉆、擴(kuò)、鉸、鏜孔以及倒角、切槽、攻螺紋等。組合機(jī)床最 適宜于加工各種大中型箱體類零件，如氣缸體、氣缸蓋、變速箱體等零件。 根據(jù)課題要求、ZH1105 柴油機(jī)氣缸體要加工工序的特點(diǎn)和減少工人的勞 動(dòng)強(qiáng)度、降低生產(chǎn)成本和提高加工效率用組合機(jī)床對(duì) ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三 面上 31 個(gè)螺紋進(jìn)行加工。設(shè)計(jì)本組合機(jī)床時(shí)盡能的采用通用件，以降低成本。 因此本組合機(jī)床應(yīng)用通用多軸箱、通用主軸、傳動(dòng)件、齒輪和附加機(jī)構(gòu)。通用 件選用是根據(jù)所需的功率、進(jìn)給力、進(jìn)給速度等要求的。多軸箱尺寸應(yīng)根據(jù)加 工主軸分布位置通過(guò)估算，并圓整后選用相近似尺寸的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的多軸箱，據(jù) 此選擇結(jié)合尺寸的動(dòng)力箱。盡可能按通用部件的配套關(guān)系選用通用部件。 工藝方案的擬定是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的關(guān)鍵一步。因?yàn)楣に嚪桨冈诤艽蟪潭壬?決定組合機(jī)床的結(jié)構(gòu)配置和實(shí)用性能。應(yīng)根據(jù)工件的加工特點(diǎn)，充分考慮各種 影響因素，經(jīng)濟(jì)分析的基礎(chǔ)擬定出可靠的工藝方案。從而確定組合機(jī)床的配置 型式及結(jié)構(gòu)方案應(yīng)根據(jù)工件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，并進(jìn)行組合機(jī)床總體方案圖樣文件的 設(shè)計(jì)。粗精加工分開(kāi)原則，粗加工時(shí)的切削負(fù)荷較大，切削產(chǎn)生的熱變形、較 大夾壓力引起的工件變形以及切削振等動(dòng)，對(duì)精加工工序十分不利，影響加工 尺寸精度和表面粗糙度，因此應(yīng)選擇粗精加工工序分開(kāi)的原則。擬定工藝方案 時(shí)，在保證加工質(zhì)量和操作維修方便的前提下，應(yīng)適當(dāng)提高工序集中程度。因 此全面分析多方因數(shù)和理決定工序集中程度。 被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表示所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床完成的 工序內(nèi)容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技術(shù)要求，加工用的定位基 準(zhǔn)、壓緊部位等，它是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的具體依據(jù)，也是制造、使用、調(diào)整和檢 驗(yàn)機(jī)床精度的重要文件。被加工零件工序圖是在被加工零件圖基礎(chǔ)上，突出本 機(jī)床的加工內(nèi)容。 加工示意圖是在工藝方案和機(jī)床總體方案確定的基礎(chǔ)上繪制的，加工示意 圖應(yīng)與機(jī)床實(shí)際加工狀態(tài)一致。是表達(dá)工藝方案具體內(nèi)容的機(jī)床工藝方案圖。 它是設(shè)計(jì)刀具、夾具、多軸箱和液壓、電氣系統(tǒng)以及選擇動(dòng)力部件、繪制機(jī)床 聯(lián)系尺寸圖的主要依據(jù)。加工示意圖上要標(biāo)注聯(lián)系尺寸、切削用量（同一主軸 箱上各主軸的每分鐘進(jìn)給量是相等的） 、工作循環(huán)、攻退量、攻進(jìn)量。 機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖是以被加工零件工序圖和加工示意圖為依據(jù)，并按選定 的通用部件以及確定的專用部件的總體結(jié)構(gòu)而繪制的。是用來(lái)表示機(jī)床的配置 型式、主要構(gòu)成及各部件安裝位置、相互的聯(lián)系、運(yùn)動(dòng)關(guān)系和操作方位的總體 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 2 布局圖。它為主軸箱、夾具等專用部件設(shè)計(jì)提供重要依據(jù)。 生產(chǎn)率計(jì)算卡是反映機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率和切削用量、動(dòng)作時(shí)間、生產(chǎn)綱領(lǐng)及 負(fù)荷率。根據(jù)加工示意圖所確定的工作循環(huán)以及切削用量，就可以計(jì)算機(jī)床生 產(chǎn)率并編制生產(chǎn)率計(jì)算卡。它是用戶驗(yàn)收機(jī)床生產(chǎn)率的重要依據(jù)。 主軸箱是組合機(jī)床的重要專用部件。它是根據(jù)加工示意圖所確定的工件加 工孔的數(shù)量和位置、切削用量和主軸類型設(shè)計(jì)的傳遞各主軸運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力部件。 主軸箱的設(shè)計(jì)方法是：繪制主軸箱的設(shè)計(jì)原是依據(jù)圖；確定主軸結(jié)構(gòu)、軸徑及 齒輪模數(shù)；擬定傳動(dòng)系統(tǒng)；計(jì)算主軸、傳動(dòng)軸坐標(biāo)，繪制坐標(biāo)檢查圖；繪制主 軸箱總圖，零件圖及編制組件明細(xì)表。主軸和被加工零件在機(jī)床上是面對(duì)面安 放的，因此，主軸箱主視圖上的水平方向尺寸與零件工序圖上的水平方向尺寸 正好相反。 主軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)的擬定：先把全部主軸中心盡可能分布在一個(gè)或幾個(gè)同心 圓上，在同心圓的圓心上分別設(shè)置中間傳動(dòng)軸；非同心圓分布的一些主軸，也 宜設(shè)置中間傳動(dòng)軸，然后根據(jù)已選定的各中心傳動(dòng)軸再取同心圓，并用最少的 傳動(dòng)軸帶動(dòng)這些中心傳動(dòng)軸；最后通過(guò)合攏傳動(dòng)軸與動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)軸連接起來(lái)。 并使各主軸獲得預(yù)定的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。 組合機(jī)床上攻螺紋，根據(jù)工件加工部位分布情況和工藝要求，常用攻螺紋 靠模裝置攻螺紋。攻螺紋靠模裝置用于同一方向純攻螺紋工序。由攻螺紋多軸 箱和攻螺紋靠摸頭組成?？磕Ｂ菽负涂磕Ｂ輻U是經(jīng)過(guò)磨制并精細(xì)研配的，因而 螺孔加工精度高，在潤(rùn)滑良好時(shí)，對(duì)鑄鐵加工精度可達(dá) H6～H7 級(jí)精度螺孔， 表面粗糙度可達(dá) Ra3.2μm 。螺孔的位置精度稍低于鉆孔時(shí)的位置精度，因此螺 孔的位置精度主要取決于螺紋底孔的位置精度。 攻螺紋主軸箱一般都是由電動(dòng)機(jī)直接驅(qū)動(dòng)。在確定電動(dòng)機(jī)功率時(shí)，要考慮 絲錐工作時(shí)鈍化的影響，一般取為計(jì)算功率的 1.5～2.5 倍（軸數(shù)少時(shí)取大值， 軸數(shù)多時(shí)取小值） 。絲錐退回原位時(shí)，電動(dòng)機(jī)應(yīng)能迅速地停止，以避免攻螺紋 靠模系統(tǒng)在電動(dòng)機(jī)反轉(zhuǎn)停止時(shí)慣性的影響，不致造成絲錐超程而破壞攻螺紋機(jī) 構(gòu)的原位狀態(tài)。因此，一般攻螺紋主軸都要有制動(dòng)。 本小組設(shè)計(jì)成員：謝明、金佩、李琳、施偉。 1 總體方案論證 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 3 根據(jù)任務(wù)書(shū)的要求：設(shè)計(jì)的組合機(jī)床要滿足加工要求、保證加工精度； 盡可能用通用件、以降低成本；各動(dòng)力部件用電氣控制、液壓驅(qū)動(dòng)。因此根據(jù) 任務(wù)書(shū)要求和氣缸體的特點(diǎn)初定兩種設(shè)計(jì)方案： 1.1 臥式組合機(jī)床 特點(diǎn)：臥式組合機(jī)床重心底、振動(dòng)小運(yùn)作平穩(wěn)、加工精度高、占地面積大。 1. 2 立式組合機(jī)床 特點(diǎn)：立式組合機(jī)床重心高、振動(dòng)大、加工精底、占地面積小。 1. 3 方案比較 根據(jù)臥式組合機(jī)床和立式組合機(jī)床的特點(diǎn)比較可知：為了保證螺紋孔的加 工精度和結(jié)合氣缸體本身的特點(diǎn)(左面攻 14 個(gè)螺紋孔、右面攻 10 個(gè)螺紋孔后 面攻 6 個(gè)螺紋孔，見(jiàn)加工工序圖)選擇臥式組合機(jī)床。 1.4 總體設(shè)計(jì)的思路 擬定工藝方案；根據(jù)任務(wù)書(shū)要求繪制加工工序圖；根據(jù)確定的切削用量、 工作循環(huán)和工作行程等繪制加工示意圖；根據(jù)加工工序圖、加工示意圖和確定 的專用部件及通用部件繪制機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖。根據(jù)“三圖一卡”設(shè)機(jī)組合機(jī) 床。 2 計(jì)算部分 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 4 2.1 多軸箱的設(shè)計(jì)計(jì)算： 組合機(jī)床的通用多軸箱的標(biāo)準(zhǔn)厚度為 180mm；用于臥式多軸箱的前蓋厚 度為 55mm，基型后蓋的厚度為 90mm，因此確定多軸箱的尺寸，主要是確定 多軸箱的寬度 B 和高度 H 及最低主軸高度 h。如下圖所示：被加工氣缸體輪廓 用雙點(diǎn)化線表示，多軸箱輪廓用粗實(shí)線表示。多軸箱寬度 B、高度 H 的大小主 要與氣缸體需要加工的螺孔的分布有關(guān)。參考[ I ] P 49 注：b —— 工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離、單位 mm; b1—— 最邊緣主軸中心至箱體外壁距離、單位 mm； h —— 工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離、單位 mm; h1—— 最低主軸高度、單位 mm。 公式： B = b + 2b1 [ 1 ] P49 2—1 公式：H = h + h 1 +b1 [ 1 ] P49 2—2 已知：b = 417.020mm b1=70 ～ 100mm [ 1 ] P31 h = 275mm h1=112.920mm 由公式 2—1 得：B= b + 2b1 = 417.020 + 2×(70～100) = 557.020 ～ 617.020mm 由公式 2—2 得：H=h+h 1+b1=275+112.920+70～100 =457.920～487.920 ㎜ 46圖 2-1多 軸 箱 設(shè) 計(jì) 原 始 依 據(jù) 圖箱 體 中 心 線 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 5 圖 2-多 軸 箱 輪 廓 尺 寸 確 定 查[1] P134 表 7—1：?。築 ×H = 630×500mm2 2.2 切削轉(zhuǎn)距的計(jì)算： 2.2.1 攻 9 —M8×1.25 —7H 深 16 的螺紋所需轉(zhuǎn)據(jù)的計(jì)算 公式：T = 195 ×D1.4×Pw1.5 [ 1 ] P44 表 3—5 2—3 注：D — 螺紋大徑、單位 mm； Pw —— 工件的螺距、單位 mm。 由公式 2—3 得：T = 195 ×D1.4×Pw1.5 = 195×81.4×1.251.5 ≈ 5010N .mm ≈ 5N .m 查 [1] P44 表 3—5 ?。篢 = 5 N.m 2.2.2 攻 M10×1.5 — 7H 深 15 的螺紋所需轉(zhuǎn)據(jù)的計(jì)算 由公式 2—3 得：T = 195 ×D1.4×Pw1.5 = 195×101.4×1.51.5 ≈ 8998.003N .mm ≈ 8.998N .m ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 6 查 [1 ] P44 表 3 — 5 ?。篢 = 9 N.m 2.3 主軸直徑的計(jì)算和主軸外伸尺寸的確定 公式：d = 6.2×(10T)1/4 [ 1 ] P44 表 3—5（加工鑄鐵） 2— 4 注：d — 主軸直徑、單位 mm; T — 轉(zhuǎn)距、單位 mm; D — 螺紋大徑、單位 mm; P — 螺距、單位 mm。 2.3.1 攻 9 —M8×1.25 —7H 深 16 的螺紋所需主軸直徑的計(jì)算 由公式 2—4 得：d = 6.2×(10T) 1/4 [ 1 ] P44 = 6.2×(10×5) 1/4 = 16.488mm 查 [1 ] P44 表 3—5 ?。篸 = 17mm 2.3.2 攻 M10×1.5 — 7H 深 15 的螺紋所需主軸直徑的計(jì)算 由公式 2—4 得：d = 6.2×(10T) 1/4 [ 1 ] P44 =6.2×(10×9) = 20mm 為了減少更換攻螺紋接桿的時(shí)間、降低操作工人的勞動(dòng)強(qiáng)度和提高工作效 率等原因，所以取攻 9 —M8 ×1.25 —7H 深 16 螺紋主軸的直徑與攻 M10×1.5 — 7H 深 15 螺紋直徑為 20mm（d = 20mm） 。 2.3.4 主軸外伸尺寸的確定 參考[1] P 44 得：L=115㎜ D/d1=32/20㎜ 2.4 切削速度的確定 參考[1] P 123 V=4～8m/min 2.4.1 攻 9 —M8×1.25 —7H 深 16 的螺紋切削速度的確定 取 V=3.70m/min 2.4.2 攻 M10×1.5 — 7H 深 15 的螺紋切削速度的確定 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 7 取 V=3.93m/min 2.5 切削功率的計(jì)算 公式：p= (TV) / (9740∏D) [ 1 ] P134 表 6—20 2—5 注：T — 切削轉(zhuǎn)距、單位 N.m ; V — 切削速度、單位 m.min-1; D — 被加工螺紋的直徑、單位 mm。 2.5.1 攻 9 —M8×1.25 —7H 深 16 的螺紋所需切削功率的計(jì)算 由公式 2—5 得：p = (TV) / (9740∏D) [ 1 ] P134 =（5×10 3×3.7）/(9740∏×8) = 7.561×10–2 Kw 所以：p 9 = 9×p = 9×7.561×10–2 = 0.6805 Kw 2.5.2 攻 M10 ×1.5 — 7H 深 15 的螺紋所需切削功率的計(jì)算 由公式 2—5 得：p = (TV) / (9740∏D) [ 1 ] P134 =(9×103×3.93)/ (9740∏×10) = 0.1157 Kw 所以攻 9 — M8×1.25 — 7H 深 16 的螺紋和攻 M10×1.5 — 7H 深 15 的螺 紋所需總功率為：p = 0.6805 + 0.1157 = 0.7962 Kw 2.6 機(jī)床動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算 2.6.1 電動(dòng)機(jī)功率的計(jì)算 公式：P = p /η [ 1 ] P44 （η = 0.7～0.8） 2—6 注：P — 多軸箱所需功率、單位 Kw； p—消耗于各主軸的切削功率總和、單位 Kw； η — 多軸箱的傳動(dòng)效率。 由公式 2—6 得：P = p /η [ 1 ] P44 = 0.7962 /（0.7～0.8） = 0.995～1.137 Kw 參考[1]P 86在確定電動(dòng)機(jī)功率時(shí)，要考慮絲錐工作時(shí)鈍化的影響，一般取 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 8 計(jì)算功率的 1.5～2.5 倍。所以 Pd=P×(1.5～2.5)=1.7055～2.8425 Kw 2.6.2 電動(dòng)機(jī)的選擇 考慮到軸承與軸、齒輪與軸、齒輪與齒輪、軸與箱體、軸與軸套等之間的 能量損耗所以選擇功率稍大一些的電動(dòng)機(jī)。 參考[I]P 115表 5—39： 取：電動(dòng)機(jī)的型號(hào)：Y132S—4 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速：n d=1440r/min－1 輸出軸轉(zhuǎn)速：n = 720r/min －1 2.7 攻螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算 公式：n = (1000v)/(∏d) [1] P195 2—7 注：v — 切削速度、單位 m/min-1; d — 主軸直徑、單位 mm 2.7.1 攻 9 — M8×1.25 — 7H 深 16 的螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算 已知：v = 3.70m/min d = 8mm 由公式 2—7 得：n = (1000v)/(∏d) [1] P195 = (1000×3.7)/(∏×3.7) ≈150r/min 2.7.2 攻 M10×1.5 — 7H 深 15 的螺紋主軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算 已知：v = 3.93m/min d = 10mm 由公式 2—7 得：n = (1000v)/(∏d) [1] P195 = （1000×3.93）/（∏×10） ≈125r/min 2.8 切削用量的計(jì)算 公式：f m = fn[ 2] P246 2—8 注：f — 每轉(zhuǎn)進(jìn)給量、單位 mm/r; n — 轉(zhuǎn)速、單位 mm/r。 2.8.1 攻 9 — M8×1.25 — 7H 深 16 的螺紋切削用量的計(jì)算 已知：f= 1.25mm/r n = 150r/min 由公式 2—8 得：f m = fn[ 2] P246 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 9 = 1.25×150 = 187.5mm/min 2.8.2 攻 M10×1.5 — 7H 深 15 的螺紋切削用量的計(jì)算 已知：f = 1.5mm/r n = 125r/min 由公式 2—8 得：f m=s0n[ 2 ] P246 =1.5×125=187.5mm/min 2.9 生產(chǎn)率計(jì)算 已知：工作行程為 37㎜ 進(jìn)刀量為 150㎜/min 機(jī)動(dòng)時(shí)間加緊 0.1min 機(jī)動(dòng)時(shí)間攻入攻退 0.4min 機(jī)動(dòng)時(shí)間 1.5min 裝料時(shí)間 1.5min 單件工時(shí) 2min/件 2.9.1 理想生產(chǎn)率計(jì)算 公式： Q=A/tk [ 1 ] P51 2—9 =41400/4600=9 2.9.2 實(shí)際生產(chǎn)率計(jì)算 公式：Q 1=60/T 單 [ 1 ] P51 2—10 =60/2=30min/件 2.9.3 機(jī)床負(fù)荷率計(jì)算 公式：η 負(fù) =Q/Q1[ 1]P51 2—11 =9/30=30﹪ 2.10 多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 2.10.1 螺孔的分布特點(diǎn) 仔細(xì)閱讀被加工零件加工工序圖，觀察在本組合機(jī)床加工的螺孔位置具有 以特點(diǎn)： a、螺孔 1、2、3 直線分布； b、螺孔 4、5、6 直線分布； c、螺孔 1、2、3 所在直線垂直螺孔 4、5、6 所在直線 2.10.2 用作圖法初定各軸的位置 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 10 箱 體 中 心 線圖 2-3用 作 圖 法 確 定 各 軸 位 置 2.10.2 根據(jù)以上特點(diǎn)初步擬訂軸的傳動(dòng)關(guān)系 a、設(shè)置中間傳動(dòng)軸 13 帶動(dòng)主軸 1、2 轉(zhuǎn)動(dòng)； b、設(shè)置中間傳動(dòng)軸 15 帶動(dòng)主軸 3、4 轉(zhuǎn)動(dòng)； c、設(shè)置中間傳動(dòng)軸 17 帶動(dòng)主軸 5、6、7 轉(zhuǎn)動(dòng)； d、設(shè)置中間傳動(dòng)軸 18 帶動(dòng)主軸 8、9 轉(zhuǎn)動(dòng)； e、設(shè)置中間傳動(dòng)軸 20 帶動(dòng)主軸 10 轉(zhuǎn)動(dòng)。 2.10.3 設(shè)置過(guò)渡軸合攏中間傳動(dòng)軸、設(shè)置油泵軸和驅(qū)動(dòng)軸 a、設(shè)置過(guò)渡軸 11 和過(guò)渡軸 16，過(guò)渡軸 16 帶動(dòng)中間傳動(dòng)軸 11、17 轉(zhuǎn)動(dòng)； b、設(shè)置過(guò)渡軸 19 帶動(dòng)中間傳動(dòng)軸 18、20 轉(zhuǎn)動(dòng)； c、設(shè)置過(guò)渡軸 12 帶動(dòng)過(guò)渡軸 11 和中間傳動(dòng)軸 13 轉(zhuǎn)動(dòng)； d、設(shè)置過(guò)渡軸 14 帶動(dòng)過(guò)渡軸 11 和中間傳動(dòng)軸 15 轉(zhuǎn)動(dòng)； e、過(guò)渡軸 11 帶動(dòng)油泵軸 22 轉(zhuǎn)動(dòng)； f、驅(qū)動(dòng)軸 0 驅(qū)動(dòng)過(guò)渡軸 11 實(shí)現(xiàn)整個(gè)傳動(dòng)鏈運(yùn)作。 2.10.4 繪制多軸箱的傳動(dòng)樹(shù)形圖（圖 2—4） 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 11 箱 體 中 心 線圖 2-4多 軸 箱 傳 動(dòng) 數(shù) 形 圖 2．11 根據(jù)原始依據(jù)圖(2—1) 計(jì)算主軸坐標(biāo) 表 2—1 主軸坐標(biāo)表 2.12 多軸箱中齒輪模數(shù)、齒數(shù)的計(jì)算（圖 2—5） 坐標(biāo) 銷 01 驅(qū)動(dòng)主 1 主軸 2 主軸 3 主軸 4 主軸 5 X 0.000 265.000 400.280 152.280 60.280 60.280 Y 0.000 95.000 82.920 82.920 125.920 219.920 主軸 6 主軸 7 主軸 8 主軸 9 主軸 10 60.280 180.280 286.280 400.280 477.300 357.920 357.920 253.920 207.920 320.000 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 12 Ⅰ ⅠⅡ ⅠⅡ ⅡⅡⅡ Ⅰ Ⅱ ⅡⅡⅡⅠⅠ Ⅰ ⅡⅡ ⅠⅣⅣ 圖 2-5多 軸 箱 傳 動(dòng) 系 統(tǒng) 圖 X 2.12.1 多軸箱中齒輪模數(shù)的確定 因?yàn)槎噍S箱中齒輪模數(shù)常用 2、2.5、3、3.5、4 幾種。為了便于生產(chǎn)，同 一多軸箱中的模數(shù)規(guī)格最好不要多于兩種。所以初步確定多軸箱內(nèi)所有齒輪的 模數(shù)取 3（m=3） 。 2.12.2 確定傳動(dòng)軸 13 的位置及齒輪的齒數(shù) 傳動(dòng)軸 13 的位置通過(guò)作圖(圖 2—4)初定，若取 m=3 z1=27，則從圖 2— 4 量得中心距 A13—1=72mm, 公式：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 2— 12 所以： Z1′ =2A/m－Z 1=2×72/3－27＝21 II 排 公式：n 從 ＝n 主 ×（Z 主 /Z 從 ） [ 1 ] P64 2— 13 所以： n13＝n 1×（Z 1′ /Z1）＝150× (21/27) 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 13 ≈117r/min 由公式 2—12：Z 從 =2A/m(1+ n 從 / n 主) [ 1 ] P65 所以： Z13′ ＝2×72/[3(1+150/117)]≈27 II 排 2.12.3 確定傳動(dòng)軸 15 的位置及齒輪齒數(shù) 傳動(dòng)軸 15 的位置通過(guò)圖 2—4 初定，若取 m=3 z3=27，則從圖 2—4 量得 中心距 A15—3=72㎜， 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以： Z3′ =2A/m－Z 3=2×72/3－27＝21 II 排 由公式 2—13：n 從 ＝n 主 ×（Z 主 /Z 從 ） [ 1 ] P64 所以： n15＝n 3×（Z 3′ /Z3）＝150× (21/27) ≈117r/min 由公式 2—12：Z 從 =2A/m(1+ n 從 / n 主) [ 1 ] P65 所以： Z15′ ＝2×72/[3(1+150/117)]≈ 27 II 排 2.12.4 確定傳動(dòng)軸 17 的位置及齒輪齒數(shù) 傳動(dòng)軸 17 的位置通過(guò)圖 2—4 初定，若取 m=3 z5=35，則從圖 2—4 量得 中心距 A17—5=91.378㎜ 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以： Z5′ =2A/m－Z 1=2×72/3－27＝26 Ⅰ 排 由公式 2—13 得：n 從 ＝n 主 ×（Z 主 /Z 從 ） [ 1 ] P64 所以： n17＝n 5×（Z 5/Z17）＝150×(35/26) ≈202r/min 由公式 2—12：Z 從 =2A/m(1+ n 從 / n 主) [ 1 ] P65 所以：Z 17′ ＝2×91.378/[3(1+150/202)]≈35 Ⅰ 排 由公式 2—12 得：Z 從 =2A/m(1+ n 從 / n 主) [ 1 ] P65 所以： Z17′ ＝2×91.378/[3(1+150/202)]≈35 Ⅰ 排 2.12.5 確定傳動(dòng)軸 17 的位置及齒輪齒數(shù) 傳動(dòng)軸 18 的位置通過(guò)圖 2—4 初定，若取 m=3 z8=27，則從圖 2—4 量 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 14 得中心距 A18—8=72㎜ 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以：Z 8′ =2A/m－Z 8=2×72/3－27＝21 II 排 由公式 2—13：n 從 ＝n 主 ×（Z 主 /Z 從 ） [ 1 ] P64 所以： n18＝n 8×（Z 8′ /Z8）＝150× (27/21) ≈192.9r/min 由公式 2—12：Z 從 =2A/m(1+ n 從 / n 主) [ 1 ] P65 所以：Z 18′ ＝2×72/[3(1+150/117)]≈27 II 排 2.12.6 確定傳動(dòng)軸 15 的位置及齒輪齒數(shù) 傳動(dòng)軸 20 的位置通過(guò)圖 2—4 初定，若取 m=3 z10=32，則從圖 2—4 量 得中心距 A20—10=79.5㎜， 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以：Z 10′ =2A/m－Z 3=2×79.5/3－32＝21 Ⅰ 排 由公式 2—13：n 從 ＝n 主 ×（Z 主 /Z 從 ） [ I ] P64 所以：n 20＝n 10×（Z 10/Z20）＝150× (32/21) ≈228.6r/min 2.13 確定合攏傳動(dòng)軸的位置及齒輪齒數(shù) 2.13.1 總傳動(dòng)比的計(jì)算 公式：U 總 =n 主 /n 驅(qū) [ 1 ] P65 2— 14 所以：U 0—13= n13/n0=117/715≈1/6.11 U0—15= n15/n0=117/715≈1/6.11 U0—17= n17/n0=202/715≈1/3.54 U0—18= n18/n0=192.9/715≈1/3.54 U0—20= n20/n0=228.6/715≈1/3.13 經(jīng)以上計(jì)算根據(jù)軸 13、15、17、18、20 與驅(qū)動(dòng)軸 0 的總傳動(dòng)比，考慮 13、15、17、18、20 與驅(qū)動(dòng)軸 0 的距離及排列齒輪等因素，宜設(shè)置合攏軸 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 15 11、12、14、16、19 把驅(qū)動(dòng)軸與傳動(dòng)軸與中間傳動(dòng)軸聯(lián)接起來(lái)。 2.13.2 確定合攏軸 19 的位置和齒數(shù) 軸 19 的位置可通過(guò)圖 2—4 初定，從圖 2—4 上量得 A19—20=73.500㎜， 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以：Z 20′ =2A/m－Z 20 =2×73.500/3－21=28 II 排 2.13.3 確定合攏軸 12 的位置和齒數(shù) 軸 12 的位置可通過(guò)圖 2—4 初定，從圖 2—4 上量得 A19—20=81.000㎜，如 取 m=3 Z13=27 則： 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以：Z 13′ =2A/m－Z 13=2×81.000/3－27=27 IV 排 2.13.4 確定合攏軸 11 的位置和齒數(shù) 軸 11 的位置可通過(guò)圖 2—4 初定，從圖 2—3 上量得 A12—11=87.000㎜，如 取 m=3 Z12=36 則： 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以：Z 12′ =2A/m－Z 11=2×87.000/3－36=22 Ⅰ 排 2.13.5 確定合攏軸 16 的位置和齒數(shù) 軸 16 的位置可通過(guò)圖 2—3 初定，從圖 2—3 上量得 A16—11=69.000㎜，如 取 m=3 Z11=23 則： 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以：Z 11′ =2A/m－Z 11=2×69.000/3－23=23 II 排 2.13.6 確定合攏軸 14 的位置和齒數(shù) 軸 14 的位置可通過(guò)圖 2—4 初定，從圖 2—4 上量得 A11—14=69.000㎜ ,如 取 m=3 Z11=22 則： 由公式 2—12：Z 從 =2A/m－Z 主 [ 1 ] P65 所以：Z 11′ =2A/m－Z 11=2×81.000/3－22=32 Ⅰ排 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 16 2．14 計(jì)算傳動(dòng)軸的坐標(biāo) 2.14.1 與一軸定距離的傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算 軸 20 坐標(biāo)計(jì)算： Y x B20(x,y) R 01 A y 0 X 圖 2—6 公式：y=(R 2－x 2)1/2 [ 1 ] P70 2—15 注：R — 嚙 合 中 心 距 從傳動(dòng)圖上量得：x=44.296 公式：R=（Z 0＋Z 0′ ）m/2 [ 1 ]P68 2— 16 由公式 2—16 得：R 20—10=（Z 10＋Z 10′ ）m/2 [ 1 ] =(21+32)×3/2=79.500 由公式 2—15 得：y=(R 2－x 2)1/2 =(79.5002－44.296 2)×3/2 =66.016 所以：B 20(44.296,66.016) 換算到大坐標(biāo)、軸 20 坐標(biāo)為：(433.004,386.016) 同理可求： 軸 13 坐標(biāo)為：（336.280，115.905） 軸 12 坐標(biāo)為：（289.240，181.846） 軸 15 坐標(biāo)為：（84.666，58.175） 軸 14 坐標(biāo)為：（128.003，150.511） 軸 16 坐標(biāo)為：（200.693，251.881） 軸 18 坐標(biāo)為：（357.311，265.693） 軸 19 坐標(biāo)為：（379.311，335.823） 油泵軸 22 坐標(biāo)為（307.311，325.560） 2.14.2 與二軸定距離的傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算 傳動(dòng)軸與二軸定距離，即在某一傳動(dòng)軸上用兩對(duì)齒輪分別帶動(dòng)兩根已知軸， 軸 17 為二軸定距離的傳動(dòng)軸。 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 17 i Y b6 R1 B L I C17(J,I) a5 R2 J 01 j 0 X 圖 2—7 由公式 2—16 得：R 1=(Z6＋Z 6′ )m/2 [ 1 ] =(35＋26) ×3/2=91.5 由公式 2—16 得：R 2=(Z5＋Z 5′ )m/2 [ 1 ] =(35＋26) ×3/2=91.5 公式：A=X b－X b[ 1 ] P70 2—17 =60.280－60.280=0 公式：B=Y b－Y b[ 1 ] P70 2—18 =357.920－219.920=138 公式：I=(R 12＋L 2－R 22)/2L[ 1 ] P71 2—19 =(91.52＋138 2－91.5 2)/（2×138）=69.000 公式：J= (R 12－I 2)1/2 [ 1 ] P71 2—20 =(R12－I 2)1/2=(91.52－69.000 2)1/2 ≈60.000 公式：X c=Xa＋(BJ－AI)/L [ 1 ] P71 2—21 =60.280＋(138×60.000－0×69)/138 =120.280 公式：Y c=Ya＋(BI＋AJ)/L [ 1 ] P71 2—22 =219.920＋(138×69.000＋0×60.000)/138 =288.839 所以軸 17 的坐標(biāo)為：（120.280，288.839） 同理可求軸 11 的坐標(biāo)為：（202.246，182.898） 2.15 驗(yàn)算中心距誤差 2.15.1 驗(yàn)算軸 1、2 與軸 13 中心距誤差： ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 18 R13—1=(Z13＋Z 13′ )m/2 [ 1 ] =(21＋27) ×3/2=72.000 X=X1－X 2=400.280－336.280=64.000 Y==Y13－Y 1=115.905－82.920=32.985 公式：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 2—23 =72.000－(64.000 2＋32.985 2)1/2 =0.00007101 查[3]附表 10 P302 中心距允差為±0.037㎜ 所以：Δ＜±0.037㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 2.15.2 驗(yàn)算軸 3、4 與軸 15 中心距誤差： 已知：R 15—3=(Z15＋Z 15′ )m/2 =(21＋27) ×3/2=72.000 X=X3－X 15=152.280－84.666=67.614 Y==Y3－Y 15=82.920－58.175=24.745 由公式 2—23 得：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 =72.000－(67.614 2＋24.745 2)1/2 =0.000222076 查[3]附表 10 P302 中心距允差為：±0.037㎜ 所以：Δ＜±0.037㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 2.15.3 驗(yàn)算軸 5、6、7 與軸 117 中心距誤差： 已知：R 17—7=(Z17＋Z 17′ )m/2=(26＋35)×3/2=91.500 X=X7－X 17=180.280－120.280=60.000 Y==Y7－Y 17=357.920－288.839=69.081 由公式 2—23 得：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 =91.500－(60.000 2＋69.081 2)1/2 =0.00035759 查[3]附表 10 P302 中心距允差為：±0.043㎜ 所以：Δ＜±0.043㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 2.15.4 驗(yàn)算軸 8、9 與軸 18 中心距誤差： 已知：R 18—9=(Z18＋Z 18′ )m/2=(21＋27)×3/2=72.000 X=X9－X 18=400.280－357.311=42.969 Y==Y18－Y 9=265.693－207.920=57.773 由公式 2—23 得：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 =72.000－(42.969 2＋57.557 2)1/2 =0.00005678 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 19 查[3]附表 10 P302 中心距允差為：±0.037㎜ 所以：Δ＜±0.037㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 2.15.5 驗(yàn)算軸 10 與軸 20 中心距誤差： 已知：R 20—10=(Z20＋Z 20′ )m/2 =(21＋32) ×3/2=79.500 X=X10－X 20=477.300－433.004=44.296 Y==Y20－Y 10=386.016－320.000=66.016 公式：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 =79.500－(44.296 2＋66.016 2)1/2 =0.000013383 查[3]附表 10 P302 中心距允差為：±0.037㎜ 所以：Δ＜±0.037㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 2.15.6 驗(yàn)算軸 21 與軸 10 中心距誤差： 已知：R 21—10=(Z10＋Z 21′ )m/2 =(32＋36) ×3/2=102.000 X=X21－X 10=505.000－477.300=27.700 Y==Y10－Y 21=320.000－221.838=98.162 由公式 2—23 得：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 =102.000－(27.000 2＋98.162 2)1/2 =0.000192444 查[3]附表 10 P302 中心距允差為：±0.043㎜ 所以：Δ＜±0.043㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 2.15.7 驗(yàn)算軸 12、14、16 與軸 11 中心距誤差： 已知：R 11—14=(Z11＋Z 14′ )m/2 =(22＋32) ×3/2=81.000 X=X11－X 14=202.246－128.003=74.243 Y==Y11－Y 14=182.898－150.511=32.387 由公式 2—23 得：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 =81.000－(74.243 2＋32.387 2)1/2 =0.000365321 查[3]附表 10 P302 中心距允差為：±0.037㎜ 所以：Δ＜±0.037㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 2.15.8 驗(yàn)算軸 18、13 與軸 12 中心距誤差： 已知：R 12—18=(Z12＋Z 12′ )m/2 =(36＋36) ×3/2=108.000 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 20 X=X18－X 112=357.311－289.240=68.071 Y==Y18－Y 12=265.693－181.846=83.847 由公式 2—23 得：Δ=R－A=R－(X 2＋Y 2)1/2 [ 1 ] P74 =108.000－(68.071 2＋83.847 2)1/2 =0.000090509 查[3]附表 10 P302 中心距允差為：±0.043㎜ 所以：Δ＜±0.043㎜,能滿足該齒輪副嚙合要求。 同理可求：軸 14 與軸 15、軸 16 與軸 17、軸 18 與軸 19、軸 22 與軸 18 和軸 20 與軸 19 中心距誤差都能滿足 齒輪副嚙合要求。 2.15.9 繪制坐標(biāo)檢查圖（圖 2—8） Ⅰ ⅠⅡ ⅠⅡ ⅡⅡⅡⅠ Ⅱ ⅡⅡⅡⅠⅠ Ⅰ ⅡⅡ ⅠⅣⅣ 圖 2-8多 軸 箱 坐 標(biāo) 檢 查 圖 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 21 2.16 軸的校核 對(duì)軸進(jìn)行分析和比較軸 11 相對(duì)受力較大，所以需對(duì)軸 11 進(jìn)行強(qiáng)度校核。 2.16.1 軸的受力簡(jiǎn)圖 圖 2-9軸 的 受 力 分 析 及 彎 矩 圖 2.16.2 計(jì)算支承反力 公式：F t=2T/d [4] P106 2— 24 =2×9×103/（ 3×32）=187.5N 公式：F r= Ft×tgα ′ [4] P106 =187.5×tg20°=60.90N 在水平面上 公式：F R1H=(Fr×L3)/( L2＋L 3) [4] P197 2— 25 =(187.5×110)/ ( 110＋58) =42.398N ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 22 公式：F R2H= Fr－F R1H [4] P197 2—26 =60.90－42.398=18.502N 在垂直面上 公式：F R1V= FR2V= Ft/2 [4] P197 2—27 =187.458/2=93.729N 2.16.3 畫(huà)彎矩圖（圖 2—8） 在水平面上，a-a 剖面左側(cè) 公式：M aH= FR1HL2 [4] P197 2—28 =42.398×110=4663.78N·mm a-a 剖面右側(cè) 公式：M ′ aH= FR2H L3 [4] P197 2— 29 =18.502×58=1073.116 N·mm 在垂直面上 公式：M aV= FR1VL2[4] P197 2—30 =93.729×110=10310.19 N·mm 合成彎矩，a —a 剖面左側(cè) 公式：M a=( M2aH＋M 2aV)1/2 [4] P197 2—31 =(4663.782＋10310.19 2) 1/2 =4776.42 N·mm a—a 剖面右側(cè) 公式：M′ a=( M2aH＋M 2aV)1/2 [4] P197 2—32 =(1073.1162＋10310.19 2) 1/2 =10365.886 N·mm 2.16.4 畫(huà)彎矩圖（圖 2—8） 轉(zhuǎn)距:公式：T=F t×d/2 [4] P197 2—33 =187.458×96/2=8997.986 N·mm 2.16.4 判斷危險(xiǎn)剖面 顯然，圖 2—9 所示 a－a 截面左側(cè)合成彎矩最大、扭矩為 8997.98 N·mm，該截面左側(cè)可能是危險(xiǎn)剖面；b－b 截面處合成彎矩最大，也可能是 危險(xiǎn)剖面。 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 23 2.16.5 軸的彎矩合成強(qiáng)度校核 查[4]表 10—1 得： [σ]= [σ －1 ]b=60MPa [σ 0]b=100 MPa α=[σ －1 ]b/[σ 0]b=60/100=0.6 a—a 剖面左側(cè) W=0.1d3－bL(d－t 2)/(2d) [4] P197 2—34 =0.1×203－16×6(20 －6 2)/(2×20) =329.6㎜ 3 σ e=[M2＋(αt) 2]1/2/W [4] P197 2—35 =[4776.422＋(0.6× 8997.98)2] 1/2/329.6 =21.87 MPa﹤[ σ] b—b 剖面左側(cè) W=0.1×d3 [4] P197 2—36 =0.1×203=800㎜ 3 b—b 截面處合成彎矩 Mb Mb= Ma(L2－28)/L 2 [4] P197 2—37 =4776.42（110-28 ）110=3560.604 N·mm σ e=[M2＋(αt) 2]1/2/W [4] P197 = [3560.6042＋(0.6× 8997.98)2] 1/2/800 =8.084 MPa﹤[ σ] 經(jīng)以上計(jì)算表明：軸的彎扭合成強(qiáng)度是足夠的，且彎扭合成強(qiáng)度有富余。 所以選的軸徑符合要求。 2.17 齒輪的強(qiáng)度校核 查[4] 表 7—18 查得： YFs1=4.2 YFs2=4.0 取 Yε =0.7 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 24 σ F1=2kT YFs1Yε /Φ dZ2m3 [4] P110 2— 39 =2×1.43×8997.984×4.2×0.7/1×32×32 =87.5678 MPa＜[ σ F1] σ F2=σ F1 YFs2/ YFs1 [4] P110 2—40 =87.5678×4.0/4.2=83.397＜[σ F2] 經(jīng)以上計(jì)算表明：所選齒輪合適。 2.18 靠模體的設(shè)計(jì) 2.18.1 攻螺紋靠模機(jī)構(gòu)的選擇 攻螺紋多軸箱配合攻螺紋靠模頭能螺孔的加工精度提高，因靠模螺母和靠 模桿是經(jīng)過(guò)磨制并精細(xì)研配的。為了提高螺紋的加工精度，選用攻螺紋靠模。 靠模頭（其厚 L=300㎜）安裝在多軸箱的前面，定位由兩個(gè)柱銷與銷套保證， 用螺釘緊定。各靠模螺紋由多軸箱內(nèi)潤(rùn)滑泵供油。因?yàn)檎麄€(gè)工序內(nèi)容是攻螺紋， 所以選擇第一類攻螺紋靠模機(jī)構(gòu)。 2.18.2 計(jì)算靠模體鏜孔坐標(biāo) 根據(jù)本工序的螺孔分布計(jì)算靠模體鏜孔坐標(biāo)，如下表： 表 2—20 靠模體鏜孔坐標(biāo)表 孔 號(hào) 0 1 2 3 4 5 X (0.000) 400.280 272.280 152.280 60.280 60.280 Y (0.000) 82.920 82.920 82.920 125.920 219.920 孔 號(hào) 6 7 8 9 10 11 X 60.280 180.280 286.280 400.280 477.300 (530.000) Y 357.920 357.920 253.920 207.920 320.000 (0.000) 3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 3.1 設(shè)計(jì)加工工序圖 根據(jù)課題要求繪制氣缸體的加工工序圖，如圖 DZS091—003 所示。 3.2 設(shè)計(jì)加工示意圖 根據(jù)切削用量、工作循環(huán)、工作行程、工件、刀具、及導(dǎo)向等繪制被加工 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 25 零件的工序圖，如圖 DZS091—003。 3.3 設(shè)計(jì)機(jī)床總圖 繪制的機(jī)床總圖要要包含的內(nèi)容：表明機(jī)床的配置形式和中布局；完整的 反映各部件間的主要裝配關(guān)系和聯(lián)系尺寸、專用部件的主要輪廓尺寸、運(yùn)動(dòng)部 件的運(yùn)動(dòng)極限位置及各滑臺(tái)工作循總的工作行程和前后行程被量尺寸；標(biāo)注主 要部件規(guī)格代號(hào)核電動(dòng)機(jī)的型號(hào)、功率及轉(zhuǎn)速，并標(biāo)出機(jī)床分組號(hào)，全部組件 應(yīng)包括機(jī)床全部通用及專用零部件。 根據(jù)計(jì)算的動(dòng)力部件、機(jī)床裝料高度、夾具輪廓尺寸、中間底座尺寸、多 軸箱的輪廓尺寸繪制機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖，如圖 DZS091—001。 3.4 設(shè)計(jì)主軸箱的裝配圖、靠模體及零件圖 根據(jù)以上的計(jì)算和參考[1]P 145 圖 7—6 攻螺紋主軸組件裝配結(jié)構(gòu)、 [1]表 7—9 P146 攻螺紋主軸組件配套零件表、表 7—10 P146 攻螺紋主軸聯(lián)系尺寸、表 7—11 P147 多軸箱端部尺寸、圖 7—7 P149 滾錐軸承傳動(dòng)軸組件裝配結(jié)構(gòu)、表 7—13 P150 滾錐軸承傳動(dòng)軸組件配套零件表、表 7—14 P150 滾錐軸承傳動(dòng)軸組件 聯(lián)系尺寸繪制圖，如圖 DZS091—301—001、DZS091—301—002、DZS091— 301—003、DZS091—301—004、DZS091—301—005、DZS091—301—006 3.5 預(yù)期結(jié)果 將主軸箱放在平板上，進(jìn)行各項(xiàng)精度檢驗(yàn)：所有主軸內(nèi)定心直徑的徑向圓 跳動(dòng)的檢驗(yàn)項(xiàng)目及精度標(biāo)準(zhǔn)按 JB3043—82 進(jìn)行檢驗(yàn)；所有主軸回轉(zhuǎn)軸線相互 間的平行度的檢驗(yàn)項(xiàng)目及精度標(biāo)準(zhǔn)按 JB3043—82 進(jìn)行檢驗(yàn)。裝機(jī)試車經(jīng)檢驗(yàn) 各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到預(yù)期結(jié)果。 4 結(jié)論 本文主要研究 ZH1105 柴油氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì)，主要解決了 右側(cè)面主軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)，攻絲靠模。本次設(shè)計(jì)的組合機(jī)床和以前的組合機(jī) 床相比加工精度有了明顯的提高（加工精度達(dá) 5H） 、生產(chǎn)效率提高。本設(shè)計(jì) ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面攻螺紋組合機(jī)床設(shè)計(jì) 26 也有不足之處如：機(jī)床占地面積大等。 5 小結(jié)和感謝 通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)使我運(yùn)用理論知識(shí)、專業(yè)知識(shí)與技能去分析和解決生產(chǎn)實(shí)際 問(wèn)題的一次綜合性訓(xùn)練。提高了設(shè)計(jì)計(jì)