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彌散強(qiáng)化銅合金在性能和微觀結(jié)構(gòu)上的冷軋效應(yīng)
郭明星,汪明樸,申坤,曹鈴飛,雷若姍,李樹梅
1.中國長沙中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,410083
2.日本東京文京區(qū)東京大學(xué)工程學(xué)院,113·8656
2007年9月6日收到,2007年11月19日接受
文摘
單向和雙向軋制的氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金,通過不同試驗(yàn)條件,研究它的力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu),進(jìn)行的試驗(yàn)有拉伸試驗(yàn),光學(xué)顯微鏡、透射電子顯微鏡和掃描電子顯微鏡下的觀察。對(duì)單向軋制的氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金,不管是在冷軋還是在退火條件下,縱向方向上的強(qiáng)度和伸長率都比橫向上的高。一旦縱向裂縫出現(xiàn)在他們的應(yīng)力應(yīng)變曲線中,在橫向拉伸曲線里,完整的裂紋可以看到之前整體應(yīng)力水平會(huì)突然下降。冷連軋可以大大提高氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的各向異性力學(xué)性能。 而且在雙向軋制的氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金應(yīng)力—應(yīng)變曲線中沒有出現(xiàn)整體應(yīng)力水平的突然下降現(xiàn)象。并且對(duì)微觀結(jié)構(gòu)和拉伸斷裂的區(qū)別也進(jìn)行了分析。為了比較不同方向上拉伸斷裂的差異,對(duì)氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金進(jìn)行了單向軋制的縱向和橫向斷裂模型。
關(guān)鍵詞:彌散強(qiáng)化銅合金 單向軋制 連軋 退火 斷裂行為
1. 簡介
純銅具有較高的電導(dǎo)率和熱電導(dǎo)率,但是強(qiáng)度在室溫和高溫條件下偏低,并且,氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金(ADSC)具有優(yōu)良的耐高溫性能和足夠高的導(dǎo)電導(dǎo)熱性[1-2]。因此,后者已被廣泛應(yīng)用于觸點(diǎn)、導(dǎo)線、電極、真空技術(shù)部件和高溫電導(dǎo)體和原子能反應(yīng)堆[1,3-4]。
氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金通常是由內(nèi)部氧化法生產(chǎn)[1,5],其中包括銅合金里的氧氣彌散和成形氧化物。內(nèi)部氧化是個(gè)擴(kuò)散控制的過程,完整的內(nèi)部氧化所需的時(shí)間取決于樣本的大小??傊瑑?nèi)部氧化時(shí)間應(yīng)盡可能短,這樣可避免由于氧化鋁顆粒大小的增加和減小導(dǎo)致的顆粒強(qiáng)化效應(yīng)[6]。因此,選擇合適的內(nèi)氧化工藝參數(shù)對(duì)氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金是非常重要。通過內(nèi)氧化的一種商業(yè)氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金生產(chǎn)方法在目前來講是可用的[1],然而,內(nèi)部氧化的過程存在一個(gè)缺點(diǎn),就是不能通過壓熱錠完成致密化,而必須用熱擠壓、熱軋或冷軋等方法。要較好地表征氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的合金,工作的許多重點(diǎn)是其制備方法和再結(jié)晶行為[7-11]。而他們的冷加工行為報(bào)道很少,特別是在不同的方向上對(duì)氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的斷裂屬性和微觀結(jié)構(gòu)的影響。因此這篇文章是對(duì)氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金在不同條件下的斷裂行為和機(jī)理進(jìn)行的分析。
2 實(shí)驗(yàn)
實(shí)驗(yàn)用的氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金(0.05%格A1(質(zhì)量彌數(shù)),0.23%A1203(體積彌數(shù)))是由簡單的內(nèi)氧化法得到的。制備程序如下:銅,鋁(0.05%質(zhì)量彌數(shù))。感應(yīng)熔煉合金—氮霧化—混合銅—合金鋁和氧化劑-在1000℃內(nèi)氧化1小時(shí)?900℃下氫氣還原1小時(shí)—真空熱壓(950℃下3小時(shí),27 M Pa,1.33×10-2帕)—在930℃下熱擠壓(擠壓比50:1)。氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的合金板材的標(biāo)本由電火花加工成厚度為近似10mm。然后幾塊在室溫下單向冷軋壓下80%。其他在室溫溫度冷連軋軋制90%。冷軋板是在氫氣爐中900℃等溫退火1小時(shí)??v向和橫向定義的樣品如圖1所示。
板條型拉伸試樣從冷軋和退火板加工得到,Uniaxia1拉伸試驗(yàn)在INSTRON力學(xué)性能測試機(jī)上進(jìn)行,拉伸速率為2 mm/分鐘。用5毫升氯化鐵溶液、25毫升鹽酸和100毫升蒸餾水的混合物,經(jīng)腐蝕后板材形態(tài)和其他固有的微觀結(jié)構(gòu)特征被揭示出來。拋光和蝕刻金相標(biāo)本在NEOPHOT- 2 1金相顯微鏡下進(jìn)行研究。
圖1 縱向和橫向的定義的方向樣本:(a)單向軋制;(b)串聯(lián)滾動(dòng)
變形拉伸試樣的斷裂表面檢查是在控制電壓下20千伏的北京中科科儀-2800掃描電子式顯微鏡進(jìn)行的。透射電子顯微鏡(TEM)的材料的觀察是在在200千伏下的TECNAIG透射電子顯微鏡上進(jìn)行的。薄銅箔樣品的電解是在平衡溶度為30%的硝酸酒精混合物的雙噴儀器中進(jìn)行的。
3. 結(jié)果與討論
3.1機(jī)械性能
圖2顯示了不同條件下單向軋制下氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的應(yīng)力應(yīng)變曲線的不同之處??梢钥闯?,在兩個(gè)方向上冷軋合金的強(qiáng)化效果比退火合金的高,而延伸率則更低。不管是冷軋合金還是退火合金縱向上的強(qiáng)度和伸長率均比橫向上的高。氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金Δ長/Δ寬 (Δ長是拉伸強(qiáng)度,Δ寬是橫向強(qiáng)化)的數(shù)值,退火的比冷軋的低(表1)。此外,從圖2也可以看出,一旦縱向應(yīng)力應(yīng)變曲線中出現(xiàn)斷裂,整體應(yīng)力水平會(huì)突然減少,出現(xiàn)了兩次斷裂現(xiàn)象。對(duì)于這一現(xiàn)象可能的原因?qū)⒃诤竺嬗懻摗?
與此相反,單向軋制的氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金在三個(gè)方向上(0。 45。 和90。方向)的強(qiáng)度和延伸率的區(qū)別很小(圖3),特別是在冷軋條件下。這表明,通過連軋能大大減少氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的各向異性。在900oC退火后,三個(gè)方向上的強(qiáng)度都有所減少,但是他們的伸長率大大提高(圖3)。退火后該機(jī)械各向異性增加,縱向方向上(0。方向)的強(qiáng)度降低值最小。冷軋合金更高的強(qiáng)度主要是由于氧化鋁作用的增強(qiáng)相,阻礙晶界位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng),自然而然,位錯(cuò)密度的增加進(jìn)一步增加了氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的強(qiáng)度。在退火過程中位錯(cuò)之間的作用導(dǎo)致強(qiáng)度的下降。眾所周知,機(jī)械性能主要與它的微觀結(jié)構(gòu)有關(guān)。因此,上述出現(xiàn)的拉伸斷裂的不同主要是微觀結(jié)構(gòu)的不同引起的。
表1 不同條件下氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的強(qiáng)度和延伸率的對(duì)比
圖2 在不同條件下冷軋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的應(yīng)力應(yīng)變曲線
1冷軋(0。)2退火(0。)3冷軋(90。)4退火(90。)
圖3 單向軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金在不同條件下的應(yīng)力應(yīng)變曲線
1冷軋(45。)2冷軋(90。)3冷軋(0。)4退火(0。),5退火(45。);6退火(90。)
3.2 金相組織
圖4顯示了單向軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的金相顯微組織,在冷軋標(biāo)本的平行于軋制方向上,可以觀察到高度拉長纖維結(jié)構(gòu),并且纖維的長寬比很高(圖4(a))。由于該氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金中鋁的含量較低(約0.23%,體積彌數(shù)),它對(duì)Cu- 0.23%Al(體積彌數(shù))合金恢復(fù)和再結(jié)晶的抑制作用不強(qiáng),因此大量的不同大小的再結(jié)晶經(jīng)歷在退火后生成,然而,長纖維的結(jié)構(gòu)依然存在(圖4(b))。在圖5中可以看到不同條件下的單向軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的金相顯微組織。從中可以看到,纖維結(jié)構(gòu)并不存在于冷軋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的基質(zhì)中,并且它的變形圍觀組織更加均勻。然而,在900℃退火后交叉配置纖維結(jié)構(gòu)會(huì)出現(xiàn)如圖5(b)中箭頭方向所示現(xiàn)象,并且在金相顯微鏡下看不到再結(jié)晶的晶粒,這有可能是由于單向軋制使彌散顆粒分布的更加均勻,這同時(shí)也能抑制再結(jié)晶的進(jìn)行。
3.3透射顯微組織
在冷軋過程中,彌散的氧化鋁納米顆粒能增加位錯(cuò)密度,也可以改變晶粒三維結(jié)構(gòu)。這主要依賴于顆粒間的間距和顆粒的大小。從圖6,我們可以看到單向軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金在不同條件下的透射顯微組織。經(jīng)過冷軋后,在晶粒和晶界中可以看到細(xì)長的位錯(cuò)胞結(jié)構(gòu)。同時(shí),經(jīng)過900℃下退火后的冷軋顯微結(jié)構(gòu)會(huì)有很明顯的改變(圖6(b))。更大和更長的再結(jié)晶晶粒會(huì)形成,然而,在這些再結(jié)晶晶粒中可以看到很多氧化鋁粒子糾纏脫位。顆粒合金的再結(jié)晶過程是由許多因素決定的,包括顆粒尺寸、顆粒間間距、冷軋方式,其中顆粒間間距是最重要的。對(duì)氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金(鋁合金的含量只有0.23%,體積彌數(shù)),雖然顆粒尺寸更小,但顆粒間的間距(大概20-40nm)卻更大。彌散的氧化鋁顆??梢葬斣鷣喚Ы绾臀诲e(cuò)。因此,經(jīng)過900℃退火后不同尺寸的再結(jié)晶晶粒會(huì)形成。
圖4 不同條件下單向軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金金相顯微組織
(a)冷軋80%;(b)在900℃退火
圖5 在不同條件下連軋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的金相顯微組織:
(a)冷軋9O%;(b)在900℃下退火
圖6 不同條件下單向軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的透射顯微組織
(a)冷軋80%;(b)900℃下退火
圖7 不同條件下串聯(lián)軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的透射顯微組織
(a) 冷軋90%;(b)900℃下退火
圖7顯示了不同條件下串聯(lián)軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的透射顯微組織。可以看到,單向軋制的氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的透射顯微組織完全不一樣。在冷連軋合金圖像中看不到嚴(yán)重的位錯(cuò)纏結(jié)線和位錯(cuò)胞,還有許多互相交錯(cuò)的拉長晶粒(圖7(a))。從圖7(b)中可以看到,脫位晶胞中,胞壁比較薄的晶胞會(huì)明顯被拉長,并且位錯(cuò)密度比單向冷軋的明顯要低。這表明,串聯(lián)軋制可能有利于彼此之間的脫位反映。經(jīng)過900℃退火后,結(jié)晶晶粒出現(xiàn),也會(huì)相互交叉,這表明再結(jié)晶晶粒的增長有方向特征。這可能是串聯(lián)軋制氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金退火以后各向異性會(huì)增加的主要原因。
3.4掃描電鏡斷裂
為了解釋不同條件下氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金有不同的應(yīng)力應(yīng)變曲線,這篇文章只彌析冷軋條件下典型的裂紋。
在氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金中不同尺寸的淺凹陷可以被觀測到(圖8(a)),這表明冷軋合金仍然具有很好的延展性。在圖8(b)和(c)中顯示了冷軋合金的橫向裂紋,可以看到在邊緣和中心部彌的圖像是不同的(圖8(b))。在高倍放大的A位置圖像中類似細(xì)長纖維的顯微結(jié)構(gòu)能被觀測到,并且在上面沒壓痕(圖8(b))。通過比較上面的應(yīng)力應(yīng)變曲線和顯微結(jié)構(gòu),可以得到如下一個(gè)詳細(xì)的分析。銅基體在內(nèi)部氧化的過程中產(chǎn)生大尺寸的氧化鋁顆粒是不可避免的,這些氧化鋁顆粒主要分布于纖維組織和晶界中,從而導(dǎo)致相鄰兩個(gè)纖維的強(qiáng)化作用變低。如果橫向拉伸垂直于纖維排列方向,其斷裂行為就相當(dāng)特別。裂縫會(huì)首先在纖維邊緣產(chǎn)生,隨后,裂紋會(huì)繼續(xù)沿著纖維邊緣擴(kuò)大,直到纖維端部,就好像是纖維“分裂”。如果不止一個(gè)纖維在同一時(shí)間分裂,在拉伸過程中橫向拉伸中會(huì)突然下降,降值會(huì)隨著“分裂”纖維數(shù)量的增加而增加。最后,橫向拉伸曲線中,在完全裂紋可以看到之前,會(huì)出現(xiàn)整體應(yīng)力水平突然下降的現(xiàn)象(圖2)。隨著進(jìn)一步的拉伸,拉應(yīng)力會(huì)繼續(xù)增加,直到完全斷裂。因此會(huì)有“兩次斷裂”現(xiàn)象出現(xiàn)(圖2)。然而,由于縱向拉伸載荷平行于纖維排列方向,有更少的纖維界限是垂直于拉伸方向的,整條應(yīng)力水平會(huì)突然降低,因此在縱向拉伸曲線中“兩次斷裂”的現(xiàn)象無法觀察到。
由于串聯(lián)冷軋合金在三個(gè)方向上的拉伸斷裂是相似的,這可以用來解釋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金的力學(xué)各向異性會(huì)因串連軋而減少的現(xiàn)象。圖8只表示了一種裂紋,這裂紋與單向冷軋鋁彌散強(qiáng)化銅合金的縱向拉伸裂紋相似。
圖8 在不同條件下氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金冷軋拉伸斷口形貌:(a)單向冷軋(0o
方向);(b)單向冷軋(90o方向);(c)圖8(b)中A處放大;(d)冷連軋(0o
方向)。
3.5 拉伸斷裂模型
為了分析Cu-0.23%Al2O3 (體積彌數(shù))在不同條件下拉伸斷裂行為,在圖9展示了縱向和橫向拉伸的兩個(gè)模型。在圖9,黑圓點(diǎn)代表氧化鋁顆粒,拉長的能帶結(jié)構(gòu)代表冷軋過程中形成的纖維結(jié)構(gòu),r是粒子半徑,d和h是顆粒間的縱向間距和橫向間距。像上面提到的,縱向拉伸載荷平行于纖維邊界排列方向,所以在纖維邊界不容易形成裂紋。但是由于銅基體和氧化鋁顆粒之間性質(zhì)的巨大差異,裂紋將會(huì)首先在基體上形成,氧化鋁顆粒從基體中形成,然后裂紋在加載方向上增長合并成空隙(圖9A(c))。最后空洞合并成為一行,完整的裂紋也就產(chǎn)生了(圖9A(d))??梢钥吹窖趸X彌散強(qiáng)化銅合金于普通含彌散強(qiáng)化相的普通金屬基復(fù)合材料的縱向拉伸斷裂過程有許多相似的地方(12-14)。這個(gè)模型也可以解釋串軋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金在三個(gè)方向上的裂紋形成過程。因?yàn)檠趸X彌散強(qiáng)化銅合金沒用纖維結(jié)構(gòu),纖維邊緣在拉伸裂紋的形成過程中可以忽略,在模型中拉長的結(jié)構(gòu)應(yīng)該被刪除。
同樣,整個(gè)橫向拉伸斷裂機(jī)制可以在如圖9B中看到,其完全不同于縱向方向上的。首先,裂縫在基質(zhì)/粒子界面中形成(圖9B(b))。由于拉伸方向垂直于纖維邊界的排列方向,裂紋很容易在纖維邊界形成(圖9B(c))。這些裂紋在進(jìn)一步的擴(kuò)大中會(huì)迅速擴(kuò)展到纖維的尖端(圖9B(d));然而,這些裂紋是在基質(zhì)中形成的,在粒子基面很難形成和長大。當(dāng)纖維邊緣裂紋的數(shù)量達(dá)到一定水平的時(shí)候,就會(huì)發(fā)生整體應(yīng)力突然下降的現(xiàn)象。最后,在橫向拉伸曲線中就會(huì)看到“兩次斷裂”的現(xiàn)象。
圖9 單向冷軋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金拉伸斷裂模型:(a)縱向方向;(b)橫向方向
4 結(jié)論
1) 對(duì)單向冷軋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金,在縱向和橫向方向之間的機(jī)械各向異性最嚴(yán)重,其拉伸斷裂行為也特別,特別是在橫向方向。
2) 該實(shí)驗(yàn)中適當(dāng)?shù)倪B軋技術(shù)能大大減少機(jī)械性能的各向異性。在相同的條件下串軋氧化鋁彌散強(qiáng)化銅合金與連軋合金的微觀結(jié)構(gòu)有明顯的不同之處。
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