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重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙 第 59 頁
目 錄
設(shè)計(jì)說明
前言
一、冷庫耗冷量計(jì)算 ……………………………………………………………………….…. 3
1 室外計(jì)算溫度： 3
2 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量Φ1的計(jì)算：（根據(jù)資料[1]第6.1.6條） 3
2.1 圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù) Kw 4
2.2 防止圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面結(jié)露的校核計(jì)算 （查資料[1]第4.4.7條） 6
2.3 Φ1的計(jì)算：（列表） 7
3 貨物熱流量Φ2的計(jì)算：（根椐資料[1]第6.1.9條） 9
4 通風(fēng)換氣熱流量Φ3的計(jì)算：（根據(jù)資料[1]第6.1.14條） 10
5 電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)熱流量Φ4的計(jì)算： （根據(jù)資料[1]第6.1.15條） 11
6 操作熱流量Φ5的計(jì)算： （根據(jù)資料[1]第6.1.16條） 12
二、庫房制冷設(shè)備選擇 ……………………………………………………………………… 12
1 冷風(fēng)機(jī)冷卻面積的校核 （根據(jù)資料[1]第6.2.8條） 13
1.1 冷卻設(shè)備的傳熱面積： 13
1.2 冷風(fēng)機(jī)的選型：（由樣本“東達(dá).高效節(jié)能新型冷風(fēng)機(jī)”） 14
2 冷風(fēng)機(jī)風(fēng)量校核：（對高溫庫） 16
3 冷風(fēng)機(jī)的壓力校核：（對高溫庫） 16
3.1 均勻送風(fēng)道 17
3.2 設(shè)計(jì)靜壓箱 18
3.3 冷風(fēng)系統(tǒng)的阻力 18
3.4 風(fēng)機(jī)風(fēng)壓校核 21
4 新風(fēng)系統(tǒng) 21
5 冷風(fēng)幕：（根據(jù)資料[11]P359） 22
三、機(jī)房制冷設(shè)備選擇 ……………………………………………………………………… 21
1 冷間機(jī)械負(fù)荷 Φj （根據(jù)資料[1]第6.1.3條） 22
2 制冷壓縮機(jī)校核 （根據(jù)資料[1]第6.3.2條） 23
3 輔助設(shè)備校核 25
四、設(shè)備、制冷劑管路的布置和選擇計(jì)算以及設(shè)備管道的保溫 ………………………… 27
1 設(shè)備的布置 28
2 制冷劑管路的布置 28
3 制冷劑管道的選擇 29
4 設(shè)備管道保溫 34
4.1 保溫材料 34
4.2 保溫層厚度 35
五、氨泵回路的選擇計(jì)算 …………………………………………………………………… 37
1 流量計(jì)算： 38
2 低壓循環(huán)貯液桶的選擇 39
3 氨泵壓頭的校核計(jì)算 41
六、冷卻水系統(tǒng)設(shè)計(jì) ………………………………………………………………………… 41
1 冷卻水的循環(huán)量 42
2 機(jī)械通風(fēng)冷卻塔選擇 44
3 冷卻水池： 44
4 冷卻水泵、沖霜水泵選擇 44
七、自動(dòng)控制方案的確定 …………………………………………………………………… 44
1 庫房回路 45
2 氨泵回路 48
3 機(jī)房回路 50
八、施工說明 ………………………………………………………………………………… 51
小結(jié) …………………………………………………………………………………………… 57
參考文獻(xiàn) ……………………………………………………………………………………… 58
一、冷庫耗冷量計(jì)算
冷庫耗冷量計(jì)算，其目的在于正確合理地確定各庫房的冷分配設(shè)備負(fù)荷及制冷機(jī)機(jī)器負(fù)荷。庫房耗冷量計(jì)算包括下列五個(gè)方面：
1. 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量 –––––? Φ1
2. 貨物熱流量 –––– Φ2
3. 通風(fēng)換氣熱流量 –––– Φ3
4. 電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)熱流量 –––– Φ4
5. 操作熱流量 –––– Φ5
1 室外計(jì)算溫度：
（采用重慶市室外氣象資料）
夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度：32℃；
夏季室外通風(fēng)日平均溫度：32℃；
夏季室外平均每年不保證50小時(shí)的濕球溫度：26.7℃；
室外最熱月平均相對濕度：74％；
夏季室外通風(fēng)計(jì)算相對濕度：57％；
夏季室外風(fēng)速：1.6 m/s。
2 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量Φ1的計(jì)算：（根據(jù)資料[1]第6.1.6條）
Φ1 = KwAwα(θw -θn)
式中 Φ1 ----- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量 [W] ；
Kw ----- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù) [W/(m2·℃)] ；
Aw ----- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱面積 [m2]
α----- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)兩側(cè)溫差修正系數(shù)，（根據(jù)資料[1]附錄B表B.0.1-1采用）；
θw ---- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)外側(cè)的計(jì)算溫度 [℃] ；
θn ---- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)的計(jì)算溫度 [℃] 。
2.1 圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù) Kw
式中 αw –––– 庫房圍護(hù)結(jié)構(gòu)外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)]
αn –––– 庫房圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)]
Rw –––– 庫房圍護(hù)結(jié)構(gòu)外表面熱阻 [m2·℃/W]
Rn –––– 庫房圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面熱阻 [m2·℃/W]
（上面四項(xiàng)可查資料[1] 表4.4.6）
δ---- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)各層材料的厚度 [m]
λ–––– 圍護(hù)結(jié)構(gòu)各層材料的熱導(dǎo)率 [W/(m·℃)]
R –––– 圍護(hù)結(jié)構(gòu)各層材料的熱阻 [m2·℃/W]
注：各層材料的熱物理系數(shù)、防潮隔汽材料可查資料[1]P117條文說明“表11”和“表12”。
1. 圍護(hù)結(jié)構(gòu)的作法與圖示
⑥ 地坪
⑤ 三層樓板
② 庫門
③ 二層樓板
① 外墻
④ 屋頂
① 外墻：
1. 刷膠油白漿二道
2. 20厚1：2水泥砂漿外粉刷
3. 370厚磚墻
4. 20厚1：2.5水泥砂漿找平層
5. 冷底子油一道
6. 二氈三油隔汽層
7. 200厚瀝青膨脹珍珠巖砌塊絕熱層（一、三層）
300厚軟木絕熱層，分層錯(cuò)縫，熱瀝青粘貼（二層）
8. 熱瀝青粘上瓜米石再粉15厚水泥砂漿找平層
9. 噴大白漿兩道
② 庫門
1． 1厚鋼板
2． 100厚聚苯乙烯泡沫塑料
3． 1厚鋼板
③ 二層樓板
1． 60厚鋼筋混凝土面層
2． 20厚1：3水泥砂漿找平層
3． 250厚軟木絕熱層，分層錯(cuò)縫，熱瀝青粘貼
4． 一氈二油防水層
5． 20厚1：3水泥砂漿找平層
6． 120厚鋼筋混凝土樓板
④ 屋頂
1． 200厚預(yù)制鋼筋混凝土架空板
2． 200高空氣間層190×190磚墩，中距600
3． 60厚200#細(xì)石砼，加Φ4鋼筋網(wǎng)，200間距
4． 二氈三油防水層
5． 25厚1：3水泥砂漿找平層
6． 3%100～400厚1：6水泥焦渣找坡，并搗實(shí)
7． 180厚鋼筋混凝土梁樓蓋
8． 三氈四油隔汽層
9． 200厚瀝青膨脹珍珠巖砌塊
10．20厚鋼絲網(wǎng)水泥粉刷
⑤ 三層樓板
1． 60厚鋼筋混凝土面層
2． 20厚1：3水泥砂漿找平層
3． 一氈二油防水層
4． 250厚軟木絕熱層，分層錯(cuò)縫，熱瀝青粘貼
5． 20厚1：3水泥砂漿找平層
6． 120厚鋼筋混凝土樓板
⑥ 地坪
1． 60厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土面層
2． 20厚1：3水泥砂漿護(hù)氈層
3． 一氈二油防水層
4． 20厚1：3水泥砂漿找平層
5． 50厚75#爐渣混凝土預(yù)制塊
6． 800厚過篩干爐渣，粒徑為10～40
7． 20厚1：3水泥砂漿找平層
8． 二氈三油隔汽層
9． 120厚100#砼提漿抹光
2. 圍護(hù)結(jié)構(gòu)各層材料的熱物理性質(zhì)及Kw的計(jì)算
列表見下頁（表1）
2.2 防止圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面結(jié)露的校核計(jì)算 （查資料[1]第4.4.7條）
圍護(hù)結(jié)構(gòu)的總熱阻R必須大于下式計(jì)算出的最小總熱阻Rmin：
式中 Rmin –––– 圍護(hù)結(jié)構(gòu)最小總熱阻 [m2·℃/W]；
tg —— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)高溫側(cè)的氣溫 [℃]；（見資料[1]第3.0.6條）
td —— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)低溫側(cè)的氣溫 [℃]；
tl —— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)高溫側(cè)空氣露點(diǎn)溫度 [℃]；（見資料[1]第3.0.6條）
通過計(jì)算相對溫度與溫度查i-d圖即可得露點(diǎn)溫度。
Rw —— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)外表面換熱熱阻 [m2·℃/W]；（見資料[1]第4.4.6條）
b —— 熱阻修正系數(shù)
圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo)D≤4時(shí)： b= 1.2
其它圍護(hù)結(jié)構(gòu)： b= 1.0
D —— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo)，由資料[1]第4.4.8條：
D = R1S1 + R2S2 + …
R1, R2 —— 各層材料的熱阻 [m2·℃/W]；
S1, S2 —— 各層材料的蓄熱系數(shù) [W/(m2·℃)]。
tg
td
tl
D
b
Rw
R
Rmin
101＃
與機(jī)房相鄰的外墻
35
0
30.1
8.14
1
0.083
2.719
0.593
外 墻
32
0
27.8
8.14
1
0.043
2.179
0.327
樓 板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
102＃
與機(jī)房相鄰的外墻
35
0
30.1
8.14
1
0.083
2.719
0.593
與川堂相鄰的外墻
32
0
27.8
8.14
1
0.083
2.719
0.632
外 墻
32
0
27.8
8.14
1
0.043
2.179
0.327
庫 門
32
0
27.8
0.494
1.2
0.043
2.128
0.393
樓 板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
201＃
與機(jī)房相鄰的外墻
35
-23
30.1
8.14
1
0.083
4.916
0.982
與川堂相鄰的外墻
32
-23
27.8
8.14
1
0.083
4.916
0.634
外 墻
32
-23
27.8
8.14
1
0.043
4.916
0.563
庫 門
32
-23
27.8
0.494
1.2
0.083
2.128
1.086
上樓板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
下樓板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
301＃
與川堂相鄰的外墻
32
0
27.8
8.14
1
0.043
2.719
0.327
外 墻
32
0
27.8
8.14
1
0.083
2.719
0.632
庫 門
32
0
27.8
0.494
1.2
0.083
2.128
0.632
下樓板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
屋 頂
32
0
27.8
9.554
1
0.083
3.51
0.632
表 1 R與Rmin的比較表
（注：地坪不用做校核計(jì)算）
通過表2可以看出 R > Rmin，所以圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面不會(huì)結(jié)露。
2.3 Φ1的計(jì)算：（列表）
Kw
Aw
D
α
θw
θn
Φ1
101＃
與機(jī)房相鄰的外墻
0.349
32.55
8.14
1
35
0
397.6
外 墻
0.355
207.65
8.14
1.1
32
0
2594.79
樓 板
0.256
240.05
5.932
1
-23
0
-1413.41
地 面
0.317
267.03
0.2
32
0
541.75
總 計(jì)
2120.73
102＃
與機(jī)房相鄰的外墻
0.349
70.18
8.14
1
35
0
857.25
與川堂相鄰的外墻
0.349
39.99
8.14
1
32
0
446.61
外 墻
0.355
133.77
8.14
1.1
32
0
1671.59
庫 門
0.441
4.32
0.494
1.5
32
0
91.45
樓 板
0.256
254.6
5.932
1
-23
0
-1499.08
地 面
0.317
283.31
0.2
32
0
574.78
總 計(jì)
2142.6
201＃
與機(jī)房相鄰的外墻
0.197
23.85
8.14
1
35
-23
272.51
與川堂相鄰的外墻
0.197
31.67
8.14
1
32
-23
343.14
外 墻
0.198
277.37
8.14
1.05
32
-23
3171.59
庫 門
0.436
4.32
0.494
1.5
32
-23
155.39
上樓板
0.256
485.72
5.932
1
0
-23
2859.92
下樓板
0.256
485.72
5.932
1
0
-23
2859.92
總 計(jì)
9662.47
301＃
與川堂相鄰的外墻
0.349
30.13
8.14
1
32
0
336.49
外 墻
0.355
345.36
8.14
1.1
32
0
4315.62
庫 門
0.441
4.32
0.494
1.5
32
0
91.45
下樓板
0.256
494.65
5.932
1.3
-23
0
-2912.5
屋 頂
0.277
550.34
9.554
1
32
0
6341.68
總 計(jì)
8172.74
注：Aw的計(jì)算根據(jù)資料[1]第 6.1.7條，θw的取值根據(jù)資料[1]第6.1.8條。
表 2 Φ1的計(jì)算表
3 貨物熱流量Φ2的計(jì)算：（根椐資料[1]第6.1.9條）
式中 Φ2 —— 貨物熱流量 [W]；
Φ2a —— 食品熱流量 [W]；
Φ2b —— 包裝材料和運(yùn)載工具熱流量 [W]；
Φ2c —— 貨物冷卻時(shí)的呼吸熱流量 [W]；
Φ2d —— 貨物冷藏時(shí)的呼吸熱流量 [W]；
m —— 冷間的每日進(jìn)貨質(zhì)量 [kg]； （見“畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書”[18]）
h1 —— 貨物進(jìn)入冷間初始溫度時(shí)的比焓 [kJ/kg]；
h2 —— 貨物在冷間終止降溫時(shí)的比焓 [kJ/kg]；
（h1、h2查資料[2]P185表3-27“食品的焓值表”）
t —— 貨物冷加工時(shí)間 [h]；（24小時(shí)）
Bb —— 貨物包裝材料或運(yùn)載工具質(zhì)量系數(shù)；（查資料[1]第6.1.11條）
Cb ——貨物包裝材料或運(yùn)載工具的比熱容 [kJ/(kg·℃)]；
（查資料[4]P146表3-12）
θ1 —— 貨物包裝材料或運(yùn)載工具進(jìn)入冷間時(shí)的溫度 [℃]；（資料[1]第6.1.12條）
θ2 ——貨物包裝材料或運(yùn)載工具在冷間內(nèi)終止降溫時(shí)的溫度 [℃]；
Φ＇—— 貨物冷卻初始溫度時(shí)單位質(zhì)量的呼吸熱流量 [W/kg]；
Φ＇＇——貨物冷卻終止溫度時(shí)單位質(zhì)量的呼吸熱流量[W/kg]；(資料[4]P150表3-14)
mz —— 冷卻物冷藏間的冷藏質(zhì)量 [kg]；
1/3.6 —— 1 kJ/h 換算成1/3.6 W的數(shù)值。
注：由資料[1]條文說明第6.1.9條可知，鮮蛋、冰淇淋都不計(jì)呼吸熱，故
Φ2 = Φ2a +Φ2b
表 3 Φ2的計(jì)算表
噸位
(t)
m
(kg)
h1
(kJ/kg)
h2
(kJ/kg)
Bb
Cb
(kcal/kg·℃)
θ1
(℃)
θ2
(℃)
t
(h)
Φ2
(W)
101#
128.04
6402
338.6
237.6
0.25
0.35
32
0
24
8355.2
102#
135.799
6790
338.6
237.6
0.25
0.35
32
0
8861.58
201#
484.743
24237
19.7
-9.78
0.25
0.35
-15
-23
9094.49
301#
268.791
13440
338.6
237.6
0.25
0.35
32
0
17540.44
4 通風(fēng)換氣熱流量Φ3的計(jì)算：（根據(jù)資料[1]第6.1.14條）
Φ3 = Φ3a + Φ3b
式中 Φ3a —— 冷間換氣熱流量 [W]；
Φ3b —— 操作人員需要的新鮮空氣熱流量 [W]；
由資料[1]第6.1.14條的注，可知此設(shè)計(jì)中Φ3b可不計(jì)。
則
式中 hw —— 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)資料[1]第3.0.6條第2點(diǎn)“通風(fēng)換氣熱流量計(jì)算的室外計(jì)算溫度應(yīng)采用夏季通風(fēng)室外計(jì)算溫度，即32℃；室外相對濕度應(yīng)采用夏季通風(fēng)室外計(jì)算相對濕度，即57％?！痹儆蒳-d圖即可查得hw =79.4 kJ/kg。
hn —— 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；
n —— 每日換氣次數(shù)，取2～3次；
Vn —— 冷間內(nèi)凈體積（扣除柱子） [m3]；
ρn —— 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3];
24 —— 1d換算成24h的數(shù)值。
表 4 Φ3的計(jì)算表
hw
(kJ/kg)
hn
(kJ/kg)
n
Vn
(m3)
ρn
(kg/m3)
Φ3
(W)
101#
79.4
8.6
2
887.93
1.293
1881.6
102#
79.4
8.6
2
938.46
1.293
1988.67
301#
79.4
8.6
2
1860.66
1.293
3942.89
注：低溫庫201＃不計(jì)通風(fēng)換氣熱流量。
5 電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)熱流量Φ4的計(jì)算： （根據(jù)資料[1]第6.1.15條）
Φ4 = 1000·∑Pd·ξ·b
式中 Pd —— 電動(dòng)機(jī)額定功率 [kw]；
ξ—— 熱轉(zhuǎn)化系數(shù)。電動(dòng)機(jī)在冷間內(nèi)時(shí)應(yīng)取1，電動(dòng)機(jī)在冷間外時(shí)應(yīng)取0.75。
b —— 電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間系數(shù)。
對空氣冷卻器配用的電動(dòng)機(jī)取1；
對冷間內(nèi)其他設(shè)備配用的電動(dòng)機(jī)可按實(shí)際情況取值，按每晝夜操作8小時(shí)
計(jì)，則 b= 8/24 = 0.333
選擇供新風(fēng)的風(fēng)機(jī)：
以最大的庫房301＃來計(jì)算，取換氣次數(shù) n= 2 次/日
301＃的凈體積（扣除柱）是：Vn =1860.66 m3
則 風(fēng)量 L = Vn·n = 1860.66×2 = 3721.32 m3/日
按一個(gè)小時(shí)換氣計(jì)算 L= 3721.32 m3/h
因此，選一臺(tái)30K4-11-3 1/2型風(fēng)機(jī) （由資料[5]P314）
主要性能參數(shù)：
風(fēng)量（m3/h）：3720 ； 功率（kw）：0.4
高溫庫各庫設(shè)一個(gè)供新風(fēng)風(fēng)機(jī)，則對供新風(fēng)風(fēng)機(jī)：b= 1/24 = 0.042
表 5 Φ4的計(jì)算表
冷間號(hào)
設(shè)備名稱
Pd
(kw)
ξ
b
Φ4
(W)
匯 總
101＃
冷風(fēng)機(jī)
6
1
1
6000
叉車電機(jī)
5.5
1
8/24
1831.5
供新風(fēng)風(fēng)機(jī)
0.4
0.75
1/24
12.6
7844.1
102＃
冷風(fēng)機(jī)
6
1
1
6000
叉車電機(jī)
5.5
1
0.333
1831.5
供新風(fēng)風(fēng)機(jī)
0.4
0.75
0.042
12.6
7844.1
201＃
冷風(fēng)機(jī)
4.8
1
1
4800
叉車電機(jī)
5.5
1
0.333
1831.5
6631.5
301＃
冷風(fēng)機(jī)
12
1
1
12000
叉車電機(jī)
5.5
1
0.333
1831.5
供新風(fēng)風(fēng)機(jī)
0.4
0.75
0.042
12.6
13844.1
6 操作熱流量Φ5 的計(jì)算： （根據(jù)資料[1]第6.1.16條）
式中 Φ5a —— 照明熱流量 [W]；
Φ5b —— 每扇門的開門熱流量 [W]；
Φ5c —— 操作人員熱流量 [W]；
Φd —— 每平方米地板面積照明熱流量 2.3 W/m2；
Ad —— 冷間地面面積 [m2]；
nk＇—— 門數(shù)量
nk ———— 每日開門換氣次數(shù)；（根據(jù)資料[1]圖6.1.16）
Vn —— 冷間內(nèi)凈體積 [m3]；
hw —— 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；
hn —— 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；
M —— 空氣幕效率修正系數(shù) 0.5；
ρn—— 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]；
3/24 —— 每日操作時(shí)間系數(shù)，按每日操作3 h計(jì)；
nr —— 操作人員數(shù) （見“畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書”）；
Φr —— 每個(gè)操作人員產(chǎn)生的熱流量 [W]
冷間設(shè)計(jì)溫度 ≥-5℃時(shí)， Φr = 279 W
冷間設(shè)計(jì)溫度 < -5℃時(shí)， Φr = 395 W
表 6 Φ5的計(jì)算表
冷間號(hào)
Φd
(W/m2)
Ad
(m2)
nk＇
nk
Vn
(m3)
hw
(kJ/kg)
hn
(kJ/kg)
M
ρn
(kg/m3)
nr
Φr
(W)
Φ5
(W)
101#
2.3
267.03
0
2
887.93
79.4
8.6
0.5
1.293
5
279
788.54
102#
2.3
283.31
1
2
938.46
79.4
8.6
0.5
1.293
5
279
1820.33
201#
2.3
485.72
1
1.5
1793.09
79.4
-22.3
0.5
1.412
10
395
3846.05
301#
2.3
494.65
1
1.5
1860.66
79.4
8.6
0.5
1.293
10
279
2616.28
匯總：
表 7 冷庫耗冷量匯總表 （單位：W）
冷間號(hào)
Φ1
Φ2
Φ3
Φ4
Φ5
Φ
101＃
2120.73
8355.2
1881.6
7844.1
788.54
20990.17
102＃
2142.6
8861.58
1988.67
7844.1
1820.33
22657.28
201＃
9662.49
9094.49
6631.5
3846.05
29234.53
301＃
8172.74
17540.44
3942.89
13844.1
2616.28
46116.45
二、 庫房制冷設(shè)備選擇計(jì)算
1 冷風(fēng)機(jī)冷卻面積的校核 （根據(jù)資料[1]第6.2.8條）
1.1 冷卻設(shè)備的傳熱面積：
式中 As —— 冷卻設(shè)備的傳熱面積 [m2]；
Ks —— 冷卻設(shè)備的傳熱系數(shù) [W/(m·℃)]；
Δθs—— 冷間溫度與冷卻設(shè)備蒸發(fā)溫度的計(jì)算溫度差 [℃]；
由資料[1]第6.2.11條第2點(diǎn)：高溫庫 Δθs = 6℃；低溫庫Δθs =8℃。
Φs —— 冷間冷卻設(shè)備負(fù)荷 [W] （根據(jù)資料[1]第6.1.1條）
Φs = Φ1 +PΦ2 +Φ3 +Φ4 +Φ5
P —— 貨物熱流量系數(shù)，（根據(jù)資料[1]第6.1.2條）
高溫庫：P =1.3； 低溫庫：P =1。
表 8 冷卻設(shè)備的傳熱面積計(jì)算表
冷間號(hào)
Φ1
P
Φ2
Φ3
Φ4
Φ5
Φs
Ks
Δθs
As
101＃
2120.73
1.3
8355.2
1881.6
7844.1
788.54
23496.73
15.6
8
188.28
102＃
2142.6
1.3
8861.58
1988.67
7844.1
1820.33
25315.75
15.6
8
202.85
201＃
9662.49
1
9094.49
6631.5
3846.05
29234.53
12.1
10
241.61
301＃
8172.74
1.3
17540.44
3942.89
13844.1
2616.28
51378.58
15.6
8
411.69
Ks的計(jì)算：
本設(shè)計(jì)高低溫庫均采用下進(jìn)上出式冷風(fēng)機(jī)作為冷間冷分配設(shè)備，原因在于：
① 蒸發(fā)器與低壓循環(huán)貯液器的相對位置不受限制，適用性較強(qiáng)；
② 對蒸發(fā)器供液量的分配比較易于均勻，因而可以采用通常的帶集管的多通路式蒸發(fā)器，可以減化分液裝置，可以節(jié)省調(diào)節(jié)流量的閥門；
③ 低壓循環(huán)貯液器的容積、氨液再循環(huán)倍率和氨泵也可以小些；
④ 融霜、排液和放油都比上進(jìn)下出式要麻煩些；
⑤ 停止向蒸發(fā)器供液后，管內(nèi)存氨仍能繼續(xù)蒸發(fā)，所以有一定的“冷惰性”作用，這種“冷惰性”對庫房溫度的影響，一般均在允許的波動(dòng)幅差以內(nèi)，對維持庫溫的相對穩(wěn)定反面有利，從而可以減少庫溫自控的動(dòng)作頻率。
Ks可由資料[7]P260ge 8-4-16查得：“翅片管空氣冷卻器
當(dāng)蒸發(fā)溫度 to= -40℃ Ks =10 kcal/(m2·h·℃)
to= -20℃ Ks =11 kcal/(m2·h·℃)
to= -15℃ Ks =12 kcal/(m2·h·℃)
to≥0℃ Ks =15 kcal/(m2·h·℃) ”
因此，低溫庫取 Ks =10.35 kcal/(m2·h·℃) = 12.1 W/(m2·℃)，
高溫庫取 Ks =13.4 kcal/(m2·h·℃) = 15.6 W/(m2·℃)。
注：Ks 值是在最小流通截面上的空氣流速 w =3～5 m/s時(shí)得到的。
1.2 冷風(fēng)機(jī)的選型：（由樣本“東達(dá).高效節(jié)能新型冷風(fēng)機(jī)”）
101＃：
選一臺(tái)LFL200型落地式冷風(fēng)機(jī)
主要性能參數(shù)：
蒸發(fā)面積（m2）：201； 制冷量（kcal/h）：28560；
軸流風(fēng)機(jī)（2臺(tái)）：LFF-6型，總風(fēng)量 20000 m3/h（10000 m3/h/臺(tái)），全壓420 Pa；
電機(jī)（2臺(tái)）：YLZ-4型，總功率 4.4 kw；
沖霜水量（t）：8
尺寸（）：2520×1160×2150 A1= 2220mm, B1 = 860mm
校核通過冷風(fēng)機(jī)的風(fēng)速：
迎風(fēng)面積 F迎 = A1·B1 = 2.22×0.86 = 1.91 m2
由資料[7]P229表8-2-1“氨冷風(fēng)機(jī)空氣冷卻器用繞片式翅片管規(guī)格表”得：
光滑管規(guī) Φ25×2.0； 每米翅片管的投影面積 f＇= 0.0285 m2
蒸發(fā)器管數(shù) 12×12
則 空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇
= 2.22×0.86 - 12×2.22×0.0285
= 1.15 m2
通過冷風(fēng)機(jī)的風(fēng)速 v = L/（3600·S）= 20000/（3600×1.15）= 4.83 m/s
(在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求)
102＃：
選一臺(tái)LFL200型落地式冷風(fēng)機(jī)（與101＃相同）
201＃：
選2臺(tái)LFD125型落地頂吹式冷風(fēng)機(jī)
主要性能參數(shù)：
蒸發(fā)面積（m2）：128.3； 制冷量（kcal/h）：16150；
軸流風(fēng)機(jī)（1臺(tái)）：LFF-6型，總風(fēng)量 12000 m3/h，全壓220 Pa；
電機(jī)（1臺(tái)）：YLZ-4型，總功率 1.1 kw；
沖霜水量（t）：8
尺寸（）：1670×1160×2350 A1= 1370mm, B1 = 860mm
校核通過冷風(fēng)機(jī)的風(fēng)速：
空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇
= 1.37×0.86 - 12×1.37×0.0285
= 0.71 m2
通過冷風(fēng)機(jī)的風(fēng)速 v = L/（3600·S）= 12000/（3600×0.71）= 4.69 m/s
(在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求)
301＃：
選一臺(tái)LFL200型、一臺(tái)LFL250型落地式冷風(fēng)機(jī)
（LFL200型的性能參數(shù)與101＃的相同，風(fēng)速校核也相同）
LFL250型冷風(fēng)機(jī)的主要性參數(shù)：
蒸發(fā)面積（m2）：254.6 制冷量（kcal/h）：35700；
軸流風(fēng)機(jī)（2臺(tái)）：LFF-7型，總風(fēng)量 20000 m3/h（10000 m3/h/臺(tái)），全壓450 Pa；
電機(jī)（2臺(tái)）：YLZ-4型，總功率 4.4 kw；
沖霜水量（t）：10
尺寸（）：2760×1250×2180 A1= 2460mm, B1 = 956mm
校核通過冷風(fēng)機(jī)的風(fēng)速：
空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇
= 2.46×0.956 - 12×2.46×0.0285
= 1.51 m2
通過冷風(fēng)機(jī)的風(fēng)速 v = L/（3600·S）= 20000/（3600×1.51）= 3.68 m/s
(在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求)
2 冷風(fēng)機(jī)風(fēng)量校核：（對高溫庫）
由資料[3]P141知“對1 kcal/h的耗冷量應(yīng)配0.7～0.9 m3/h的風(fēng)量”
表 9 風(fēng)量校核表
冷間號(hào)
耗冷量（kw）
應(yīng)配的風(fēng)量（m3/h）
所選風(fēng)機(jī)的風(fēng)量（m3/h）
101＃
23.497
18126.26
20000
102＃
25.316
19529.49
20000
301＃
51.379
39635.23
40000
由上表可知，冷風(fēng)機(jī)風(fēng)量可以滿足要求。
3 冷風(fēng)機(jī)的壓力校核：（對高溫庫）
根據(jù)資料[1]第6.2.13條、第6.2.15條。
采用落地式冷風(fēng)機(jī)，應(yīng)采用均勻送風(fēng)道送風(fēng)。
3.1 均勻送風(fēng)道
根據(jù)資料[4]P327“均勻送風(fēng)道內(nèi)空氣流速：首段采用 v首＇=6m/s；末段采用 v末＇=2m/s?！?
對LFL200型、LFL250型冷風(fēng)機(jī)：
總風(fēng)量均為 L =20000 m3/h
則 首段斷面積 F首＇=L / (3600·v首＇) =20000 / (3600×6) =0.93 m2
風(fēng)口采用炮形風(fēng)口
風(fēng)口總數(shù)量 5×6+2 =32個(gè)
每個(gè)風(fēng)口的風(fēng)量 L /32 =20000 /32 =625 m3/h
根據(jù)資料[7]P312表9-3-1得：
“有效射程11.3 m，出風(fēng)口風(fēng)速為6.63m/s”
d斷面面積 Fd=625 / (3600×6.63) =0.026 m2
Fd=1/ (4πd2) 則：d =0.0183 m
取 d =190 mm
則d斷面的空氣流速
D =d +KL (公式見資料[7]P311圖9-3-2)
K =0.245； L =2d =380 mm
則 D =190 +0.245×380 =283.1 mm
取 D =300 mm
取風(fēng)道的高度 h =500 mm
首段風(fēng)道的斷面面積 F首＇=0.93 m2
首段風(fēng)道的寬度 A＇= F首＇/ h =0.93 /0.5 =1.86 m
取 A =1.9 m =1900 mm， 則 F首 =A·h =1.9×0.5 =0.95 m2
首段風(fēng)道內(nèi)的空氣流速 (滿足要求)
風(fēng)道采用雙側(cè)送風(fēng)口，則末段風(fēng)量 L末 =2L /n =2×20000 /32 =1250 m3/h
式中 L —— 冷風(fēng)機(jī)風(fēng)量 [m3/h]； n —— 風(fēng)口數(shù)。
末段風(fēng)道斷面面積 0.93 m2
h= 0.5 m, 末段風(fēng)道的寬度 B＇= F末＇/ h =0.17 /0.5 =0.34 m
取 B =0.4 m =400 mm， 則 F末 =B·h =0.4×0.5 =0.2 m2
末段風(fēng)道內(nèi)的空氣流速 (滿足要求)
3.2 設(shè)計(jì)靜壓箱
與LFL200型冷風(fēng)機(jī)相連的靜壓箱：
A =1900mm, h =500mm, c =1110mm, D =Φ610, H =750mm, L =3030mm
與LFL250型冷風(fēng)機(jī)相連的靜壓箱：
A =1900mm, h =500mm, c =1230mm, D =Φ710, H =750mm, L =3370mm
3.3 冷風(fēng)系統(tǒng)的阻力
1. 通過翅片管的空氣阻力 P1
通過冷風(fēng)機(jī)翅片管的風(fēng)速：
SLFL200型冷風(fēng)機(jī)： v =4.83 m/s
LFL250型冷風(fēng)機(jī)： v =3.68 m/s
由資料[4]P316圖5-12“通過空氣冷卻器翅片管的空氣阻力”得：
通過翅片管的空氣阻力為 LFL200型冷風(fēng)機(jī)： P1＇=1.23×12 mmH2O =14.76 mmH2O
LFL250型冷風(fēng)機(jī)： P1＇=0.69×12 mmH2O =8.28 mmH2O
由資料[7]P311第二點(diǎn)第5條“計(jì)算送風(fēng)系統(tǒng)阻力時(shí)，空氣冷卻器的阻力損失按無霜時(shí)的阻力損失加一倍進(jìn)行計(jì)算，以保證空氣冷卻器結(jié)霜后阻力加大的需要?！?
對LFL200型冷風(fēng)機(jī)： P1 =1.5·P1＇=22.14 mmH2O =216.97 Pa
對LFL250型冷風(fēng)機(jī)： P1 =1.5·P1＇=12.42 mmH2O =121.72 Pa
2. 冷風(fēng)機(jī)到靜壓箱的阻力 P2
（1） 沿程阻力： ΔPm =Kt·Rm·L
式中 L —— 管子長度 [m]；
Kt —— 摩擦阻力的溫度修正系數(shù)，
由資料[15]P145知 （注：t為實(shí)際的空氣溫度 ℃）
由資料[7]P262知“進(jìn)出冷風(fēng)機(jī)的空氣溫度差Δt =3℃”
Rm —— 單位長度摩擦阻力 [Pa/m]，
查資料[15]P229附錄6“通過管道單位長度摩擦阻力線算圖”
所以，對LFL200型冷風(fēng)機(jī)：
L =680mm， t =0-3 = -3℃， Kt =1.07， Rm =0.71 Pa/m, v =6.4 m/s
ΔPm =1.07×0.71×0.68 =0.52 Pa
對LFL250型冷風(fēng)機(jī)：
L =680mm， t =0-3 = -3℃， Kt =1.07， Rm =0.32 Pa/m, v =4.8 m/s
ΔPm =1.07×0.32×0.68 =0.23 Pa
（2） 局部阻力： Z =ξ·Pd
式中 ξ—— 局部阻力系數(shù)；（查資料[15]P230附錄7）
Pd—— 動(dòng)壓 [Pa]；（查資料[16]P781表18-12“鋼板圓形通風(fēng)管道計(jì)算表”）
產(chǎn)生局部阻力的是：一個(gè)突擴(kuò)管，一個(gè)突縮管。
當(dāng)量直徑 Dv =2ab /(a+b)
對LFL200型冷風(fēng)機(jī)：
Dv =1.24 m， ξ=0.1+0.26 =0.36， Pd =24.658 Pa
局部阻力 Z =0.36×24.658 =8.88 Pa
對LFL250型冷風(fēng)機(jī)：
Dv =1.38 m， ξ=0.1+0.25 =0.35， Pd =14.454 Pa
局部阻力 Z =0.35×14.454 =5.06 Pa
（3） P2 =ΔPm +Z
對LFL200型冷風(fēng)機(jī)： P2 =0.52 +8.88 =9.4 Pa
對LFL250型冷風(fēng)機(jī)： P2 =0.23 +5.06 =5.29 Pa
3. 均勻送風(fēng)道的阻力 P3
由資料[14]P74, 均勻送風(fēng)道首段的全壓就是均勻送風(fēng)道的阻力。
對LFL200型冷風(fēng)機(jī)：
vd —— 首段空氣流速，即 v首 [m/s]； vd =5.8 m/s
vo —— 出風(fēng)口的平均流速 [m/s]； vo =6.14 m/s
μ—— 孔口流量系數(shù)。（由資料[14]P75得 μ=0.7）
vj —— 送風(fēng)口的名義出流速度，即靜壓流速 [m/s]
vj =vo /μ=8.77 m/s
出冷風(fēng)機(jī)的的空氣溫度為 –3℃，則γ=1.308 kg/m 3
首段靜壓
首段動(dòng)壓
全壓 P3 =Pj +Pd =50.3 +21.95 =72.25 Pa
對LFL250型冷風(fēng)機(jī)：
vd =5.8 m/s； vo =6.14 m/s； μ=0.7； vj = 8.77 m/s； γ=1.308 kg/m 3
全壓 P3 =Pj +Pd =50.3 +21.95 =72.25 Pa
4. 總阻力 P =P1 +P2 +P3
對LFL200型冷風(fēng)機(jī)： P =216.97 +9.4 +72.25 =298.62 Pa
對LFL250型冷風(fēng)機(jī)： P =121.72 +5.29 +72.25 =199.26 Pa
3.4 風(fēng)機(jī)風(fēng)壓校核
標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下所需的風(fēng)壓
P＇=1.2 /（ρ·P）
ρ—— 工作狀態(tài)下的空氣密度，ρ=1.29 kg/m3
對LFL200型冷風(fēng)機(jī)：
P＇=1.2 /（1.29×298.62）=277.79 Pa
風(fēng)機(jī)風(fēng)壓 P＇＇=Kp·P＇=1.1×277.79 =305.57 Pa
Kp—— 風(fēng)壓附加安全系數(shù)。由資料[15]P155得：Kp =1.1
選擇的冷風(fēng)機(jī)的全壓為420 Pa > 305.557 Pa （可以滿足需要）
對LFL250型冷風(fēng)機(jī)：
P＇=1.2 /（1.29×199.26）=185.36 Pa
風(fēng)機(jī)風(fēng)壓 P＇＇=Kp·P＇=1.1×185.36 =203.9 Pa
選擇的冷風(fēng)機(jī)的全壓為450 Pa > 203.9 Pa （可以滿足需要）
4 新風(fēng)系統(tǒng)
（以301＃庫來計(jì)算）
301＃的凈體積 V =1860.66 m3
由資料[1]第6.2.18條“冷卻物冷藏間宜按所貯貨物的品種設(shè)置通風(fēng)換氣裝置，換氣次數(shù)每日不宜小于2次?！?
因此，取換氣次數(shù) n =2 次/日
通風(fēng)量 L =V·n =1860.66×2 =3721.32 m3/日
按在一小時(shí)內(nèi)換氣算，可認(rèn)為 L =3721.32 m3/h
則：選一臺(tái)吊頂式空氣冷卻器將新風(fēng)處理后再送入庫房內(nèi)的冷風(fēng)機(jī)。
選一臺(tái)DDKLL-100型空氣冷卻器
（由樣本“大連龍頭冷凍機(jī)廠.氨制冷壓縮機(jī)組附屬設(shè)備”）
主要性能參數(shù)：
冷卻面積（m2）：100
通風(fēng)機(jī)：T40-11 4＃-6-35； 風(fēng)量（m3/h）：9780； 全風(fēng)壓（mmH2O）：56.0
電動(dòng)機(jī)：Y90L-2（功率：2.2 kw）
排風(fēng)口：
301＃排風(fēng)口風(fēng)速 v = 4 m/s
排風(fēng)口的面積 F排=L /（3600·v）=9780 /（3600×4）=0.679 m2
取排風(fēng)口大?。?00×800mm； F排＇=0.64 m2
排風(fēng)口風(fēng)速：v＇=L /（3600·F排＇）=9780 /（3600×0.64）= 4.2 m/s
（其它的庫房與301＃庫相同）
5 冷風(fēng)幕：（根據(jù)資料[11]P359）
102＃、201＃、301＃的庫門需設(shè)置冷風(fēng)幕
冷庫凈門寬為1.8 m， 因此取 SSY-200型空氣幕
主要性能參數(shù)：
噴口長度：200 cm； 空氣幕總長：2656 mm
門洞凈寬：1800 mm； 電動(dòng)機(jī)功率：0.37×2 kw
三、 機(jī)房制冷設(shè)備選擇
1 冷間機(jī)械負(fù)荷 Φj （根據(jù)資料[1]第6.1.3條）
Φj =（n1ΣΦ1 + n2ΣΦ2 + n3ΣΦ3 + n4ΣΦ4 + n5ΣΦ5）R
式中 Φj—— 機(jī)械負(fù)荷 [W]；
n1 —— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量的季節(jié)修正系數(shù)，宜取1；
n2 —— 貨物熱流量折減系數(shù)，（根據(jù)資料[1]第6.1.4條）
冷卻物冷藏間：n2 =0.3～0.6（冷藏間公稱容積為大值時(shí)取小值），取 0.4；
凍結(jié)物冷藏間：n2 =0.5～0.8（冷藏間公稱容積為大值時(shí)取小值）， 取 0.5；
n3 —— 同期換氣系數(shù)，宜取0.5～1.0（“同時(shí)最大換氣量與全庫每日總換氣量的比數(shù)”大時(shí)取大值）， 取 0.7；
n4 —— 冷間用的電動(dòng)機(jī)同期運(yùn)轉(zhuǎn)系數(shù)；
n5 —— 冷間同期操作系數(shù)；
由資料[1]表6.1.5得：高溫庫 n4 =1， n5 =0.5；
低溫庫 n4 =1， n5 =1；
R—— 制冷裝置和管道等冷損耗補(bǔ)償系數(shù)，
對直接冷卻 系數(shù)R =1.07。
表 10 冷間機(jī)械負(fù)荷計(jì)算表
n1
ΣΦ1
n2
ΣΦ2
n3
ΣΦ3
n4
ΣΦ4
n5
ΣΦ5
R
Φj
高溫庫
1
12436.07
0.4
34757.22
0.7
7813.16
1
29532.3
0.5
5225.15
1.07
68429.76
低溫庫
1
9662.49
0.5
9094.49
0.7
1
6631.5
1
3846.05
1.07
26415.39
匯 總
94845.15
2 制冷壓縮機(jī)校核 （根據(jù)資料[1]第6.3.2條）
1. 選型
選擇2臺(tái)JZKA12.5型螺桿式制冷壓縮機(jī)
（由樣本“大連冷凍機(jī)股份有限公司.設(shè)計(jì)選型手冊.螺桿制冷壓縮機(jī)組”）
主要性能參數(shù)：
制冷量（kw）：to = -33℃，tk =37.2℃ Φ=50 kw
to = -8℃，tk =37.2℃ Φ=155 kw
標(biāo)準(zhǔn)工況下 Φ=137.2 kw
軸功率（標(biāo)況下）：41 kw； 電動(dòng)機(jī)：Y200L-2（標(biāo)況下的功率：55 kw）
理論排氣量（m3/h）：263； 油冷卻器耗水量（m3/h）：7
耗油量（g/h）：80； 尺寸（mm）：2550×936×1930
負(fù)荷較大時(shí)，一臺(tái)用于高溫庫，一臺(tái)用于低溫庫；負(fù)荷較小時(shí)，一臺(tái)同時(shí)用于高低溫庫。壓縮機(jī)選擇合適。
2. 軸功率的校核 （根據(jù)《螺桿制冷壓縮機(jī)》[17]）
式中 Li —— 壓縮1m3氣體的理論絕熱壓縮循環(huán)功 [kJ/m3]
Vh—— 理論排氣量 Vh =263 m3/h；
ηad—— 絕熱效率 0.72～0.85， 取 0.78。
① 一臺(tái)壓縮機(jī)作用于兩個(gè)庫時(shí)：
則
電動(dòng)機(jī)功率 P =（1.10～1.15）Pe /ηd
式中 ηd—— 聯(lián)接效率，對于直聯(lián)ηd =1
則 P =1.1×34.83/1 = 38.31 kw < 55 kw （符合要求）
② 壓縮機(jī)，一臺(tái)作用于高溫庫，一臺(tái)作用于低庫時(shí)：
t1 =-33 +7 =-26℃ h1 =1738.1 KJ/kg v1 =1.18m3/kg
t6 =-8 +7 =-26℃ h6 =1769.9 KJ/kg v6 =0.42m3/kg
h2 =2198.6 KJ/kg h3 =1982.7 KJ/kg
高溫庫：
Vh =263 m3/h
P =1.1×47.5/1 = 52.25 kw < 55 kw
低溫庫：
Vh =263 m3/h
P =1.1×36.6/1 = 40.26 kw < 55 kw
所以，經(jīng)校核，壓縮機(jī)自帶電動(dòng)機(jī)能夠滿足要求。
3 輔助設(shè)備校核
由資料[1]第6.3.3條“制冷裝置中的油分離器、冷凝器和貯液器等輔助設(shè)備的選擇，均應(yīng)與設(shè)置的氨壓縮機(jī)制冷量相適應(yīng)?！?
1. 冷凝器
一臺(tái)壓縮機(jī)同時(shí)作用于高低溫兩庫時(shí)的情況為最不利，這里就以最不利情況進(jìn)行計(jì)算。
冷凝器的熱負(fù)荷： Qk (kw)
冷凝器單位面積熱負(fù)荷：qF (kw/㎡)
由資料[4] P232表4-14“冷凝器、再冷卻器及中間冷卻器蛇形盤管單位面積熱負(fù)荷qF值”得： qF = 3000～3500 kcal/㎡h
本設(shè)計(jì)中取 qF = 3200 kcal/㎡h = 3.733 kw/㎡
冷凝器的傳熱面積： Fk = QK/qF = 145.68/3.733 = 39.02 ㎡
Fk＇= (1+10%)·Fk = 1.1×39.02 = 42.92 ㎡
（10% ---- 安全裕量）
選型：
由資料[6] P44：選2臺(tái)LN-25型立式殼管式冷凝器（上冷）
主要性能參數(shù)：
冷卻面積（㎡）：25 ㎡
尺寸（mm）：D = 500； H = 4800
2. 高壓貯液器：
一臺(tái)壓縮機(jī)同時(shí)作用于高低溫兩庫時(shí)的情況為最不利，這里就以最不利情況進(jìn)行計(jì)算。
資料[1]第6.3.12條：貯液器體積 [m3 ]
式中： ------ 貯液器的體積系數(shù)；由資料[1]第6.3.13條可知：=1
β------ 貯液器的氨液充滿度，取 70％ ；
ν---- 冷凝溫度下氨飽和液體的比體積
由資料[2] P232“氨熱力性質(zhì)表”得：ν= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg
---- 制冷裝置中每小時(shí)氨液的總循環(huán)量
=MR1 +MR2 =0.084 +0.046 =0.13 kg/s =468 kg/h
得 Vz = 0.001712×468/0.7 = 1.14 m3
因此，選1臺(tái)ZA-1.5型高壓貯液器（煙冷） （由資料[6] P536）
主要參數(shù)： 容積：1.48 m3 ； 尺寸：D = 700mm , L = 4190mm
3. 油氨分離器：（由資料[1]第6.3.9條）
油分離器直徑： [ m ]
式中 λυ---- 實(shí)際排氣量， 由前面的計(jì)算可得：
Wy ---- 油分離器內(nèi)的氣體流速 m/s；
本設(shè)計(jì)選用洗滌式油分離器，因?yàn)樗容^適用于氨制冷系統(tǒng)，借氣體經(jīng)過氨液洗滌，降低氣流速度和改變其方向以達(dá)到分離出氨氣中夾帶的潤滑油。
所以，取Wy = 0.7 m/s
則
由此，選1臺(tái)YF-100型洗滌式油分離器（蘇冷）