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B。墻的建筑材料熱物性參數(shù)，熱流量計算表序號項目名稱厚度 重度 導熱系數(shù) 換熱系數(shù) 比熱 蓄熱系數(shù)熱阻計算值備注1w00023000.043478-21:2水泥沙漿0.0220300.93010.350.021505-3磚墻0.3718000.818799.650.45679-4冷底子油一道000000-51：2.5水泥沙漿找平層0.0220300.9379510.350.021505-6二氈三油隔汽層0.00900.22000.040909-7膨脹珍珠巖保溫層0.22600.093 13821.422.150538-8熱瀝青瓜米石水泥沙漿0.01520300.9379510.350.016129-9n00018 0.055556-10總熱阻R 2.8064 R=1/a+/11圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)氣溫Tg 30.1規(guī)范3.0.6條12圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)氣溫Td 0-13高溫側(cè)空氣的露點溫度 26.5規(guī)范3.0.6條14圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標D 10.1D=RiDi15熱阻修正系數(shù)b 1按照D選擇16最小熱阻Rmin 0.36規(guī)范4.4.7條17傳熱系數(shù)Kw 0.3563-18圍護結(jié)構(gòu)面積A -19溫差修正系數(shù) -20圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)計算溫度 -21圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)計算溫度 -22墻的熱流量 -B。屋頂?shù)臒崃髁坑嬎惚硇蛱栱椖棵Q厚度 重度 導熱系數(shù) 換熱系數(shù) 比熱 蓄熱系數(shù) 熱阻計算值備注1w00023000.043230厚預(yù)制板0.0324001.55083714.940.0193200厚磚墩0.21810.99088.20.96770.202460厚200#鋼筋網(wǎng)0.0622801.51071213.360.045二氈三油隔汽層0.009 0.2200.041625厚水泥沙漿找平層0.025 20300.93079510.350.0277250厚1:6水泥焦渣0.2510000.29100.753.950.8598180厚梁樓蓋0.1824001.55083714.940.1169三氈四油隔汽層0.0120.2200.05510200厚膨脹巖砌塊0.22600.093013821.422.151R=1/a+/1120厚水泥粉刷0.0220300.93079510.350.022規(guī)范3.0.6條12n18 0.05613總熱阻R 3.62976 規(guī)范3.0.6條14圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)氣溫Tg 30.1D=RiDi15圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)氣溫Td 0按照D選擇16高溫側(cè)空氣的露點溫度 26.5規(guī)范4.4.7條17圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標D 9.6985318熱阻修正系數(shù)b 119最小熱阻Rmin 0.3620傳熱系數(shù)Kw 0.2821圍護結(jié)構(gòu)面積A 550.34222溫差修正系數(shù)a 1.323圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)計算溫度 30.124圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)計算溫度 025屋頂?shù)臒崃髁? 60128B。地坪熱流量的計算表序號項目名稱厚度重度 導熱系數(shù) 換熱系數(shù) 比熱 蓄熱系數(shù) 熱阻 計算值 備注1w00023000 220厚混凝土0.06 24001.55083714.94 0.04 320厚水泥沙漿0.02 20300.93079510.35 0.02 4一氈二油隔汽層0.00700.212000 0.03 520厚水泥沙漿0.02 12800.93079510.35 0.02 650厚爐渣混凝土0.056600.5808375.7 0.09 7800厚爐渣細粒0.8 20300.2908372.48 2.76 820厚水泥沙漿0.0200.93079510.35 0.02 9二氈三油隔汽層0.009 24000.22000 0.04 10120厚100#混凝土0.1201.55083714.94 0.08 R=1/a+/11素土夯實0000010.350 規(guī)范3.0.6條12n180 0.06 13總熱阻R 3.1526 規(guī)范3.0.6條14圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)氣溫Tg 30.1 D=RiDi15圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)氣溫Td 0 按照D選擇16高溫側(cè)空氣的露點溫度 26.5 規(guī)范4.4.7條17圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標D 9.512918熱阻修正系數(shù)b 119最小熱阻Rmin 0.36 20傳熱系數(shù)Kw 0.3172 21圍護結(jié)構(gòu)面積A 550.34 22兩側(cè)溫差修正系數(shù)a 0.2 23圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)計算溫度 30.1 24圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)計算溫度 0 25地坪熱流量1 1192.7
4.庫房制冷設(shè)備的選擇計算
4.1冷風機冷卻面積的校核
按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》P38頁6.2.8條的規(guī)定，冷卻設(shè)備傳熱面積應(yīng)該按照下式進行計算：
式中：As 一一，冷卻設(shè)備傳熱面積，m2；
φs 一一冷間冷卻設(shè)備負荷，W ；
ks 一一冷卻設(shè)備的傳熱系數(shù)，W/m2.oC；
對于冷風機，根據(jù)《冷藏庫設(shè)計》，表8-4-16P259頁，對于下進上出的氨泵強制供液，ks查表求得。如果冷風機為上進下出，表中的系數(shù)乘以0.9。
根據(jù)《制冷技術(shù)問答》（上海水產(chǎn)學院，廈門水產(chǎn)學院編）P349頁,分析了“上進下出”以及“下進上出”的比較：
在氨泵供液的制冷系統(tǒng)中，來自泵的低壓氨液從蒸發(fā)器的上部進入，吸收熱量蒸發(fā)后，從蒸發(fā)器下部回氣，就叫做氨液的“上進下出”流向。如果從蒸發(fā)器的下部進入，吸收熱量蒸發(fā)后，從蒸發(fā)器頂部回氣，就叫做氨液的“下進上出”流向。
a.“下進上出”流向中的氨液，在管道中自始至終時受迫運動，對于低壓循環(huán)桶的安裝位置沒有特殊要求。只要滿足氨泵對進氨液端液柱的要求就可以，
“上進下出”流向的氨液，在進入蒸發(fā)器以后時靠液體的重力自然下流。所以，低壓循環(huán)桶的安裝高度，必須低于冷庫的最底一組蒸發(fā)器，才可使蒸發(fā)器中的液體自流到低壓循環(huán)桶。然后，經(jīng)過氨泵對蒸發(fā)器進行在循環(huán)。這樣，就對機房設(shè)備提出了要求，基建費用勢必增加。
b. “下進上出”流向，當庫房的溫度達到設(shè)定值，停止供液以后，蒸發(fā)器里的液體不可以自行流出，殘留的氨液要繼續(xù)蒸發(fā)吸熱，使得庫溫繼續(xù)下降，這樣給準確的控制庫溫帶來一定的困難，特別是使庫房的溫度招待會復雜化。
“上進下出”流向，在停止供液以后，蒸發(fā)器里的殘留液體可以自行流到低壓循環(huán)桶，不存在殘留液體繼續(xù)吸熱的問題。因此，可以比較準確的控制庫溫，便于實現(xiàn)自動化控制，并且自動化設(shè)備也可以簡化。
c. “下進上出”流向在進行熱氨沖霜時，必須先行排液，操作費時，麻煩；“上進下出”流向省略排液過程，一旦停止供液，即可以立刻開始融霜操作，省時省力。但是，必須設(shè)置較“下進上出”流向更大容積的低壓貯液桶，以容納氨泵停止運轉(zhuǎn)后從蒸發(fā)器回流的全部制冷劑液體。
d. “上進下出”流向比“下進上出”流向更容易把蒸發(fā)器內(nèi)的潤滑油沖刷出
來，減輕潤滑油對蒸發(fā)管內(nèi)表面的污染程度，降低了管壁傳熱阻。
e. “下進上出”流向的氨液，始終時壓力輸送，就是在并聯(lián)支路較多的情況下，也容易作到均勻配液。“上進下出”流向則不然，特別是并聯(lián)支路總斷面面積大大超過供液管道的面積時，不太容易作到均勻配液，有時要在各支路上裝上控制閥門進行調(diào)整。
f.在蒸發(fā)管排數(shù)多，縱向高度大的情況，“下進上出”流向會使蒸發(fā)管組下部排管承受較大的靜液壓力，這樣就造成蒸發(fā)壓力的升高；而“上進下出”流向的蒸發(fā)排管，其各處所承受的壓力大致相等。因此，蒸發(fā)壓力上下一致。
g．“上進下出”流向的制冷劑充液量比“下進上出”流向要少的多?！吧线M下出”流向的制冷劑充液量為蒸發(fā)排管容積的25---30%?！跋逻M上出” 充液量為蒸發(fā)排管容積的60%左右。
通過以上比較可以看出，“上進下出”流向較“下進上出”流向具有較多的優(yōu)點。但是由于均勻配液的困難，以及對低壓循環(huán)桶安裝位置的特殊要求等因素，防礙了對它的推廣使用。因此，在目前我國的冷庫系統(tǒng)中，基本都是采用“下進上出”流向。
根據(jù)《冷藏庫設(shè)計》P259頁表8-4-16推薦的通過冷風機中氣流速度，V=3~5 m/s ，必須校核通過冷卻設(shè)備的風速。
迎風面積：A1ｘB1 一般為翅片管，12ｘX排
計算空氣通道面積＝A1ｘB1－nA投影
通過冷風機風速：V=L/3600S, m/s。
△θs一一冷間溫度與冷卻設(shè)備蒸發(fā)面積的計算溫度差，0C。按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》6.2.11條第二款的規(guī)定，空氣冷卻器的計算溫度差，應(yīng)該取對數(shù)平均溫度差，可以取7～100C。冷卻物冷藏間也可以采用更大的溫度差。
注意：冷風機面積富裕率≤10％。
參考《熱浸鋅冷風機》樣本，
B1=0.906 m A1=1.747 m A投影＝0.0285 m2/m
S=(A1B1一nA投影) L=24000 m3/h
風速不在３到５米范圍之內(nèi)，故重新選擇冷風機。
101室及102室:選擇LFL一300型冷風機。 蒸發(fā)面積：300.5?。恚?
制冷量：42840 Kcal/h 軸流風機型號：LFF一7；每臺風量：13000 m3/h
總風量：26000 m3/h； 全壓：450 Pa；臺數(shù)：2臺；配套電機：YLZ一４型；
每臺功率：3.0 KW; 總功率：6.0 KW; 沖霜水量：10 t/h； 重量：1.8ｔ
主要尺寸：A12920 A3200 B1250 B1925 H2180 H11403 Φ38 Φ57
Ｒ378 Φ710。
201室及301室:選擇LFL一500型冷風機?！ ≌舭l(fā)面積：501 ｍ２
制冷量：71400 Kcal/h 軸流風機型號：LFF一7Ｉ；每臺風量：13000 m3/h
總風量：39000 m3/h； 全壓：450 Pa；臺數(shù)：3臺；配套電機：YLZ一４型；
每臺功率：3.0 KW; 總功率：9.0 KW; 沖霜水量：18 t/h； 重量：1.8ｔ
主要尺寸：A13760 B1956 H2350 Φ57 Φ76?。?78 Φ710。
該產(chǎn)品的特點：變片組合阻力小，沖霜次數(shù)少，專業(yè)大學專研究，冷卻效率高，風機專用防爆好，大量節(jié)省能耗。
通過冷風機的風速校核：對于LFL一300型冷風機：
Ｓ凈＝A1ｘB1－nA投影=2.92x0.956-12x0.0286x2.92=1.79 m2
V=L/3600Ｓ凈=26000/3600x1.789=4 m/s
速度在３到５米的范圍內(nèi)，冷風機選擇合適。
對于LFL一300型冷風機：
Ｓ凈＝A1ｘB1－nA投影=3.76x0.956-12x0.0286x3.76=2.3 m2
V=L/3600Ｓ凈=39000/3600x2.3=4.71 m/s
速度在３到５米的范圍內(nèi)，冷風機選擇合適。
冷風機面積的校核：
Ks查《冷藏庫設(shè)計》Ｐ260表8一4一16得到，Ks＝13.5 千卡/m2.h.oC
根據(jù)《冷庫設(shè)計規(guī)范》，?。竜C.
m2
富裕率：（300.5-260.6）/300.5＝13％≤15％
所選擇風機合適。
m2
富裕率：（300.5-272.42）/300.5＝9.3％≤15％
所選擇風機合適。
m2
富裕率：（501-468）/501＝13％≤15％
所選擇風機合適。
m2
富裕率：（501-450）/501＝10％≤15％
所選擇風機合適。
4.2 冷風機風量的校核
按照黑龍江商學院編寫的《制冷工藝設(shè)計》P141指出，對于冷卻物冷藏間，１Kcal/h的冷量，應(yīng)該配備0.7～0.9 m3/h的風量。只有盡量接近時，庫房動力溫度場，速度場才會均勻。
取１Kcal/h的冷量應(yīng)該配備的冷風指標為Q0=0.8 m3/h, 對于101室：
風量滿足要求。 對于102室：
風量滿足要求。 對于201室：
風量滿足要求。 對于301室：
4.3 冷風機的壓力校核
對于高溫庫的冷風機，按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》P39頁6.2.13條及6.2.15條的規(guī)定，應(yīng)該采用均勻送風道。在選擇空氣布置形式時，應(yīng)該著重注意以下幾點：
1）．送風系統(tǒng)應(yīng)該采用均勻送風系統(tǒng)，空氣分布器以采用圓錐型噴口較為簡單實用。
2.送風管道應(yīng)該布置在庫房中央走道的正上方，其好處是：
（1）使風管二側(cè)送風射程基本相當，可以簡化噴嘴設(shè)計；
（２）新鮮水果進庫帶進來的水氣，遇到風管被冷卻可能凝結(jié)下滴，中央走道上不
會存放貨物，即使有水也不會滴到貨物上。
（３）可以利用中央走道作為回風道。
3.送風噴嘴應(yīng)該均勻分布，但是應(yīng)該避開柱子。
4.冷風機應(yīng)該布置在靠近庫門的一側(cè)，便于操作管理與維修，又可節(jié)省制冷系統(tǒng)供液與回氣管道，融霜水的給排水管和自動化控制系統(tǒng)及風機動力系統(tǒng)的管線。
安裝噴嘴的水平送風主管，可以視為噴口的集管，把集管看成為一個各斷面上靜壓分布基本相當?shù)撵o壓箱。根據(jù)這樣的要求來選擇送風主管的截面積，即：
使噴嘴出風口的流速大于空氣在總風管流速，使所有出風口的截面積之和小于總風管進口的截面積，
1. 總風管進口截面上的空氣流速不高于６ｍ/s，總風管末端截面上的空氣流速不高于2ｍ/s，用逐段降低流速法，降低動壓，以彌補總風管的沿程摩擦阻力的損失而消耗的靜壓，使整個風管靜壓分布基本相等。
2. 風管應(yīng)該采用矩形截面，沿長度方向的高度不變，宜采用統(tǒng)一尺寸，只改變寬度尺寸，這樣不論加工，制作和安裝都比較方便。
3. 一臺以上軸流風機的連接風管與總管的匯合處，每臺軸流風機的出風接管上要安裝起止逆作用的活動葉片，防治一臺風機損壞時形成氣流的短路循環(huán)。任何一臺風機都應(yīng)該有獨立的繼電保護，能夠隨時監(jiān)督其運行狀況是否正常。
4. 計算送風系統(tǒng)阻力損失時，空氣冷卻器的阻力損失按照無霜時的阻力損失加一倍進行計算，以保證空氣冷卻器結(jié)霜后阻力加大的需要。同時，在管理上應(yīng)該及時沖霜。
5. 出口應(yīng)該采用圓錐型噴口，對于庫房為無梁樓蓋結(jié)構(gòu)時，噴嘴軸心與水平面呈17oC的仰角。
6. 噴口各部位的尺寸，噴嘴射程及阻力損失可以參考《冷藏庫制冷工藝安裝通用圖》P76的標注。
根據(jù)以上原則，?。质祝? m/s V末＝1.8 m/s
則Ｆ首＝Ｌ/3600Ｖ首＝26000/3600Χ6＝1.2 m2
對于101，102室選擇炮型風口，管徑為3000ｘ400 mm,見底層平面布置圖，風口總數(shù)為30個，采用雙側(cè)送風系統(tǒng)。
Ｖ首＝Ｌ/3600Ｆ首＝26000/36000ｘ1.2＝6≦6 m/s 校核結(jié)果冷風機合適。
采用雙側(cè)送風系統(tǒng)，Ｌ末＝2Ｌ/ｎ＝2ｘ26000/30＝1733.3 m3/h
Ｆ末＝Ｌ末/V末ｘ3600＝1733.3/3600ｘ1.8＝0.267 m2
B末＝Ｆ末/ｈ＝0.267/0.4＝0.667 ｍ
圓整成為標準型號：400ｘ630 mm
底層平面布置圖如下：
對于301，201室風口總數(shù)為38個，也選擇炮型風口。
Ｆ首＝Ｌ/3600Ｖ首＝39000/3600Χ6＝1.8 m2
選擇4500ｘ400的方型風管。
Ｖ首＝Ｌ/3600Ｆ首＝39000/36000ｘ1.8＝6≦6 m/s 校核結(jié)果冷風機合適。
采用雙側(cè)送風系統(tǒng)，Ｌ末＝2Ｌ/ｎ＝2ｘ39000/38＝2052 m3/h
Ｆ末＝Ｌ末/V末ｘ3600＝2050/3600ｘ1.8＝0.31674 m2
B末＝Ｆ末/ｈ＝0.31674/0.4＝0.79?。?
圓整成為標準型號：400ｘ800 mm。
二．三層風口，風道布置圖如下：
2）.設(shè)計靜壓箱
對于101，102室，接管詳圖及靜壓箱的設(shè)計如下圖：
對于201，301室設(shè)計的靜壓箱如下圖所示：
3）.風口
風口選擇炮口型。關(guān)于炮口型的規(guī)格，參見《冷庫工藝制作安裝通用圖》（上海民用建筑設(shè)計院編）P76頁。
對于101，102庫房，選擇4號A150ｘB300風口。噴口風量：888ｍ3/ｈ；射程：9到15米；流速：14ｍ/ｓ；過噴嘴的空氣阻力：13.7ｍｍｈ2ｏ。
對于201，301庫房，選擇5號A175ｘB350風口。噴口風量：1035ｍ3/ｈ；射程：10.5到17.5米；流速：13ｍ/ｓ；過噴嘴的空氣阻力：10.1ｍｍｈ2ｏ。
４）冷風系統(tǒng)的宗阻力
系統(tǒng)的簡化圖如下：
A：通過翅片管的阻力P１
根據(jù)《冷藏庫設(shè)計手冊》P316頁圖５－12，查得無霜的情況，增加1.5倍來計算。（?。概殴埽?，對于LFL－300型冷風機，
V=4ｍ/ｓ，查得P10＝0.8ｍｍｈ2ｏ。
P1=1.5x8x0.8=9.6ｍｍｈ2ｏ。
對于LFL－500型冷風機，
V=4.71ｍ/ｓ，查得P10＝1.0ｍｍｈ2ｏ。
P1=1.5x8x1=12ｍｍｈ2ｏ。
B.冷風機到靜壓箱的阻力P2
當有方型的風管時候，折合成為流量當量直徑。Dｄ＝2ａｂ/（ａ+ｂ）
ａ。沿程阻力：
式中：ｋ――摩擦阻力溫度系數(shù)修正；
參照《冷藏庫設(shè)計》P262頁。“設(shè)計表面式空氣冷卻器時，空氣進出口溫度的差值一般采用３到４度。當庫內(nèi)空氣要求維持的濕度較高，空氣的進出口溫度差一個采用２到３度?！?
據(jù)此，取溫度差為３度。由《通風工程》得到：
ｂ。局部阻力
管道的局部阻力系數(shù)可以查《工業(yè)通風》附錄7得到。其局部阻力加上沿程阻
力，就可以得到冷風機到靜壓箱的阻力損失。
參考前面的計算簡圖，經(jīng)過計算得知：對于LFL－300型冷風機，P2＝5.62mmh2o.對于LFL－500型冷風機，P2＝6.63mmh2o.
C.均勻送風管道的阻力P3
參照《冷庫工藝制作安裝通用圖》（上海民用建筑設(shè)計院編）P74頁，第二鐘計算方法，送風口的全壓，即為其阻力。對于LFL－300型冷風機
首段空氣流速：Ｖ首＝6m/s
出口平均風速：Ｖ0＝14m/s
Ｖｊ＝Ｖ0/ｕ 式中：
ｕ――孔口流量系數(shù)，查《冷庫工藝制作安裝通用圖》（上海民用建筑設(shè)計院編）P75頁，ｕ＝0.7；
Ｖｊ――送風口名義出口速度，即靜壓流速。
Ｖｊ＝Ｖ0/ｕ＝14/0.7＝20m/s。
首段靜壓：
首段動壓：
P3＝ｐｊ+ｐｄ＝28.4mmh20.
對于LFL－500型冷風機，經(jīng)過一樣的計算得到P3＝25.24mmh20.
E．總阻力P
對于LFL－300型冷風機，
對于LFL－500型冷風機，
５） 冷風機壓力的校核
標準狀況下所需要的壓力: P’=1.2/ｐｘP
式中：ｐ――工作狀態(tài)下空氣的密度，Kｇ/ｍ3；
則 P’300＝1.2ｘ43.62ｘ9.8/1.3＝395Pａ
P’500＝1.2ｘ43.87ｘ9.8/1.3＝400Pａ
冷風機的壓頭：Ｐ’’=Ｋｐ P’
Ｋｐ――風壓附加安全系數(shù)。查《工業(yè)通風》137頁，得到Ｋｐ＝1.1；
Ｐ’’最大＝400ｘ1.1＝440 Pａ≦450Pａ
二種冷風機所配的風機均合理。
4.4 新風系統(tǒng)的配置
按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》P40頁6.2.18條的規(guī)定，冷卻物冷藏間的通風換氣應(yīng)該滿足以下要求：
１) 冷卻物冷藏間應(yīng)該按照貨物的品種設(shè)置通風換氣換氣次數(shù)不少于２次/日。
２）面積對于150ｍ2的冷卻物冷藏間，應(yīng)該采用機械通風換氣裝置。進入冷間的新鮮空氣應(yīng)該預(yù)先冷卻（或加熱處理）。
３）新鮮空氣的進風口，應(yīng)該設(shè)置便于操作的保溫啟閉裝置。
４）冷間內(nèi)的廢氣應(yīng)該直接排向室外，出風口應(yīng)該設(shè)置便于操作的保溫啟閉裝置。
５）新鮮空氣入口和廢氣出口不應(yīng)該在同一側(cè)開，如果在同側(cè)開時，排氣口應(yīng)該在新鮮空氣的下側(cè)。二者垂直距離不小于2ｍ，水平距離不小于4ｍ。
通風方式：每日換氣２次，在黎明時進行，由軸流風機引進室外新風，同時適當開啟冷庫門，排出廢氣。
通風簡圖如下：
對于201，301室，選擇30K4－11/3.5型的軸流通風機可以滿足要求，具體尺寸見耗冷量計算里的選擇。
對于101，102室，選擇30K4－11/2.5型的軸流通風機，直徑250毫米，當量面積，0.049m2。主軸轉(zhuǎn)速：2790 p.r.m。流量：2140 立方米/小時。所需功率：0.2KW.
每房間一臺。合計2臺。
4.4 空氣幕的選擇
按照《冷藏庫設(shè)計》P359頁表11-12的空氣幕規(guī)格表，選擇SSY-200型的空氣幕。噴口長度：200Cm?？諝饽豢傞L度：2656Cm。門洞凈寬：1800Cm。電動機：0.37x2 KW。380V,2800r.p.m?？傊亓浚?9.84公斤。
5．機房制冷設(shè)備的選擇
5．1冷間的機械負荷
按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》P28頁6.1.3條，
式中：φj——機械負荷，（W）；
n1——圍護結(jié)構(gòu)熱流量季節(jié)修正系數(shù)，易取1.0；
n2——貨物熱流量折減系數(shù)， n2=0.3~0.5;
n3——同期換氣次數(shù)，易取0.5~1.0；
n4——冷間用的電動機同時運轉(zhuǎn)系數(shù)，n4=1.0；
n5——冷間同時操作系數(shù)，n5=0.5;
注：n4，n5，的選擇見《冷庫設(shè)計規(guī)范》P29頁表6.1.5。
R——制冷裝置和管道等冷損補償系數(shù)，直接冷卻系統(tǒng)取1.07。
代入數(shù)據(jù)，得到：
5.2 制冷壓縮機的校核
按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》P41頁6.3.2條，對于單級壓縮機，用Vh法來校核。
Vh= V0X2=126.2X2=252.4≥163m3/h
故該壓縮機選擇滿足要求。
5.3 輔助設(shè)備的選擇
按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》6.3.3條，制冷裝置中的油分離器，冷凝器，貯液桶等輔助設(shè)備的選擇，均應(yīng)該與設(shè)置的氨壓縮機制冷量相適應(yīng)。由于壓縮機的選擇沒有改變，因此一般設(shè)備的選擇亦不改變。
考慮到管路安裝上的簡單，油分離器可以僅選擇一臺。當只有一臺壓縮機工作時，油氣速度減慢，更有利于分油，因此，將方案設(shè)計中的二臺有分離器改變?yōu)橐慌_油分離器。根據(jù)《冷庫設(shè)計規(guī)范》P43頁6.3.9條的規(guī)定，油分離器的直徑應(yīng)該按照下式計算：
選擇YF—100型的油分離器。容器類別：SM—2；容積：0.201立方米。殼體直徑：
D500。重量：215公斤。
按照《冷庫設(shè)計規(guī)范》9.0.2條，制冷機房換氣用的軸流風機也要校核，經(jīng)過校核，可以滿足要求。
重慶大學畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 59 頁
目 錄
設(shè)計說明
前言
一、冷庫耗冷量計算 ……………………………………………………………………….…. 3
1 室外計算溫度： 3
2 圍護結(jié)構(gòu)熱流量Φ1的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.6條） 3
2.1 圍護結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù) Kw 4
2.2 防止圍護結(jié)構(gòu)表面結(jié)露的校核計算 （查資料[1]第4.4.7條） 6
2.3 Φ1的計算：（列表） 7
3 貨物熱流量Φ2的計算：（根椐資料[1]第6.1.9條） 9
4 通風換氣熱流量Φ3的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.14條） 10
5 電動機運轉(zhuǎn)熱流量Φ4的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.15條） 11
6 操作熱流量Φ5的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.16條） 12
二、庫房制冷設(shè)備選擇 ……………………………………………………………………… 12
1 冷風機冷卻面積的校核 （根據(jù)資料[1]第6.2.8條） 13
1.1 冷卻設(shè)備的傳熱面積： 13
1.2 冷風機的選型：（由樣本“東達.高效節(jié)能新型冷風機”） 14
2 冷風機風量校核：（對高溫庫） 16
3 冷風機的壓力校核：（對高溫庫） 16
3.1 均勻送風道 17
3.2 設(shè)計靜壓箱 18
3.3 冷風系統(tǒng)的阻力 18
3.4 風機風壓校核 21
4 新風系統(tǒng) 21
5 冷風幕：（根據(jù)資料[11]P359） 22
三、機房制冷設(shè)備選擇 ……………………………………………………………………… 21
1 冷間機械負荷 Φj （根據(jù)資料[1]第6.1.3條） 22
2 制冷壓縮機校核 （根據(jù)資料[1]第6.3.2條） 23
3 輔助設(shè)備校核 25
四、設(shè)備、制冷劑管路的布置和選擇計算以及設(shè)備管道的保溫 ………………………… 27
1 設(shè)備的布置 28
2 制冷劑管路的布置 28
3 制冷劑管道的選擇 29
4 設(shè)備管道保溫 34
4.1 保溫材料 34
4.2 保溫層厚度 35
五、氨泵回路的選擇計算 …………………………………………………………………… 37
1 流量計算： 38
2 低壓循環(huán)貯液桶的選擇 39
3 氨泵壓頭的校核計算 41
六、冷卻水系統(tǒng)設(shè)計 ………………………………………………………………………… 41
1 冷卻水的循環(huán)量 42
2 機械通風冷卻塔選擇 44
3 冷卻水池： 44
4 冷卻水泵、沖霜水泵選擇 44
七、自動控制方案的確定 …………………………………………………………………… 44
1 庫房回路 45
2 氨泵回路 48
3 機房回路 50
八、施工說明 ………………………………………………………………………………… 51
小結(jié) …………………………………………………………………………………………… 57
參考文獻 ……………………………………………………………………………………… 58
一、冷庫耗冷量計算
冷庫耗冷量計算，其目的在于正確合理地確定各庫房的冷分配設(shè)備負荷及制冷機機器負荷。庫房耗冷量計算包括下列五個方面：
1. 圍護結(jié)構(gòu)熱流量 –––––? Φ1
2. 貨物熱流量 –––– Φ2
3. 通風換氣熱流量 –––– Φ3
4. 電動機運轉(zhuǎn)熱流量 –––– Φ4
5. 操作熱流量 –––– Φ5
1 室外計算溫度：
（采用重慶市室外氣象資料）
夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度：32℃；
夏季室外通風日平均溫度：32℃；
夏季室外平均每年不保證50小時的濕球溫度：26.7℃；
室外最熱月平均相對濕度：74％；
夏季室外通風計算相對濕度：57％；
夏季室外風速：1.6 m/s。
2 圍護結(jié)構(gòu)熱流量Φ1的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.6條）
Φ1 = KwAwα(θw -θn)
式中 Φ1 ----- 圍護結(jié)構(gòu)熱流量 [W] ；
Kw ----- 圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù) [W/(m2·℃)] ；
Aw ----- 圍護結(jié)構(gòu)的傳熱面積 [m2]
α----- 圍護結(jié)構(gòu)兩側(cè)溫差修正系數(shù)，（根據(jù)資料[1]附錄B表B.0.1-1采用）；
θw ---- 圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)的計算溫度 [℃] ；
θn ---- 圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)的計算溫度 [℃] 。
2.1 圍護結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù) Kw
式中 αw –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)]
αn –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)]
Rw –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)外表面熱阻 [m2·℃/W]
Rn –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面熱阻 [m2·℃/W]
（上面四項可查資料[1] 表4.4.6）
δ---- 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的厚度 [m]
λ–––– 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱導率 [W/(m·℃)]
R –––– 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱阻 [m2·℃/W]
注：各層材料的熱物理系數(shù)、防潮隔汽材料可查資料[1]P117條文說明“表11”和“表12”。
1. 圍護結(jié)構(gòu)的作法與圖示
⑥ 地坪
⑤ 三層樓板
② 庫門
③ 二層樓板
① 外墻
④ 屋頂
① 外墻：
1. 刷膠油白漿二道
2. 20厚1：2水泥砂漿外粉刷
3. 370厚磚墻
4. 20厚1：2.5水泥砂漿找平層
5. 冷底子油一道
6. 二氈三油隔汽層
7. 200厚瀝青膨脹珍珠巖砌塊絕熱層（一、三層）
300厚軟木絕熱層，分層錯縫，熱瀝青粘貼（二層）
8. 熱瀝青粘上瓜米石再粉15厚水泥砂漿找平層
9. 噴大白漿兩道
② 庫門
1． 1厚鋼板
2． 100厚聚苯乙烯泡沫塑料
3． 1厚鋼板
③ 二層樓板
1． 60厚鋼筋混凝土面層
2． 20厚1：3水泥砂漿找平層
3． 250厚軟木絕熱層，分層錯縫，熱瀝青粘貼
4． 一氈二油防水層
5． 20厚1：3水泥砂漿找平層
6． 120厚鋼筋混凝土樓板
④ 屋頂
1． 200厚預(yù)制鋼筋混凝土架空板
2． 200高空氣間層190×190磚墩，中距600
3． 60厚200#細石砼，加Φ4鋼筋網(wǎng)，200間距
4． 二氈三油防水層
5． 25厚1：3水泥砂漿找平層
6． 3%100～400厚1：6水泥焦渣找坡，并搗實
7． 180厚鋼筋混凝土梁樓蓋
8． 三氈四油隔汽層
9． 200厚瀝青膨脹珍珠巖砌塊
10．20厚鋼絲網(wǎng)水泥粉刷
⑤ 三層樓板
1． 60厚鋼筋混凝土面層
2． 20厚1：3水泥砂漿找平層
3． 一氈二油防水層
4． 250厚軟木絕熱層，分層錯縫，熱瀝青粘貼
5． 20厚1：3水泥砂漿找平層
6． 120厚鋼筋混凝土樓板
⑥ 地坪
1． 60厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土面層
2． 20厚1：3水泥砂漿護氈層
3． 一氈二油防水層
4． 20厚1：3水泥砂漿找平層
5． 50厚75#爐渣混凝土預(yù)制塊
6． 800厚過篩干爐渣，粒徑為10～40
7． 20厚1：3水泥砂漿找平層
8． 二氈三油隔汽層
9． 120厚100#砼提漿抹光
2. 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱物理性質(zhì)及Kw的計算
列表見下頁（表1）
2.2 防止圍護結(jié)構(gòu)表面結(jié)露的校核計算 （查資料[1]第4.4.7條）
圍護結(jié)構(gòu)的總熱阻R必須大于下式計算出的最小總熱阻Rmin：
式中 Rmin –––– 圍護結(jié)構(gòu)最小總熱阻 [m2·℃/W]；
tg —— 圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)的氣溫 [℃]；（見資料[1]第3.0.6條）
td —— 圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)的氣溫 [℃]；
tl —— 圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)空氣露點溫度 [℃]；（見資料[1]第3.0.6條）
通過計算相對溫度與溫度查i-d圖即可得露點溫度。
Rw —— 圍護結(jié)構(gòu)外表面換熱熱阻 [m2·℃/W]；（見資料[1]第4.4.6條）
b —— 熱阻修正系數(shù)
圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標D≤4時： b= 1.2
其它圍護結(jié)構(gòu)： b= 1.0
D —— 圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標，由資料[1]第4.4.8條：
D = R1S1 + R2S2 + …
R1, R2 —— 各層材料的熱阻 [m2·℃/W]；
S1, S2 —— 各層材料的蓄熱系數(shù) [W/(m2·℃)]。
tg
td
tl
D
b
Rw
R
Rmin
101＃
與機房相鄰的外墻
35
0
30.1
8.14
1
0.083
2.719
0.593
外 墻
32
0
27.8
8.14
1
0.043
2.179
0.327
樓 板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
102＃
與機房相鄰的外墻
35
0
30.1
8.14
1
0.083
2.719
0.593
與川堂相鄰的外墻
32
0
27.8
8.14
1
0.083
2.719
0.632
外 墻
32
0
27.8
8.14
1
0.043
2.179
0.327
庫 門
32
0
27.8
0.494
1.2
0.043
2.128
0.393
樓 板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
201＃
與機房相鄰的外墻
35
-23
30.1
8.14
1
0.083
4.916
0.982
與川堂相鄰的外墻
32
-23
27.8
8.14
1
0.083
4.916
0.634
外 墻
32
-23
27.8
8.14
1
0.043
4.916
0.563
庫 門
32
-23
27.8
0.494
1.2
0.083
2.128
1.086
上樓板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
下樓板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
301＃
與川堂相鄰的外墻
32
0
27.8
8.14
1
0.043
2.719
0.327
外 墻
32
0
27.8
8.14
1
0.083
2.719
0.632
庫 門
32
0
27.8
0.494
1.2
0.083
2.128
0.632
下樓板
0
-23
-1
5.932
1
0.056
3.771
1.288
屋 頂
32
0
27.8
9.554
1
0.083
3.51
0.632
表 1 R與Rmin的比較表
（注：地坪不用做校核計算）
通過表2可以看出 R > Rmin，所以圍護結(jié)構(gòu)表面不會結(jié)露。
2.3 Φ1的計算：（列表）
Kw
Aw
D
α
θw
θn
Φ1
101＃
與機房相鄰的外墻
0.349
32.55
8.14
1
35
0
397.6
外 墻
0.355
207.65
8.14
1.1
32
0
2594.79
樓 板
0.256
240.05
5.932
1
-23
0
-1413.41
地 面
0.317
267.03
0.2
32
0
541.75
總 計
2120.73
102＃
與機房相鄰的外墻
0.349
70.18
8.14
1
35
0
857.25
與川堂相鄰的外墻
0.349
39.99
8.14
1
32
0
446.61
外 墻
0.355
133.77
8.14
1.1
32
0
1671.59
庫 門
0.441
4.32
0.494
1.5
32
0
91.45
樓 板
0.256
254.6
5.932
1
-23
0
-1499.08
地 面
0.317
283.31
0.2
32
0
574.78
總 計
2142.6
201＃
與機房相鄰的外墻
0.197
23.85
8.14
1
35
-23
272.51
與川堂相鄰的外墻
0.197
31.67
8.14
1
32
-23
343.14
外 墻
0.198
277.37
8.14
1.05
32
-23
3171.59
庫 門
0.436
4.32
0.494
1.5
32
-23
155.39
上樓板
0.256
485.72
5.932
1
0
-23
2859.92
下樓板
0.256
485.72
5.932
1
0
-23
2859.92
總 計
9662.47
301＃
與川堂相鄰的外墻
0.349
30.13
8.14
1
32
0
336.49
外 墻
0.355
345.36
8.14
1.1
32
0
4315.62
庫 門
0.441
4.32
0.494
1.5
32
0
91.45
下樓板
0.256
494.65
5.932
1.3
-23
0
-2912.5
屋 頂
0.277
550.34
9.554
1
32
0
6341.68
總 計
8172.74
注：Aw的計算根據(jù)資料[1]第 6.1.7條，θw的取值根據(jù)資料[1]第6.1.8條。
表 2 Φ1的計算表
3 貨物熱流量Φ2的計算：（根椐資料[1]第6.1.9條）
式中 Φ2 —— 貨物熱流量 [W]；
Φ2a —— 食品熱流量 [W]；
Φ2b —— 包裝材料和運載工具熱流量 [W]；
Φ2c —— 貨物冷卻時的呼吸熱流量 [W]；
Φ2d —— 貨物冷藏時的呼吸熱流量 [W]；
m —— 冷間的每日進貨質(zhì)量 [kg]； （見“畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書”[18]）
h1 —— 貨物進入冷間初始溫度時的比焓 [kJ/kg]；
h2 —— 貨物在冷間終止降溫時的比焓 [kJ/kg]；
（h1、h2查資料[2]P185表3-27“食品的焓值表”）
t —— 貨物冷加工時間 [h]；（24小時）
Bb —— 貨物包裝材料或運載工具質(zhì)量系數(shù)；（查資料[1]第6.1.11條）
Cb ——貨物包裝材料或運載工具的比熱容 [kJ/(kg·℃)]；
（查資料[4]P146表3-12）
θ1 —— 貨物包裝材料或運載工具進入冷間時的溫度 [℃]；（資料[1]第6.1.12條）
θ2 ——貨物包裝材料或運載工具在冷間內(nèi)終止降溫時的溫度 [℃]；
Φ＇—— 貨物冷卻初始溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量 [W/kg]；
Φ＇＇——貨物冷卻終止溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量[W/kg]；(資料[4]P150表3-14)
mz —— 冷卻物冷藏間的冷藏質(zhì)量 [kg]；
1/3.6 —— 1 kJ/h 換算成1/3.6 W的數(shù)值。
注：由資料[1]條文說明第6.1.9條可知，鮮蛋、冰淇淋都不計呼吸熱，故
Φ2 = Φ2a +Φ2b
表 3 Φ2的計算表
噸位
(t)
m
(kg)
h1
(kJ/kg)
h2
(kJ/kg)
Bb
Cb
(kcal/kg·℃)
θ1
(℃)
θ2
(℃)
t
(h)
Φ2
(W)
101#
128.04
6402
338.6
237.6
0.25
0.35
32
0
24
8355.2
102#
135.799
6790
338.6
237.6
0.25
0.35
32
0
8861.58
201#
484.743
24237
19.7
-9.78
0.25
0.35
-15
-23
9094.49
301#
268.791
13440
338.6
237.6
0.25
0.35
32
0
17540.44
4 通風換氣熱流量Φ3的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.14條）
Φ3 = Φ3a + Φ3b
式中 Φ3a —— 冷間換氣熱流量 [W]；
Φ3b —— 操作人員需要的新鮮空氣熱流量 [W]；
由資料[1]第6.1.14條的注，可知此設(shè)計中Φ3b可不計。
則
式中 hw —— 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)資料[1]第3.0.6條第2點“通風換氣熱流量計算的室外計算溫度應(yīng)采用夏季通風室外計算溫度，即32℃；室外相對濕度應(yīng)采用夏季通風室外計算相對濕度，即57％?！痹儆蒳-d圖即可查得hw =79.4 kJ/kg。
hn —— 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；
n —— 每日換氣次數(shù)，取2～3次；
Vn —— 冷間內(nèi)凈體積（扣除柱子） [m3]；
ρn —— 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3];
24 —— 1d換算成24h的數(shù)值。
表 4 Φ3的計算表
hw
(kJ/kg)
hn
(kJ/kg)
n
Vn
(m3)
ρn
(kg/m3)
Φ3
(W)
101#
79.4
8.6
2
887.93
1.293
1881.6
102#
79.4
8.6
2
938.46
1.293
1988.67
301#
79.4
8.6
2
1860.66
1.293
3942.89
注：低溫庫201＃不計通風換氣熱流量。
5 電動機運轉(zhuǎn)熱流量Φ4的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.15條）
Φ4 = 1000·∑Pd·ξ·b
式中 Pd —— 電動機額定功率 [kw]；
ξ—— 熱轉(zhuǎn)化系數(shù)。電動機在冷間內(nèi)時應(yīng)取1，電動機在冷間外時應(yīng)取0.75。
b —— 電動機運轉(zhuǎn)時間系數(shù)。
對空氣冷卻器配用的電動機取1；
對冷間內(nèi)其他設(shè)備配用的電動機可按實際情況取值，按每晝夜操作8小時
計，則 b= 8/24 = 0.333
選擇供新風的風機：
以最大的庫房301＃來計算，取換氣次數(shù) n= 2 次/日
301＃的凈體積（扣除柱）是：Vn =1860.66 m3
則 風量 L = Vn·n = 1860.66×2 = 3721.32 m3/日
按一個小時換氣計算 L= 3721.32 m3/h
因此，選一臺30K4-11-3 1/2型風機 （由資料[5]P314）
主要性能參數(shù)：
風量（m3/h）：3720 ； 功率（kw）：0.4
高溫庫各庫設(shè)一個供新風風機，則對供新風風機：b= 1/24 = 0.042
表 5 Φ4的計算表
冷間號
設(shè)備名稱
Pd
(kw)
ξ
b
Φ4
(W)
匯 總
101＃
冷風機
6
1
1
6000
叉車電機
5.5
1
8/24
1831.5
供新風風機
0.4
0.75
1/24
12.6
7844.1
102＃
冷風機
6
1
1
6000
叉車電機
5.5
1
0.333
1831.5
供新風風機
0.4
0.75
0.042
12.6
7844.1
201＃
冷風機
4.8
1
1
4800
叉車電機
5.5
1
0.333
1831.5
6631.5
301＃
冷風機
12
1
1
12000
叉車電機
5.5
1
0.333
1831.5
供新風風機
0.4
0.75
0.042
12.6
13844.1
6 操作熱流量Φ5 的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.16條）
式中 Φ5a —— 照明熱流量 [W]；
Φ5b —— 每扇門的開門熱流量 [W]；
Φ5c —— 操作人員熱流量 [W]；
Φd —— 每平方米地板面積照明熱流量 2.3 W/m2；
Ad —— 冷間地面面積 [m2]；
nk＇—— 門數(shù)量
nk ———— 每日開門換氣次數(shù)；（根據(jù)資料[1]圖6.1.16）
Vn —— 冷間內(nèi)凈體積 [m3]；
hw —— 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；
hn —— 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；
M —— 空氣幕效率修正系數(shù) 0.5；
ρn—— 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]；
3/24 —— 每日操作時間系數(shù)，按每日操作3 h計；
nr —— 操作人員數(shù) （見“畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書”）；
Φr —— 每個操作人員產(chǎn)生的熱流量 [W]
冷間設(shè)計溫度 ≥-5℃時， Φr = 279 W
冷間設(shè)計溫度 < -5℃時， Φr = 395 W
表 6 Φ5的計算表
冷間號
Φd
(W/m2)
Ad
(m2)
nk＇
nk
Vn
(m3)
hw
(kJ/kg)
hn
(kJ/kg)
M
ρn
(kg/m3)
nr
Φr
(W)
Φ5
(W)
101#
2.3
267.03
0
2
887.93
79.4
8.6
0.5
1.293
5
279
788.54
102#
2.3
283.31
1
2
938.46
79.4
8.6
0.5
1.293
5
279
1820.33
201#
2.3
485.72
1
1.5
1793.09
79.4
-22.3
0.5
1.412
10
395
3846.05
301#
2.3
494.65
1
1.5
1860.66
79.4
8.6
0.5
1.293
10
279
2616.28
匯總：
表 7 冷庫耗冷量匯總表 （單位：W）
冷間號
Φ1
Φ2
Φ3
Φ4
Φ5
Φ
101＃
2120.73
8355.2
1881.6
7844.1
788.54
20990.17
102＃
2142.6
8861.58
1988.67
7844.1
1820.33
22657.28
201＃
9662.49
9094.49
6631.5
3846.05
29234.53
301＃
8172.74
17540.44
3942.89
13844.1
2616.28
46116.45
二、 庫房制冷設(shè)備選擇計算
1 冷風機冷卻面積的校核 （根據(jù)資料[1]第6.2.8條）
1.1 冷卻設(shè)備的傳熱面積：
式中 As —— 冷卻設(shè)備的傳熱面積 [m2]；
Ks —— 冷卻設(shè)備的傳熱系數(shù) [W/(m·℃)]；
Δθs—— 冷間溫度與冷卻設(shè)備蒸發(fā)溫度的計算溫度差 [℃]；
由資料[1]第6.2.11條第2點：高溫庫 Δθs = 6℃；低溫庫Δθs =8℃。
Φs —— 冷間冷卻設(shè)備負荷 [W] （根據(jù)資料[1]第6.1.1條）
Φs = Φ1 +PΦ2 +Φ3 +Φ4 +Φ5
P —— 貨物熱流量系數(shù)，（根據(jù)資料[1]第6.1.2條）
高溫庫：P =1.3； 低溫庫：P =1。
表 8 冷卻設(shè)備的傳熱面積計算表
冷間號
Φ1
P
Φ2
Φ3
Φ4
Φ5
Φs
Ks
Δθs
As
101＃
2120.73
1.3
8355.2
1881.6
7844.1
788.54
23496.73
15.6
8
188.28
102＃
2142.6
1.3
8861.58
1988.67
7844.1
1820.33
25315.75
15.6
8
202.85
201＃
9662.49
1
9094.49
6631.5
3846.05
29234.53
12.1
10
241.61
301＃
8172.74
1.3
17540.44
3942.89
13844.1
2616.28
51378.58
15.6
8
411.69
Ks的計算：
本設(shè)計高低溫庫均采用下進上出式冷風機作為冷間冷分配設(shè)備，原因在于：
① 蒸發(fā)器與低壓循環(huán)貯液器的相對位置不受限制，適用性較強；
② 對蒸發(fā)器供液量的分配比較易于均勻，因而可以采用通常的帶集管的多通路式蒸發(fā)器，可以減化分液裝置，可以節(jié)省調(diào)節(jié)流量的閥門；
③ 低壓循環(huán)貯液器的容積、氨液再循環(huán)倍率和氨泵也可以小些；
④ 融霜、排液和放油都比上進下出式要麻煩些；
⑤ 停止向蒸發(fā)器供液后，管內(nèi)存氨仍能繼續(xù)蒸發(fā)，所以有一定的“冷惰性”作用，這種“冷惰性”對庫房溫度的影響，一般均在允許的波動幅差以內(nèi)，對維持庫溫的相對穩(wěn)定反面有利，從而可以減少庫溫自控的動作頻率。
Ks可由資料[7]P260ge 8-4-16查得：“翅片管空氣冷卻器
當蒸發(fā)溫度 to= -40℃ Ks =10 kcal/(m2·h·℃)
to= -20℃ Ks =11 kcal/(m2·h·℃)
to= -15℃ Ks =12 kcal/(m2·h·℃)
to≥0℃ Ks =15 kcal/(m2·h·℃) ”
因此，低溫庫取 Ks =10.35 kcal/(m2·h·℃) = 12.1 W/(m2·℃)，
高溫庫取 Ks =13.4 kcal/(m2·h·℃) = 15.6 W/(m2·℃)。
注：Ks 值是在最小流通截面上的空氣流速 w =3～5 m/s時得到的。
1.2 冷風機的選型：（由樣本“東達.高效節(jié)能新型冷風機”）
101＃：
選一臺LFL200型落地式冷風機
主要性能參數(shù)：
蒸發(fā)面積（m2）：201； 制冷量（kcal/h）：28560；
軸流風機（2臺）：LFF-6型，總風量 20000 m3/h（10000 m3/h/臺），全壓420 Pa；
電機（2臺）：YLZ-4型，總功率 4.4 kw；
沖霜水量（t）：8
尺寸（）：2520×1160×2150 A1= 2220mm, B1 = 860mm
校核通過冷風機的風速：
迎風面積 F迎 = A1·B1 = 2.22×0.86 = 1.91 m2
由資料[7]P229表8-2-1“氨冷風機空氣冷卻器用繞片式翅片管規(guī)格表”得：
光滑管規(guī) Φ25×2.0； 每米翅片管的投影面積 f＇= 0.0285 m2
蒸發(fā)器管數(shù) 12×12
則 空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇
= 2.22×0.86 - 12×2.22×0.0285
= 1.15 m2
通過冷風機的風速 v = L/（3600·S）= 20000/（3600×1.15）= 4.83 m/s
(在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求)
102＃：
選一臺LFL200型落地式冷風機（與101＃相同）
201＃：
選2臺LFD125型落地頂吹式冷風機
主要性能參數(shù)：
蒸發(fā)面積（m2）：128.3； 制冷量（kcal/h）：16150；
軸流風機（1臺）：LFF-6型，總風量 12000 m3/h，全壓220 Pa；
電機（1臺）：YLZ-4型，總功率 1.1 kw；
沖霜水量（t）：8
尺寸（）：1670×1160×2350 A1= 1370mm, B1 = 860mm
校核通過冷風機的風速：
空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇
= 1.37×0.86 - 12×1.37×0.0285
= 0.71 m2
通過冷風機的風速 v = L/（3600·S）= 12000/（3600×0.71）= 4.69 m/s
(在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求)
301＃：
選一臺LFL200型、一臺LFL250型落地式冷風機
（LFL200型的性能參數(shù)與101＃的相同，風速校核也相同）
LFL250型冷風機的主要性參數(shù)：
蒸發(fā)面積（m2）：254.6 制冷量（kcal/h）：35700；
軸流風機（2臺）：LFF-7型，總風量 20000 m3/h（10000 m3/h/臺），全壓450 Pa；
電機（2臺）：YLZ-4型，總功率 4.4 kw；
沖霜水量（t）：10
尺寸（）：2760×1250×2180 A1= 2460mm, B1 = 956mm
校核通過冷風機的風速：
空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇
= 2.46×0.956 - 12×2.46×0.0285
= 1.51 m2
通過冷風機的風速 v = L/（3600·S）= 20000/（3600×1.51）= 3.68 m/s
(在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求)
2 冷風機風量校核：（對高溫庫）
由資料[3]P141知“對1 kcal/h的耗冷量應(yīng)配0.7～0.9 m3/h的風量”
表 9 風量校核表
冷間號
耗冷量（kw）
應(yīng)配的風量（m3/h）
所選風機的風量（m3/h）
101＃
23.497
18126.26
20000
102＃
25.316
19529.49
20000
301＃
51.379
39635.23
40000
由上表可知，冷風機風量可以滿足要求。
3 冷風機的壓力校核：（對高溫庫）
根據(jù)資料[1]第6.2.13條、第6.2.15條。
采用落地式冷風機，應(yīng)采用均勻送風道送風。
3.1 均勻送風道
根據(jù)資料[4]P327“均勻送風道內(nèi)空氣流速：首段采用 v首＇=6m/s；末段采用 v末＇=2m/s?！?
對LFL200型、LFL250型冷風機：
總風量均為 L =20000 m3/h
則 首段斷面積 F首＇=L / (3600·v首＇) =20000 / (3600×6) =0.93 m2
風口采用炮形風口
風口總數(shù)量 5×6+2 =32個
每個風口的風量 L /32 =20000 /32 =625 m3/h
根據(jù)資料[7]P312表9-3-1得：
“有效射程11.3 m，出風口風速為6.63m/s”
d斷面面積 Fd=625 / (3600×6.63) =0.026 m2
Fd=1/ (4πd2) 則：d =0.0183 m
取 d =190 mm
則d斷面的空氣流速
D =d +KL (公式見資料[7]P311圖9-3-2)
K =0.245； L =2d =380 mm
則 D =190 +0.245×380 =283.1 mm
取 D =300 mm
取風道的高度 h =500 mm
首段風道的斷面面積 F首＇=0.93 m2
首段風道的寬度 A＇= F首＇/ h =0.93 /0.5 =1.86 m
取 A =1.9 m =1900 mm， 則 F首 =A·h =1.9×0.5 =0.95 m2
首段風道內(nèi)的空氣流速 (滿足要求)
風道采用雙側(cè)送風口，則末段風量 L末 =2L /n =2×20000 /32 =1250 m3/h
式中 L —— 冷風機風量 [m3/h]； n —— 風口數(shù)。
末段風道斷面面積 0.93 m2
h= 0.5 m, 末段風道的寬度 B＇= F末＇/ h =0.17 /0.5 =0.34 m
取 B =0.4 m =400 mm， 則 F末 =B·h =0.4×0.5 =0.2 m2
末段風道內(nèi)的空氣流速 (滿足要求)
3.2 設(shè)計靜壓箱
與LFL200型冷風機相連的靜壓箱：
A =1900mm, h =500mm, c =1110mm, D =Φ610, H =750mm, L =3030mm
與LFL250型冷風機相連的靜壓箱：
A =1900mm, h =500mm, c =1230mm, D =Φ710, H =750mm, L =3370mm
3.3 冷風系統(tǒng)的阻力
1. 通過翅片管的空氣阻力 P1
通過冷風機翅片管的風速：
SLFL200型冷風機： v =4.83 m/s
LFL250型冷風機： v =3.68 m/s
由資料[4]P316圖5-12“通過空氣冷卻器翅片管的空氣阻力”得：
通過翅片管的空氣阻力為 LFL200型冷風機： P1＇=1.23×12 mmH2O =14.76 mmH2O
LFL250型冷風機： P1＇=0.69×12 mmH2O =8.28 mmH2O
由資料[7]P311第二點第5條“計算送風系統(tǒng)阻力時，空氣冷卻器的阻力損失按無霜時的阻力損失加一倍進行計算，以保證空氣冷卻器結(jié)霜后阻力加大的需要?！?
對LFL200型冷風機： P1 =1.5·P1＇=22.14 mmH2O =216.97 Pa
對LFL250型冷風機： P1 =1.5·P1＇=12.42 mmH2O =121.72 Pa
2. 冷風機到靜壓箱的阻力 P2
（1） 沿程阻力： ΔPm =Kt·Rm·L
式中 L —— 管子長度 [m]；
Kt —— 摩擦阻力的溫度修正系數(shù)，
由資料[15]P145知 （注：t為實際的空氣溫度 ℃）
由資料[7]P262知“進出冷風機的空氣溫度差Δt =3℃”
Rm —— 單位長度摩擦阻力 [Pa/m]，
查資料[15]P229附錄6“通過管道單位長度摩擦阻力線算圖”
所以，對LFL200型冷風機：
L =680mm， t =0-3 = -3℃， Kt =1.07， Rm =0.71 Pa/m, v =6.4 m/s
ΔPm =1.07×0.71×0.68 =0.52 Pa
對LFL250型冷風機：
L =680mm， t =0-3 = -3℃， Kt =1.07， Rm =0.32 Pa/m, v =4.8 m/s
ΔPm =1.07×0.32×0.68 =0.23 Pa
（2） 局部阻力： Z =ξ·Pd
式中 ξ—— 局部阻力系數(shù)；（查資料[15]P230附錄7）
Pd—— 動壓 [Pa]；（查資料[16]P781表18-12“鋼板圓形通風管道計算表”）
產(chǎn)生局部阻力的是：一個突擴管，一個突縮管。
當量直徑 Dv =2ab /(a+b)
對LFL200型冷風機：
Dv =1.24 m， ξ=0.1+0.26 =0.36， Pd =24.658 Pa
局部阻力 Z =0.36×24.658 =8.88 Pa
對LFL250型冷風機：
Dv =1.38 m， ξ=0.1+0.25 =0.35， Pd =14.454 Pa
局部阻力 Z =0.35×14.454 =5.06 Pa
（3） P2 =ΔPm +Z
對LFL200型冷風機： P2 =0.52 +8.88 =9.4 Pa
對LFL250型冷風機： P2 =0.23 +5.06 =5.29 Pa
3. 均勻送風道的阻力 P3
由資料[14]P74, 均勻送風道首段的全壓就是均勻送風道的阻力。
對LFL200型冷風機：
vd —— 首段空氣流速，即 v首 [m/s]； vd =5.8 m/s
vo —— 出風口的平均流速 [m/s]； vo =6.14 m/s
μ—— 孔口流量系數(shù)。（由資料[14]P75得 μ=0.7）
vj —— 送風口的名義出流速度，即靜壓流速 [m/s]
vj =vo /μ=8.77 m/s
出冷風機的的空氣溫度為 –3℃，則γ=1.308 kg/m 3
首段靜壓
首段動壓
全壓 P3 =Pj +Pd =50.3 +21.95 =72.25 Pa
對LFL250型冷風機：
vd =5.8 m/s； vo =6.14 m/s； μ=0.7； vj = 8.77 m/s； γ=1.308 kg/m 3
全壓 P3 =Pj +Pd =50.3 +21.95 =72.25 Pa
4. 總阻力 P =P1 +P2 +P3
對LFL200型冷風機： P =216.97 +9.4 +72.25 =298.62 Pa
對LFL250型冷風機： P =121.72 +5.29 +72.25 =199.26 Pa
3.4 風機風壓校核
標準狀態(tài)下所需的風壓
P＇=1.2 /（ρ·P）
ρ—— 工作狀態(tài)下的空氣密度，ρ=1.29 kg/m3
對LFL200型冷風機：
P＇=1.2 /（1.29×298.62）=277.79 Pa
風機風壓 P＇＇=Kp·P＇=1.1×277.79 =305.57 Pa
Kp—— 風壓附加安全系數(shù)。由資料[15]P155得：Kp =1.1
選擇的冷風機的全壓為420 Pa > 305.557 Pa （可以滿足需要）
對LFL250型冷風機：
P＇=1.2 /（1.29×199.26）=185.36 Pa
風機風壓 P＇＇=Kp·P＇=1.1×185.36 =203.9 Pa
選擇的冷風機的全壓為450 Pa > 203.9 Pa （可以滿足需要）
4 新風系統(tǒng)
（以301＃庫來計算）
301＃的凈體積 V =1860.66 m3
由資料[1]第6.2.18條“冷卻物冷藏間宜按所貯貨物的品種設(shè)置通風換氣裝置，換氣次數(shù)每日不宜小于2次。”
因此，取換氣次數(shù) n =2 次/日
通風量 L =V·n =1860.66×2 =3721.32 m3/日
按在一小時內(nèi)換氣算，可認為 L =3721.32 m3/h
則：選一臺吊頂式空氣冷卻器將新風處理后再送入庫房內(nèi)的冷風機。
選一臺DDKLL-100型空氣冷卻器
（由樣本“大連龍頭冷凍機廠.氨制冷壓縮機組附屬設(shè)備”）
主要性能參數(shù)：
冷卻面積（m2）：100
通風機：T40-11 4＃-6-35； 風量（m3/h）：9780； 全風壓（mmH2O）：56.0
電動機：Y90L-2（功率：2.2 kw）
排風口：
301＃排風口風速 v = 4 m/s
排風口的面積 F排=L /（3600·v）=9780 /（3600×4）=0.679 m2
取排風口大?。?00×800mm； F排＇=0.64 m2
排風口風速：v＇=L /（3600·F排＇）=9780 /（3600×0.64）= 4.2 m/s
（其它的庫房與301＃庫相同）
5 冷風幕：（根據(jù)資料[11]P359）
102＃、201＃、301＃的庫門需設(shè)置冷風幕
冷庫凈門寬為1.8 m， 因此取 SSY-200型空氣幕
主要性能參數(shù)：
噴口長度：200 cm； 空氣幕總長：2656 mm
門洞凈寬：1800 mm； 電動機功率：0.37×2 kw
三、 機房制冷設(shè)備選擇
1 冷間機械負荷 Φj （根據(jù)資料[1]第6.1.3條）
Φj =（n1ΣΦ1 + n2ΣΦ2 + n3ΣΦ3 + n4ΣΦ4 + n5ΣΦ5）R
式中 Φj—— 機械負荷 [W]；
n1 —— 圍護結(jié)構(gòu)熱流量的季節(jié)修正系數(shù)，宜取1；
n2 —— 貨物熱流量折減系數(shù)，（根據(jù)資料[1]第6.1.4條）
冷卻物冷藏間：n2 =0.3～0.6（冷藏間公稱容積為大值時取小值），取 0.4；
凍結(jié)物冷藏間：n2 =0.5～0.8（冷藏間公稱容積為大值時取小值）， 取 0.5；
n3 —— 同期換氣系數(shù)，宜取0.5～1.0（“同時最大換氣量與全庫每日總換氣量的比數(shù)”大時取大值）， 取 0.7；
n4 —— 冷間用的電動機同期運轉(zhuǎn)系數(shù)；
n5 —— 冷間同期操作系數(shù)；
由資料[1]表6.1.5得：高溫庫 n4 =1， n5 =0.5；
低溫庫 n4 =1， n5 =1；
R—— 制冷裝置和管道等冷損耗補償系數(shù)，
對直接冷卻 系數(shù)R =1.07。
表 10 冷間機械負荷計算表
n1
ΣΦ1
n2
ΣΦ2
n3
ΣΦ3
n4
ΣΦ4
n5
ΣΦ5
R
Φj
高溫庫
1
12436.07
0.4
34757.22
0.7
7813.16
1
29532.3
0.5
5225.15
1.07
68429.76
低溫庫
1
9662.49
0.5
9094.49
0.7
1
6631.5
1
3846.05
1.07
26415.39
匯 總
94845.15
2 制冷壓縮機校核 （根據(jù)資料[1]第6.3.2條）
1. 選型
選擇2臺JZKA12.5型螺桿式制冷壓縮機
（由樣本“大連冷凍機股份有限公司.設(shè)計選型手冊.螺桿制冷壓縮機組”）
主要性能參數(shù)：
制冷量（kw）：to = -33℃，tk =37.2℃ Φ=50 kw
to = -8℃，tk =37.2℃ Φ=155 kw
標準工況下 Φ=137.2 kw
軸功率（標況下）：41 kw； 電動機：Y200L-2（標況下的功率：55 kw）
理論排氣量（m3/h）：263； 油冷卻器耗水量（m3/h）：7
耗油量（g/h）：80； 尺寸（mm）：2550×936×1930
負荷較大時，一臺用于高溫庫，一臺用于低溫庫；負荷較小時，一臺同時用于高低溫庫。壓縮機選擇合適。
2. 軸功率的校核 （根據(jù)《螺桿制冷壓縮機》[17]）
式中 Li —— 壓縮1m3氣體的理論絕熱壓縮循環(huán)功 [kJ/m3]
Vh—— 理論排氣量 Vh =263 m3/h；
ηad—— 絕熱效率 0.72～0.85， 取 0.78。
① 一臺壓縮機作用于兩個庫時：
則
電動機功率 P =（1.10～1.15）Pe /ηd
式中 ηd—— 聯(lián)接效率，對于直聯(lián)ηd =1
則 P =1.1×34.83/1 = 38.31 kw < 55 kw （符合要求）
② 壓縮機，一臺作用于高溫庫，一臺作用于低庫時：
t1 =-33 +7 =-26℃ h1 =1738.1 KJ/kg v1 =1.18m3/kg
t6 =-8 +7 =-26℃ h6 =1769.9 KJ/kg v6 =0.42m3/kg
h2 =2198.6 KJ/kg h3 =1982.7 KJ/kg
高溫庫：
Vh =263 m3/h
P =1.1×47.5/1 = 52.25 kw < 55 kw
低溫庫：
Vh =263 m3/h
P =1.1×36.6/1 = 40.26 kw < 55 kw
所以，經(jīng)校核，壓縮機自帶電動機能夠滿足要求。
3 輔助設(shè)備校核
由資料[1]第6.3.3條“制冷裝置中的油分離器、冷凝器和貯液器等輔助設(shè)備的選擇，均應(yīng)與設(shè)置的氨壓縮機制冷量相適應(yīng)?！?
1. 冷凝器
一臺壓縮機同時作用于高低溫兩庫時的情況為最不利，這里就以最不利情況進行計算。
冷凝器的熱負荷： Qk (kw)
冷凝器單位面積熱負荷：qF (kw/㎡)
由資料[4] P232表4-14“冷凝器、再冷卻器及中間冷卻器蛇形盤管單位面積熱負荷qF值”得： qF = 3000～3500 kcal/㎡h
本設(shè)計中取 qF = 3200 kcal/㎡h = 3.733 kw/㎡
冷凝器的傳熱面積： Fk = QK/qF = 145.68/3.733 = 39.02 ㎡
Fk＇= (1+10%)·Fk = 1.1×39.02 = 42.92 ㎡
（10% ---- 安全裕量）
選型：
由資料[6] P44：選2臺LN-25型立式殼管式冷凝器（上冷）
主要性能參數(shù)：
冷卻面積（㎡）：25 ㎡
尺寸（mm）：D = 500； H = 4800
2. 高壓貯液器：
一臺壓縮機同時作用于高低溫兩庫時的情況為最不利，這里就以最不利情況進行計算。
資料[1]第6.3.12條：貯液器體積 [m3 ]
式中： ------ 貯液器的體積系數(shù)；由資料[1]第6.3.13條可知：=1
β------ 貯液器的氨液充滿度，取 70％ ；
ν---- 冷凝溫度下氨飽和液體的比體積
由資料[2] P232“氨熱力性質(zhì)表”得：ν= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg
---- 制冷裝置中每小時氨液的總循環(huán)量
=MR1 +MR2 =0.084 +0.046 =0.13 kg/s =468 kg/h
得 Vz = 0.001712×468/0.7 = 1.14 m3
因此，選1臺ZA-1.5型高壓貯液器（煙冷） （由資料[6] P536）
主要參數(shù)： 容積：1.48 m3 ； 尺寸：D = 700mm , L = 4190mm
3. 油氨分離器：（由資料[1]第6.3.9條）
油分離器直徑： [ m ]
式中 λυ---- 實際排氣量， 由前面的計算可得：
Wy ---- 油分離器內(nèi)的氣體流速 m/s；
本設(shè)計選用洗滌式油分離器，因為它比較適用于氨制冷系統(tǒng)，借氣體經(jīng)過氨液洗滌，降低氣流速度和改變其方向以達到分離出氨氣中夾帶的潤滑油。
所以，取Wy = 0.7 m/s
則
由此，選1臺YF-100型洗滌式油分離器（蘇冷）