1前言卷揚(yáng)機(jī)是一種常見的提升設(shè)備，其主要是用電動(dòng)機(jī)作為原動(dòng)機(jī)。由于電動(dòng)機(jī)輸出的轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于卷揚(yáng)機(jī)中滾筒的轉(zhuǎn)速，故必須設(shè)計(jì)減速的傳動(dòng)裝置。傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)有多種多樣，如皮帶減速器、鏈條減速器、齒輪減速器、渦輪蝸桿減速器、二級齒輪減速器等等。通過合理的設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置，使的卷揚(yáng)機(jī)能夠在特定的工作環(huán)境下滿足正常的工作要求。同時(shí)通過本課程設(shè)計(jì)將學(xué)過的基礎(chǔ)理論知識(shí)進(jìn)行綜合應(yīng)用，培養(yǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，計(jì)算能力，熟悉一般的機(jī)械裝置設(shè)計(jì)過程。2目 錄設(shè)計(jì)任務(wù)書……………………………………………………3第一部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)………………………………4第二部分 電動(dòng)機(jī)的選擇及傳動(dòng)比分配……………………4第三部分 V 帶設(shè)計(jì)…………………………………………7第四部分 齒輪的設(shè)計(jì)………………………………………9第五部分 軸的設(shè)計(jì)…………………………………………16第六部分 校核………………………………………………19第七部分 箱體及其它附件…………………………………21總結(jié)……………………………………………………………23參考文獻(xiàn)………………………………………………………233設(shè)計(jì)任務(wù)書1 設(shè)計(jì)要求：1.1 卷揚(yáng)機(jī)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，用于建筑工地提升物料，空載啟動(dòng)，連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，工作平穩(wěn)。1.2 室外工作，生產(chǎn)批量為 5 臺(tái)。1.3 動(dòng)力源為三相交流 380/220V，電動(dòng)機(jī)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)。1.4 工作期限為 10 年，每年工作 300 天，3 班制工作，每班工作 4小時(shí)，檢修期間隔為 3 年。1.5 專業(yè)機(jī)械廠制造，可加工 7、8 級精度的齒輪、渦輪。該裝置的參考圖如下：2 原始技術(shù)數(shù)據(jù)繩牽引力 W/KN 繩牽引力速度 v/(m/s) 卷筒直徑 D/mm10 0.5 4703 設(shè)計(jì)任務(wù)3.1 完成卷揚(yáng)機(jī)總體傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)和論證，繪制總體設(shè)計(jì)原理方案圖。3.2 完成卷揚(yáng)機(jī)主要傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。3.3 完成裝配圖 1 章（A0 或 A1） ，零件圖 2 張。傳 動(dòng) 裝 置 卷 揚(yáng) 機(jī)原 動(dòng) 機(jī) w聯(lián) 軸 器 重 物43.4 編寫設(shè)計(jì)說明書。第一部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)1.1 傳動(dòng)方案1.1.1 組成：傳動(dòng)裝置由電機(jī)、減速器、工作機(jī)組成。1.1.2 特點(diǎn)：齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。1.1.3 確定傳動(dòng)方案：考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高，傳動(dòng)功率大，將 V 帶設(shè)置在高速級。其傳動(dòng)方案如下： η 2η 3η 5η 4η 1IIIVPdPw2．方案論證本設(shè)計(jì)中原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī)，工作機(jī)為皮帶輸送機(jī)。傳動(dòng)方案采用了兩級傳動(dòng)，第一級傳動(dòng)為帶傳動(dòng)，第二級傳動(dòng)為單級直齒圓柱齒輪減速器。 帶傳動(dòng)承載能力較低，在傳遞相同轉(zhuǎn)矩時(shí)，結(jié)構(gòu)尺寸較其他形式大，但有過載保護(hù)的優(yōu)點(diǎn)，還可緩和沖擊和振動(dòng)，故布置在傳動(dòng)的高速級，以降低傳遞的轉(zhuǎn)矩，減小帶傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)尺寸。 齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)效率高，適用的功率和速度范圍廣，使用壽命較長，是現(xiàn)代機(jī)器中應(yīng)用最為廣泛的機(jī)構(gòu)之一。本設(shè)計(jì)采用的是展開式兩級直齒輪傳動(dòng)?？傮w來講，該傳動(dòng)方案滿足工作機(jī)的性能要求，適應(yīng)工作條件、工作可靠，此外還結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、成本低傳動(dòng)效率高。5第二部分 電動(dòng)機(jī)的選擇及傳動(dòng)比分配2.1 電動(dòng)機(jī)的選擇 2.1.1 傳動(dòng)裝置的總效率54231??按表 2-5 查得各部分效率為：V 帶傳動(dòng)效率為 ，滾動(dòng)軸承效率96.01??（一對） ，閉式齒輪傳動(dòng)效率為 ，聯(lián)軸器效率為 ，9.02 7.3 9.04??傳動(dòng)滾筒效率為 ，代入得6.5??= 825.096.07.624???2.1.2 工作機(jī)所需的輸入功率，其中?wdP?10)(FVkW所以 6.06kw??825.0.13d使電動(dòng)機(jī)的額定功率 P ＝（1～1.3）P ，由查表得電動(dòng)機(jī)的額定功率 P ＝ edd7.5KW 。 2.1.3 確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速計(jì)算滾筒工作轉(zhuǎn)速 ： nirDnw /3.20475.1605.160???????由推薦的傳動(dòng)比合理范圍，v 帶輪的傳動(dòng)比范圍：2~4，二級圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)比一般范圍：8~40，則總傳動(dòng)比的范圍為， ,故電機(jī)16~'i的可選轉(zhuǎn)速為： mn/3250~.20)16~('' rniwd ??2.1.4 確定電動(dòng)機(jī)型號根據(jù)以上計(jì)算在這個(gè)范圍內(nèi)電動(dòng)機(jī)的同步轉(zhuǎn)速有750r/min，1000r/min，1500r/min，3000r/min，綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的情況，同時(shí)也要降低電動(dòng)機(jī)的重量和成本，最終可確定同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min ，根據(jù)所需的額定功率及同步轉(zhuǎn)速確定電動(dòng)機(jī)的型號為 Y160M - 6 ，滿載轉(zhuǎn)速 970r/min 。 6其主要性能：額定功率：7.5KW，滿載轉(zhuǎn)速 970r/min，額定轉(zhuǎn)矩 2.0。 2.2 計(jì)算總傳動(dòng)比及分配各級的傳動(dòng)比2.2.1 總傳動(dòng)比：i =970/20.33=47.71 a2.2.2 分配各級傳動(dòng)比 根據(jù)指導(dǎo)書，取 V 帶的傳動(dòng)比 ，則減速器的傳動(dòng)比 i 為30?ii= 9.1537.401?ia取兩級援助齒輪減速器高速級的傳動(dòng)比 718.40.4.12?ii則低速級的傳動(dòng)比為 36.71.95123?i2.3 運(yùn)動(dòng)參數(shù)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算2.3.1 電動(dòng)機(jī)軸 KWPd06.0?min/970rn?NT??7.596.52.3.2 Ⅰ軸（高速軸） KWP81.6.010????mNnTri ????78.132.5905in/71102.3.3 Ⅱ軸（中間軸） mNnPTri KW????9.74.85905in/.671.4325882212?2.3.4 Ⅲ軸（低速軸） i 203i/. 3.33372.3.5 Ⅳ軸（滾筒軸） mNnPTrKW????9.24608.5950mi/.253.4434?各軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)如下表功率 p/kw 轉(zhuǎn)矩 T/N.M,軸名輸入 輸出 輸入 輸出轉(zhuǎn)速n/(r/min)傳動(dòng)比i效率?電動(dòng)機(jī)軸1 軸2 軸3 軸滾筒軸5.815.585.365.256.065.755.525.305.20171.787792549.22496.923.4171.6561777.152523.7082471.93197032368.420.0820.0834.7183.37610.960.960.960.98三、V 帶設(shè)計(jì)3.1 確定皮帶輪3.1.1 確定計(jì)算功率 。由表 8-7 查得工作情況系數(shù) ;故caP2.1?AKKWPKAca 27.06.1???3.1.2 選取 v 帶帶型。根據(jù) 、 由圖 8-11 選用 A 型。確定帶輪的基本直ca1n徑 并驗(yàn)算帶速 v。1d3.1.3 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 。由表 8-6 和表 8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直1d徑 ；驗(yàn)算帶速 v；按式 8-13 驗(yàn)算帶的速度md801?；因?yàn)?5m/sv30m/s,故帶速合適；計(jì)smnv /4.9106784.36????算帶輪的基準(zhǔn)直徑；根據(jù)式 8-15a，計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑；根據(jù)表 8-8 取 540mm.id512?3.2 確定 v 帶的中心距和基準(zhǔn)長度 dL根據(jù)式 8-20 ????aaa 210217.0???8取 ，初定中心距14050?am70?。由式 8-22 計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長度ma70???????maddL 78.254670418518024.374)(2021210 ????????????由表 8-2 選帶的基準(zhǔn)長度 2500mm。按式 8-23 計(jì)算實(shí)際中心距 。；由式 8-24 mLad 72052467020 ??????? mad 795)3.(3.mx ????得中心距的6835115in變化范圍為 683-795mm。3.3 驗(yàn)算小帶輪上的包角。????0001201 98.135.78483.578 ??????ad?3.4 計(jì)算帶的根數(shù) z計(jì)算單個(gè) v 帶的額定功率 。由 ，查表 8-4a 得rPmin/970n1801rd?和。KWP30.2?根據(jù) KWPAirn 2.b43mn,/97 01 ???得型 帶 ， 查 表和查表 8-5 得 ，表 8-2 得 ，于是8.? 9.1?LK??KPLr 35.82.0)(0 ??????計(jì)算 v 帶的根數(shù) z，圓整為 4。9.35.27?rca3.5 計(jì)算單根 v 帶初拉力的最小值 ??min0F由表 8-3 得 A 型帶的單位長度質(zhì)量 q=0.1Kg/m,所以???? NqvzKPFca 3.25914.014.9.2785275.2702min0 ??????????9應(yīng)使帶的初拉力 min0)(F?3.6 計(jì)算壓軸力 p壓軸力的最小值為 NFzp 19428.3sin.2594sin)(2)(1m0min ??????第四部分 齒輪的設(shè)計(jì)4.1 高速級齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1.1 選擇齒輪材料及精度等級 由于速度不高，故選取 7 級精度的齒輪，小齒輪的材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 250HBS,大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。選取高速級中的小齒輪齒數(shù)為 23，則大齒輪的齒數(shù)為，圓整為 108。3.1087.423??4.1.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由（10-9a）： ??32112. ??????????HEdt ZuKTd??4.1.2.1 試選載荷系數(shù) .?t4.1.2.2 計(jì)算小齒輪轉(zhuǎn)矩 mNnPT ????? 55151 1078.3210.90.94.1.2.3 由表 10-7 選取齒寬系數(shù) ?d?4.1.2.4 由表 10-6 查的材料的彈性影響系數(shù) 218.9MPaZE4.1.2.5 由圖 10-21d 按齒面硬度查的小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限MPaHLim601?? aHLim502??4.1.2.6 由 10-13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)；81 16.9)10382(13???hjnN10882 1047.236.109??N4.1.2.7 由圖 10-19 取接觸疲勞壽命系數(shù) ； 。90.1?HNK95.2?HN4.1.2.8 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1，由式 10-12 得??MPaSKHN5.2095.46.2lim21li1 ????4.1.3 計(jì)算試算小齒輪分度圓直徑 ，代入 中的較小的值1td??H? mZuTKdEdtt 64.75.28197.41078.32.32. 51 ??????????????????????4.1.3.1 計(jì)算圓周速度 v smndvt /28.10634.71.3061 ?????4.1.3.2 計(jì)算齒寬 bdbt 4.7.1??4.1.3.3 計(jì)算齒寬與齒高之比 h模數(shù)： ；齒高： ；mzmtt 3.26.1? mmt 493.7.25.???8.0493.76?hb4.1.3.4 計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù) ，7 級精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) ；直齒輪，smv/5.1 2.1?vK；由表 10-2 查得使用系數(shù) ；由表 10-4 用插值法查得 7 級??FHK1?A精度、小齒輪相對支承非對稱布置時(shí)， ；由42.?H11;故載荷系數(shù)48.131042.,28.10?????FHKKhb得查 圖 7052.??VA4.1.3.5 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得得分度圓直徑由式 10-10a 得 mKdtt 89.3.164.7331 ???4.1.3.6 計(jì)算模數(shù)， mzdm3.264.71?4.1.4 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)4.1.4.1 由式(10—17)m≥ ??321·FSadYzKTσφ β4.1.4.2 確定計(jì)算參數(shù) 由圖 10-20C 查的小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度是 大齒輪的彎曲強(qiáng);501MPaFE??度極限是 ;a3802MPFE??4.1.4.3 計(jì)算彎曲疲勞許應(yīng)力由圖 10-18 取彎曲疲勞壽命系數(shù) 8.0,5.2?FNFNAK取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4，由式 10-12 得 [ ] =?1aFENMPSK7.304.15801???[ ] =2 aFN86.2.24.1.4.4 計(jì)算載荷系數(shù)K＝K K K K =1×1.2×1×1.35＝1.62d） 查取齒型系數(shù)由表 10－5 查得 26.;65.21?FaFaYe）查取應(yīng)力校正系數(shù)12由表 10－5 查得 Y ；Y 1.79858.1?Ss2Saf）計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較??Fσ= =0.01379??1FSaYσ 57.30862?= =0.016442FSaσ .41大齒輪的數(shù)值大。4.1.5.設(shè)計(jì)計(jì)算4.1.5.1 計(jì)算齒數(shù)由 59.20164.23178.635????mm所以取模數(shù) m=3 所以 ， 123,7.26718.463.2取 取Zd4.1.5.2 幾何尺寸計(jì)算分度圓直徑： ；中心距：mzdm3691221???；a5.369701??齒輪寬度： ；取bd781? mB78,8321?4.2 低速級齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算4.2.1 材料低速級小齒輪選用 45 鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度 280HBS ，取小齒齒數(shù) =401Z低速級大齒輪選用 鋼正火，齒面硬度為 240HBS ， 齒數(shù)45?z =3.376×40=135.04,圓整取 z =136。2 24.2.2 齒輪精度13按 GB/T10095－1998，選擇 7 級，齒根噴丸強(qiáng)化。4.2.3 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由 ??32112. ??????????HEdt ZuKTd??確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值4.2.3.1 試選 K =1.3t4.2.3.2 計(jì)算小齒輪轉(zhuǎn)矩 mNnPT ??????794.685109105.9214.2.3.3 由表 10-7 選取齒寬系數(shù) 8.0d?4.2.3.4 查課本由 表 10-6 查材料的彈性影響系數(shù) Z =189.8MP198 Ea4.2.3.5 查疲勞強(qiáng)度按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 ,大齒輪的接觸疲MPH601lim??勞強(qiáng)度極限 MPaH501lim??4.2.3.6 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N =60×n ×j×L =60×68.4×1×(2×8×300×8)12n=1.562×10 8N = 0.46×102??376.1051i 8由課本 圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù)0PK =0.94 K = 0.97 1HN 2HN查課本由 圖 10-21d207取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1,則接觸疲勞許用應(yīng)力[ ] = =H?1SHN1lim56409.??MPa[ ] = =0.98×550/1=5172K2li4.2.4 計(jì)算4.2.4.1 試算小齒輪分度圓直徑 1td代入 中的較小的值??H??? mZuTKdHEdtt 6.1295.8376.4109.732.32. 511 ??????????????????????144.2.4.2 算圓周速度 v smndvt /46.01608.294.3160?????4.2.4.3 計(jì)算齒寬 bbt 7.3.8.1??4.2.4.4 計(jì)算齒寬與齒高之比 h模數(shù)： ；齒高： ；mzdmtt 24.306.91?? mmht 28.74.352.???.428.703hb4.2.4.5 計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù) ，7 級精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) ；直齒輪，sv/6.? 05.1?vK；由表 10-2 查得使用系數(shù) ；由表 10-4 用插值法查得 7 級1?FHK1A精度、小齒輪相對支承非對稱布置時(shí)， ；由42.??H;故載荷系數(shù)813042.,2.0???FHKhb得查 圖 9.42.5??VAK4.2.4.6 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得得分度圓直徑由式 10-10a 得 mdtt 75.130.6.1331 ??4.2.4.7 計(jì)算模數(shù) mzdm26.4075.1?4.2.4 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式(10—17)m≥ ??321·FSadYzKTσφ β4.2.4.1 確定計(jì)算參數(shù) 由圖 10-20C 查的小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度是大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限是 ;;501MPaFE?? a3802MPFE??4.2.4.2 計(jì)算彎曲疲勞許應(yīng)力由圖 10-18 取彎曲疲勞壽命系數(shù) .,5.02FNFNAK15取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4，由式 10-12 得 [ ] =F?1aFENMPSK57.304.18501???[ ] =2 aFN86.2.24.2.4.3 計(jì)算載荷系數(shù)K＝K K K K =1×1.12×1×1.35＝1.512d） 查取齒型系數(shù)由表 10－5 查得 26.;65.21?FaFaYf）查取應(yīng)力校正系數(shù)由表 10－5 查得 Y ；Y 1.7988.1Ss2Saf）計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較??Fσ= =0.01379??1FSaYσ 57.30862?= =0.016442FSaσ .41大齒輪的數(shù)值大。4.2.3 設(shè)計(jì)計(jì)算164.2.3.1 確定模數(shù) 89.20164.40179.52.35????mm所以取模數(shù) m=34.2.3.2 確定齒數(shù)所以 ， 146,9.5376.242.1取取???Zd4.2.3.2 幾何尺寸計(jì)算分度圓直徑： ；中心距：mmzd38221；a543821???齒輪寬度： ；取bd6.10.1?? mB105,821?第五部分 軸的設(shè)計(jì)5.1 以輸出軸為例說明軸的設(shè)計(jì)過程。5.1.1 求輸出軸上的功率 P ，轉(zhuǎn)速 ，轉(zhuǎn)矩33n3TP =5.36KW =20.08/min3 3n=2549.2N．mT5.1.2 求作用在齒輪上的力已知低速級大齒輪的分度圓直徑為=438 2d而 F =t?23TN164048.593??F = Frt 237tanan???5.1.3 初步確定軸的最小直徑按式 15-2 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為 45 剛,調(diào)質(zhì)處理，取，于是得 。 10?A mnPAd8.70.23651030min ???根據(jù)聯(lián)軸器的計(jì)算公式 ，查表 14-1，取 ;則有3TKca 3.1AK17，查 GB/T5843-1986，選用 YL14 凸緣聯(lián)軸mNTKAca ????312549.13器，其公稱轉(zhuǎn)矩為 。半聯(lián)軸器的孔徑 ，半聯(lián)軸器長度0md801?L=172mm。5.1.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.1.4.1 擬定軸上零件的裝配方案5.1.4.2 初步選擇滾動(dòng)軸承根據(jù)工作條件選用深溝球軸承。參照工作要求，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選用 0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級的 6016。其尺寸為。mBDd21580???5.1.4.3 使用毛氈密封圈其參數(shù)為： m7815.1.5 軸的各段直徑，軸的各段長度18mLLmdmd3012753041726804198076423567????5.1.6 軸上零件的周向定位齒輪，半聯(lián)軸器與軸的軸向定位均采用平鍵連接。根據(jù) 由表 6-1[1]md804?查得平鍵截面 ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 40mm，mhb142??同時(shí)為了保證齒輪和軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為 ；同樣，半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用平鍵為67nH半聯(lián)軸器與軸的配合為 。滾動(dòng)軸承與mlhb1020? 67kH軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸配合的直徑尺寸為 。6m5.1.7 確定軸上圓角與倒角尺寸取軸端倒角為 ，各軸端倒角見詳圖。0452?5.2 同樣求得 19(中間軸)5.2.1 主動(dòng)軸(高速軸)的相關(guān)參數(shù)選取軸的材料為 45 剛,調(diào)質(zhì)處理，取 ，于是得120?A。 ，其尺寸：mnPAd5.3281.0330min??din20mLLmddm6042581730456045367321237????5.2.2 中間軸的相關(guān)參數(shù)選取軸的材料為 45 剛,調(diào)質(zhì)處理，取 ，于是得120?A。mnPAd524.68120330min??d5inmLLmd2810573256485643136???第六部分 校核6.1 軸的強(qiáng)度校核216.1.1 求軸上載荷6.1.1.1 在水平面上 mNalFMKlNHtbt ????????27930591.7146430121彎 矩右 側(cè)左 側(cè)6.1.1.2 在垂直面上有 mNalFKrlNHb ???????13207516043.21彎 矩右 側(cè)左 側(cè)6.1.1.3 總彎矩 M????89292216.1.1.4 扭矩 NdFTt ???4806046.1.1.5 作出扭矩圖30 201 306.1.2 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)候，通常只是校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度根據(jù)式15-5 及上面的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力，取 ，1??軸的計(jì)算應(yīng)力 MPaWTMca 64.19751.0)480(3892)(3222 ????????22由表 15-1 查得 45 剛的 。因?yàn)?，故安全。MPa60][1???][1???ca6.2 鍵的強(qiáng)度校核6.2.1 鍵 連接強(qiáng)度計(jì)算mhb42??根據(jù)式 6-1[1]得： PakldTp 1.7986705.421033????查表 6-2[1]得 ，因?yàn)?，故鍵槽的強(qiáng)度足夠。其它鍵的MPap][?][p??驗(yàn)算方法同上，經(jīng)過計(jì)算可知它們均滿足強(qiáng)度要求。6.2.2.1 軸承 60166.2.2.1.1 當(dāng)量動(dòng)載荷用插值法由表 13-5[1]查得 X=1,Y=0；故基本動(dòng)載荷為： KNYFXPar 5.1????6.2.2.1.2 軸承的額定壽命 hCnLh 5366 10.4)5.8(10)(1??顯然，軸承的額定壽命遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于減速器的工作時(shí)數(shù) 36000h。其它的軸承驗(yàn)算同上。第七部分 箱體及其他附件7.1 箱體的尺寸名 稱 符號 二級圓柱齒輪減速器/mm箱座壁厚 ?11箱蓋壁厚 110箱座凸緣厚度 b16.5箱蓋凸緣厚度 115箱座底凸緣厚度 227.523底腳螺栓直徑 fd22底腳螺栓數(shù)目 n6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 1d 16.5箱蓋與箱座聯(lián)接螺栓直徑 213聯(lián)接螺栓 的間距2dl160軸承端蓋螺釘直徑 3d10定位銷直徑 10安裝螺栓直徑 xM10至外箱壁距離 min1c16至凸緣邊距離 i214螺栓扳手空間與凸緣寬度沉頭座直徑 mincD24軸承旁凸臺(tái)半徑 1R18凸臺(tái)高度 h根據(jù)扳手操作方便為準(zhǔn)外箱壁至軸承座端面距離 1l42大齒輪頂圓與內(nèi)壁距離 ?13齒輪端面與內(nèi)壁距離 211箱蓋、箱座肋厚 m、19、9軸承端蓋外徑 2D124軸承端蓋凸緣厚度 t12軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S124247.2 減速器的潤滑7.2.1 齒輪的潤滑因齒輪的圓周速度12 m/s，所以才用浸油潤滑的潤滑方式。高速齒輪浸入油里約為 0.7 個(gè)齒高，但不小于 10mm，低速級齒輪浸入油高度約為 1 個(gè)齒高（不小于 10mm） ，1/6 齒輪。7.2.2 滾動(dòng)軸承的潤滑采用飛濺潤滑，即利用齒輪的傳動(dòng)把潤滑齒輪的油甩到四周墻壁面上，然后通過適的油槽把油引入軸承中去。[總結(jié)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械課程當(dāng)中一個(gè)重要環(huán)節(jié)通過了 3 周的課程設(shè)計(jì)使我從各個(gè)方面都受到了機(jī)械設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，對機(jī)械的有關(guān)各個(gè)零部件有機(jī)的結(jié)合在一起得到了深刻的認(rèn)識(shí)。由于時(shí)間緊迫，雖然經(jīng)過自己拼命加班加點(diǎn)，但這次的課程設(shè)計(jì)還是存在許多問題，發(fā)現(xiàn)理論知識(shí)學(xué)的不牢固，大學(xué)學(xué)過的許多專業(yè)知識(shí)自己沒有系統(tǒng)的整理和消化，很多簡單的知識(shí)點(diǎn)要重新看書才能回憶起來，這樣很嚴(yán)重拖慢了自己的設(shè)計(jì)速度和影響自己課程設(shè)計(jì)的質(zhì)量，在邊計(jì)算邊畫圖邊改正就發(fā)現(xiàn)自己走了很多彎路，比如由于齒輪參數(shù)的選擇不是恰當(dāng)好處，導(dǎo)致齒輪很大（其中有個(gè)約 450 的直徑） ，手繪圖紙的生疏以致視圖的規(guī)劃位置不很恰當(dāng)。同時(shí)我相信，通過這次的實(shí)踐發(fā)現(xiàn)的問題，能使我重視并解決這些問題。在設(shè)計(jì)的過程中，培養(yǎng)了我綜合應(yīng)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程及其他課程的理論知識(shí)和應(yīng)用生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)解決工程實(shí)際問題的能力。通過這次設(shè)計(jì)之后，我想會(huì)對以后自己獨(dú)立設(shè)計(jì)打下一個(gè)良好的基礎(chǔ)，在以后的設(shè)計(jì)中避免很多不必要的工作，有能力設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)更緊湊，傳動(dòng)更穩(wěn)定精確的設(shè)備同時(shí)，在此，真誠地感謝老師和同學(xué)在此次課程設(shè)計(jì)中給我全力的幫助！謝謝！參考資料目錄[1]《機(jī)械設(shè)計(jì)綜合課程設(shè)計(jì)》 ，機(jī)械工業(yè)出版，王大康，王之櫟主編，2003 年第 7 版；[2]《機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版） 》 ，高等教育出版社，濮良貴，紀(jì)名剛主編，2001 年7 月第七版；[1]《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》 ，高等教育出版社，王昆，何小柏，汪信遠(yuǎn)主編，1995 年 12 月第一版；[3]《減速器選用手冊》 ，化學(xué)工業(yè)出版社，周明衡主編，2002 年 6 月第一版；[4]《互換性與技術(shù)測量》 ，高等教育出版社，李柱，徐正高，蔣向前編，200425年 12 第一版。