NAF450-8-I型行星減速器設計含4張CAD圖.zip,NAF450,行星減速器,設計,CAD NAF450-8-I型行星減速器設計 [摘要]：此次畢業(yè)設計的題目是NAF450-8-1型行星齒輪減速器。該行星齒輪減速器的主要構(gòu)成為一個太陽輪，三個行星輪和一個齒圈，兩個軸等。 本次設計主要研究內(nèi)容： （1）行星齒輪的傳動設計 其中包括傳動比的確定和具體分配，還有傳動的方式的選定。 （2）行星齒輪的尺寸數(shù)據(jù)計算 其中包括配尺的計算，裝配條件的計算，傳動效率的計算，結(jié)構(gòu)設計計算，輸入、輸出端的尺寸計算和其他主要構(gòu)件的數(shù)據(jù)計算。 （3）行星齒輪傳動強度的校核 其中包括各嚙合齒輪的疲勞強度校核等 （4）裝配圖以及各零件圖的設計。 本次設計的NAF450-8-I行星齒輪減速器需要體積盡可能小、重量盡量輕、工作平穩(wěn)、結(jié)構(gòu)合理，承載能力強等，要已以上條件進行裝備結(jié)構(gòu)的設計計算，使用AutoCAD進行二維裝備圖及零件圖的設計。 [關鍵詞]：減速器；行星齒輪，太陽輪，法蘭 Design of NAF450-8-1 planetary reducer [Abstract]: The title of this graduation project is the NAF450-8-1 planetary gear reducer. The main structure of the planetary gear reducer is a sun gear, three planetary gears and one ring gear, two shafts, etc.. The main research content of this design: （1） Planetary gear transmission design This includes the determination and specific assignment of the gear ratio, as well as the choice of the mode of the drive. （2）Calculation of the size data of planetary gears These include the calculation of the ruler, the calculation of the assembly conditions, the calculation of the transmission efficiency, the structural design calculation, the calculation of the input and output dimensions and the calculation of the data of other main components. （3）Calibration of planetary gear transmission strength Including the fatigue strength check of each meshing gear, etc. （4）Assembly drawing and design of each part drawing The designed NAF450-8-I planetary gear reducer needs to be as small as possible, light in weight, stable in operation, reasonable in structure, strong in carrying capacity, etc. The design and calculation of the equipment structure must be carried out under the above conditions, using AutoCAD for two-dimensional Equipment drawing and part drawing design. [Key words]: reducer; planetary gear, sun gear, flange  目錄 中文摘要 I 外文摘要 II 1 前言 1 1.1 課題研究的背景和意義 1 1.2 行星齒輪減速器的優(yōu)勢及其特點 2 1.3 本文研究的主要內(nèi)容 4 2 NAF450-8-1型行星齒輪減速器傳動方案設計 5 2.1 已知條件 5 2.2 設計計算 5 3 NAF450-8-I型行星齒輪參數(shù)的設計 6 3.1 配齒計算 6 3.2 初步計算齒輪的主要參數(shù) 6 3.3 嚙合參數(shù)計算 7 3.4 幾何尺寸計算 10 4 NAF450-8-1型行星齒輪傳動和結(jié)構(gòu)設計 14 4.1 裝配條件的計算 14 4.2 傳動效率的計算 15 4.3 結(jié)構(gòu)設計 16 5 NAF450-8-1型行星齒輪強度計算 20 6總結(jié) 27 參考文獻 27 致 謝 29  1 前言 課題研究的背景和意義 我國從1993起成為石油凈進口國，不僅是石油，我國的天然氣供求矛盾也越來越突出，為了應對我國石油工業(yè)持續(xù)發(fā)展的形式，制定了具有前瞻性的石油工業(yè)“十五”發(fā)展計劃和遠景規(guī)劃，建立了由國家分批規(guī)劃的石油儲備基地。為了迅速在中國建立獨立的儲油基地，根據(jù)中國國情，主要使用大型工業(yè)油罐。 介紹污泥是大型油罐儲存過程中的關鍵問題。未經(jīng)精制和儲存的原油重量約為污泥重量的2.2%，相當于10萬立方米儲罐的重量。例如，在注入原油后，大約2200立方米的污泥將被放置在油罐底部。如果不及時清除，添加的油將繼續(xù)積聚并形成硬塊，使檢查和清潔油箱變得很難。此外，池底存在大量污泥，不會減少有效的儲存空間，縮短儲存周期，導致進出口閥門堵塞，較厚的水庫會防止浮頂。最后，浮頂傾斜對油庫的安全構(gòu)成威脅。因此，在大型原油儲罐的建設中，為了提高儲油效率，提高儲油安全性，減少灌溉和清洗的難度，需要增加污泥控制系統(tǒng)。而油泥控制離不開的就是旋轉(zhuǎn)噴射減速器。 由此可見，旋轉(zhuǎn)噴射減速器是工業(yè)槽底污泥旋轉(zhuǎn)射流混合系統(tǒng)的重要組成部分。而旋轉(zhuǎn)噴射這個工作過程中是由高速度渦輪驅(qū)動低速度的噴嘴。所以兩者中間就需要一個傳動比比較大的減速器。 1.2 行星齒輪減速器的優(yōu)勢及特點 在眾多減速器中，行星齒輪減速器可謂“性價比”最高。與一般定軸齒輪傳動相比，行星齒輪傳動具有高剛性、高精度、高傳動效率、承載能力大、體積小、傳動平穩(wěn)等優(yōu)點。這些已經(jīng)被越來越多的機械工程師和技術(shù)人員使用。理解和價值。適用于各類齒輪負荷特性的熱加工工藝和機械加工工藝，采用變位齒輪課充分發(fā)揮各機件的性能，可減小機械體的體積和質(zhì)量，嚙合性能好，承載能力高，具有許多獨特的優(yōu)點。 現(xiàn)在行星傳動技術(shù)已經(jīng)向高速度，高轉(zhuǎn)矩硬齒面，標準化等方面發(fā)展。行星齒 輪傳動可用于高速度、功率較大的機械傳動中，也能適用于低速度、扭矩較大的機械傳動中。它可進行加速、減速和變速傳動、也可參與運動合成跟分解。在很多的實際生產(chǎn)生活中，這些功能都是有特殊的意義。對于現(xiàn)在的機械傳動來說，因此，行星齒輪傳動已廣泛應用于起重運輸、工程機械、冶金礦山、石油化工、工程機械、輕工紡織、醫(yī)療設備、儀器儀表、汽車、造船、軍工航天等工業(yè)領域。 由太陽輪，行星輪，軸，行星架，齒輪連軸器等組成的齒輪減速器，用于輸出端和工作機或執(zhí)行機構(gòu)之間，可以起到調(diào)整轉(zhuǎn)速和互相傳遞轉(zhuǎn)矩的作用，在現(xiàn)代機械中應用極為廣泛。 其他技術(shù)的發(fā)展也反映在理論研究上（如強度計算、成形技術(shù)、現(xiàn)代設計方法的應用，新齒形，新結(jié)構(gòu)的應用等）更完善，更接近實際；普通采用各種優(yōu)質(zhì)合金鋼鍛件；材料和熱處理質(zhì)量控制水平的提高；結(jié)構(gòu)設計更合理；加工精度普遍提高到ISO的4-6級；軸承質(zhì)量和壽命的提高；潤滑油質(zhì)量的提高；加工裝備和檢測手段的提高等方面。 隨著這些技術(shù)的應用和成熟，齒輪產(chǎn)品的性價比得到了很大提升，產(chǎn)品也越來越完善。 假如你粗略估計，輸出100N米扭矩的齒輪在1950年的重量應為10kg。到80年代就可做到僅為1kg。 在過去的十幾年中，計算機技術(shù)，信息技術(shù)和自動化技術(shù)已經(jīng)廣泛應用于機械制造業(yè)，改變了傳統(tǒng)許可和生產(chǎn)組織的概念。 一些先進的齒輪制造公司使用先進的技術(shù)，如精益制造，敏捷許可和智能許可。 形成了高精度，高效率的智能通信管理系統(tǒng)。 總之，世界減速機和齒輪技術(shù)發(fā)展的大趨勢是發(fā)展到六個高，兩個低，兩個層次。 高指的是高剛性，高精度，高承載能力，高速度，高可靠性，高傳動效率; 二低指低噪音，低成本; 二化指標準化和多樣化。 機械制造的齒輪及齒輪箱技術(shù)的發(fā)展在一定程度上標志著一個國家的機械工業(yè)發(fā)展水平。 因此，中國人自主研發(fā)的減速器和齒輪傳動等技術(shù)都是有很好的發(fā)展前景。 1.3 本文研究的主要內(nèi)容 我的研究主要內(nèi)容就是結(jié)合已知條件如查表可知的轉(zhuǎn)速跟輸出轉(zhuǎn)矩還有型號跟公稱傳動比設計一個一級行星齒輪減速器 （1）確定齒輪的傳動方案 齒輪傳動方案包括傳動是什么類型還有傳動簡圖的繪制。而我設計的減速器已知的公稱傳動比為8，通過分析和比較設計出合適的傳動方案，還要在高轉(zhuǎn)矩高傳動比前提下，盡量的降低減速器的體積和重量。 （2）如何設計結(jié)構(gòu)和結(jié)構(gòu)計算 齒輪傳動中每個階段的設計計算包括：該如何分傳動比，傳動部件的選擇和設計，軸系設計的計算和驗證，整個傳動系統(tǒng)的動力計算和驗證，以及傳動機構(gòu)的選擇和計算。 軸和鍵連接的方式及其計算，外機殼的設計等 2 NAF450-8-1型行星齒輪減速器傳動方案設計 2.1 已知條件 設計NAF450-8-I行星齒輪減速器，由題目可以得到該行星減速器傳動的公稱傳動比i為8，查表可知取輸入轉(zhuǎn)速n1為1500r/min，則公稱輸入功率為440.3kw，要求該行星齒輪體積小、結(jié)構(gòu)簡單、質(zhì)量小、傳動效率高和轉(zhuǎn)矩大。 2.2 設計計算 2.2.1 選取行星齒輪傳動的傳動類型和傳動簡圖 按照設計該行星減速器的實際用途是連接于高速渦輪跟低速噴嘴之間，工作時短期間斷性工作，結(jié)合《行星齒輪傳動設計》的設計特點，需要該行星減速器體積較小，轉(zhuǎn)矩較大，簡單易裝備，所以選取只有一個齒圈的NAF450-8-1型行星齒輪更合適，采用3Z（Ⅱ）的行星齒輪傳動，其傳動簡圖如圖1所示。 圖1 NAF450-8-1型行星齒輪減速傳動 3 NAF450-8-1型行星齒輪參數(shù)的設計 3.1 配齒計算 已知NAF450-8-1型行星傳動的傳動比ip值，根據(jù)齒輪計算公式可求得內(nèi)齒輪b，e和行星齒輪c的齒數(shù)zb，ze和zc。根據(jù)該行星齒輪的設計要求，預選擇太陽輪的齒數(shù)za為23，而行星齒輪數(shù)定np 為3。按照要求齒數(shù)差應該較小，所以應取ze -zb= np。將太陽輪齒輪值23，行星齒輪數(shù)3以及轉(zhuǎn)動比ip代入公式，求得內(nèi)齒輪的齒數(shù)Zb 為 zb= （3.1） 求得zb為86 按以下公式可得內(nèi)齒輪e的齒數(shù)Ze為 ze = zb + np =86+3=89 （3.2） 因為為偶數(shù) 則可求Zc為 zc=（ze-za）-1=（89-23）-1=32 （3.3） 再按傳動比驗算公式驗算其實際的傳動比為 ibae==140.6 （3.4） 其傳動比誤差為 ==0.94< （3.5） 由以上計算可得出實際運行中傳動比，則該行星各齒輪數(shù)為 za=26，zb=91，ze=94和zc=33. 3.2 初步計算齒輪的主要參數(shù) 齒輪材料和熱處理的選擇：太陽輪a和行星輪c均采用20CrMnTi，滲碳淬火回火，齒面硬度58-62HRC，取 =1500N/mm 和=330N/mm ，太陽輪a和行星齒輪c的加工精度6級；內(nèi)齒輪b和e均采用40CrNiMo，調(diào)質(zhì)硬度283-323HB，取=780N/mm 和=260N/mm ，內(nèi)齒輪b和e的加工精度7級。 按彎曲強度的初計算公式計算齒輪的模數(shù)m為 m=Km （3.6） 現(xiàn)已知Z1=26，=340N/mm 。齒輪轉(zhuǎn)矩T1=9549=775.59N·M；取算式系數(shù)Km=17.8；查表取使用工況系數(shù)KA=1.5；取綜合系數(shù)KFΣ=2,；載荷不均衡系數(shù)=KHp=1.15，；可查得齒形系數(shù)YFa1=2.67；查得齒寬系數(shù)Фd=0.6。則的齒輪模數(shù)為 m==4.8（mm） （3.7） 取齒輪模數(shù)m=5mm 3.3 嚙合參數(shù)計算 在三組嚙齒齒輪中，其標準中心距a計算可得 （mm） （3.8） （mm） （3.9） （mm） （3.10） 根據(jù)以上結(jié)果可知，幾個齒輪間的中心距各不相同，則要滿足已知條件則需要對該行星傳動進行角度變位 參考關系由于各嚙齒齒輪的標準中心距相差不大，最后選擇170mm為標準中心距值 已知+=59，-=58，和-=61，m=5mm，=66mm及壓力角20。， 對各齒輪副的嚙合參數(shù)計算結(jié)果見表①。 表① NAF450-8-1型行星傳動參數(shù)計算 項目 計算公式 a-c齒輪副 b-c齒輪副 e-c齒輪副 中心距變動系數(shù) = =1.5 嚙合角 = = 變位系數(shù)和 = 齒頂高變動系數(shù) = 重合度 確定各齒輪的變位系數(shù)。 （1）在a-c齒輪副中，由于太陽輪a的齒數(shù)z=262=54和中心距小于平均標準中心距。所以其變位方式應采用角度變位的正傳，即 當系數(shù)=1，時，最小變位系數(shù)為 ===0.1176 按如下公式可求得中心論a的變位系數(shù)為 =0.5 （3.12） =0.5 =0.2732>=0.1176 按如下公式可得到行星齒輪c的變位系數(shù) = =0.5377-0.2732=0.2645 （2）b-c齒輪副 在b-c齒輪副中，=33>=27，=58>2=54和=61.5mm<=66mm 。，即。 根據(jù)和所以=。 （3） 在e-c齒輪副中，>,-=61>2=54和mm 。據(jù)此其變位方式應采用高度變位，即。則可得內(nèi)齒輪e的變位系數(shù)為0.25。 3.4 幾何尺寸計算 各齒輪副的幾何尺寸的計算結(jié)果見表2。 表2 NAF450-8-1型行星齒輪的參數(shù) 項目 計算公式 a-c齒輪副 b-c齒輪副 e-c齒輪副 變位系數(shù) = =0.2732 =0.2645 =0.2645 =2.1022 =0.2645 =0.2645 分度圓直徑 = = =130 =455 =165 =455 =165 =470 基圓直徑 = = =122.16 =427.56 =155.04 =427.56 =155.4 =441.66 節(jié)圓直徑 = = =149.83 =190.17 =136 =476 =84 =216 齒頂圓直徑 外嚙合 151.42 200.82 內(nèi)嚙合 - 齒根圓直徑 外嚙合 內(nèi)嚙合 用插齒刀加工 493.31 265.84 注：1.表內(nèi)公式中，為插齒刀的齒頂圓直徑；為插齒刀與被加工齒輪之間的中心距。 2.表中的徑向間徑=，其中=7.6（1-） /。 齒根圓直徑的計算。 已知模數(shù)=5mm，插齒刀齒數(shù)=25，齒頂高系數(shù)=1.25，變位系數(shù)=0。試求被插制內(nèi)齒輪的齒根圓直徑。 齒根圓直徑按下式計算，即 =+2 （3.13） 式中 ——插齒刀的齒頂圓直徑； ——插齒刀與被加工內(nèi)齒輪的中心距。 ==525=137.5（mm） （3.14） 現(xiàn)對內(nèi)嚙合齒輪副b-c和e-c分別計算如下。 （1）b-c內(nèi)嚙合齒輪副（，=69） （3.15） ==0.049683 查表得= = （3.16） 加工中心距為 =（mm） （3.17） 按一下公式計算內(nèi)齒輪b齒根圓直徑為 =137.5+2177.7655=493.031mm（填入表2中） （3.18） (2)e-c內(nèi)嚙合齒輪副（，=72） 仿上，= （3.19） ==0.019001 查表得= == （3.20） =（mm） （3.21） 則得內(nèi)齒輪e的齒根圓直徑為 mm（ 填入表2中） （3.22）  4 NAF450-8-1型行星齒輪傳動和結(jié)構(gòu)設計 4.1 裝配條件的計算 根據(jù)設計的齒輪傳動，按照以下裝備條件 按如下公式驗算其鄰接條件，即 （4.1） 將已知的、和值代入上式，則得 200.84mm<2170=294.4486mm 即滿足鄰接條件， 同心條件 即 （4.2） 各齒輪副的嚙合角為、、和；且知、、和。代入上式，即得 =46.82 則滿足同心條件。 安裝條件 按以下公式驗算其安裝條件，即得 （4.3） 所以，滿足其安裝條件。 4.2 傳動效率的計算 由以上計跟查表所得的計算結(jié)果得出即>,則該行星傳動功率計算為 = （4.4） 已知和=91/26=3.5 其嚙合損失系數(shù) （4.5） 和可按如下公式計算，即有 =2.3 （4.6） =2.3 ，且將、和代入上式，可得 =2.3 =2.3 即有 =0.01931+0.01966=0.03897 所以，其傳動效率為 = 故轉(zhuǎn)動效率滿足工作要求 4.3 結(jié)構(gòu)設計 4.3.1 輸入端 輸入軸的設計按照設計要求。材料上使用18Cr2Ni6W，熱處理為摻碳淬火回火并使用齒輪軸的結(jié)構(gòu)形式，將太陽輪a與輸入軸連成一個整體。由于已知該行星減速器的輸入功率p=440.3kw，輸入軸轉(zhuǎn)速n=1500，可以估算出該輸入軸的直徑D 按公式 =149=99mm （4.7） 考慮誤差等原因。我們?nèi)?00mm，第二段為110mm，并且?guī)в幸粋€單鍵槽，鍵槽尺寸已知查表得15×30，根據(jù)估算所得直徑，還有部分已知參考數(shù)據(jù)，軸的結(jié)構(gòu)尺寸可進行草圖設計。 4.3.2輸出端 輸出軸的基本結(jié)構(gòu)條件與輸入軸類似 根據(jù)=149=60mm （4.8） 帶有單鍵槽，與齒輪e同體相連作為輸出軸。取為70mm，選擇8×16的鍵槽。 4.3.3轉(zhuǎn)臂的設計 轉(zhuǎn)臂x中所需連接板得數(shù)目一般應等于行星齒輪數(shù)。壁厚為=mm取壁厚為40，其中為實際嚙合中心距。溝槽寬度為160mm。外圓直徑2=260mm，取外圓直徑280mm。 先已知中心距a=170mm，可得 0.0443（mm） （4.9） 取=42.3 即 （4.10） 取0.0300=30 為，即=15 先已知低速級的嚙合中心距a=140mm，則得 =0.0415（mm） （4.11） 取=40.3 按公式計算，即 （4.12） 取0.0420=42 轉(zhuǎn)臂X1的偏心誤差為孔距相對偏差的，即 （4.13） 4.3.4 機體及前后機蓋的設計 行星減速器使用水平整體式鑄造體，具體取決于行星傳動裝置的類型。 它具有結(jié)構(gòu)簡單，體積小的特點。材料選為灰鑄鐵[7]。 壁厚 （4.14） ——機體表面的形狀系數(shù) 取1 ——與內(nèi)齒輪直徑有關的系數(shù)取2.6 _____作用在機體上的轉(zhuǎn)矩 4.3.5標準件及附件的選用 螺釘?shù)倪x擇：大多緊固螺釘選擇六角螺釘。吊環(huán)的設計參照標準。通氣塞的設計參照設計手冊自行設計。以及油標的設計根據(jù)GB1161-89的長形油標的參數(shù)來設計。 輪嚙合，每個行星齒輪的內(nèi)孔與B和e嚙合，兩個可以安裝滾動軸承支撐。 在行星齒輪軸安裝在臂x側(cè)板上之后，行星齒輪軸通過矩形截面彈性擋板軸向固定。 。 現(xiàn)已知嚙合中心距mm，則得 （mm） （4.15） 取 即 （4.16） 取=0.030mm=30m 該轉(zhuǎn)臂的誤差為孔距的1/2,即 =15m （4.17） 根據(jù)以上傳動方案的計算和已知參數(shù)可繪出該行星齒輪減速器的裝備圖， 結(jié)構(gòu)簡圖如下 5 NAF450-8-1型行星齒輪強度計算 根據(jù)該行星齒輪的工作特點。如體積小。功率高，傳動比較大。按照齒輪的強度條件進行校核公式計算如下 （5.1） 首先按以下公式計算齒輪的齒根應力，即 （5.2） 其中，齒根應力的基本值可按以下公式計算，即 = （5.3） 許用齒根應力可按以下公式計算，即 = （5.4） 現(xiàn)將該NAF450-8-1行星傳動按照三個齒輪副a-c、b-c和e-c分別驗算如下。 a-c齒輪副 ① 名義切向力。 中心輪a的切向力=可按如下公式計算；已知N?m,和mm。則得 （N） （5.5） ②有關系數(shù)。 a．使用系數(shù) 。 使用系數(shù)按中等沖擊查表得=1.5 b.動載荷系數(shù)。 先按下式計算輪a相對于轉(zhuǎn)臂x的速度，即 （5.6） 其中 （m/s） 所以 （m/s） 已知該行星齒輪的齒輪精度為6；則C為6再按下公式計算動載荷系數(shù)，即 = （5.7） 式中 B=0.25= A=50+56 則得 = 齒輪的動載荷系數(shù)=1.06 c.齒向載荷分布系數(shù) 齒向載荷分布系數(shù)可按下式計算，即 =1+ （5.8） 查表得 = 查表得，代入上式，則得 =1+（1.3-1）1=1.3 d.齒間載荷分配系數(shù)。 齒間載荷分配系數(shù)查表得 =1.1 e.行星輪間載荷分配系數(shù)。 行星輪間載荷分配系數(shù)按下式計算 即 =1+1.5 已取，則得 =1+1.5=1.3 f.齒形系數(shù)。 齒形系數(shù)查得。 g.應力修正系數(shù)。 應力修正系數(shù)查得 h.重合度系數(shù) 。 重合度系數(shù)可按下式計算，即 ==0.25+ （5.9） i.螺旋角系數(shù)。 螺旋角系數(shù)查得 =1 各齒輪互相之間嚙合取齒寬b=60mm。 ③計算齒根彎曲應力。 按下式計算齒根彎曲應力，即 = （5.10） =（N/mm2） （N/mm2） 取彎曲應力=110N/mm2 ④計算許用齒根應力 按以下公式計算許用齒根應力，即 = （5.11） 已知齒根彎曲疲勞極限=340 N/mm2 由查表得最小安全系數(shù)。 式中各系數(shù)、、、和取值如下。 應力系數(shù)，按所給定的區(qū)域圖取時，取=2。 壽命系數(shù)由下式計算，即 = （5.12） 循環(huán)次數(shù)按照公式計算，要求工作時間為280每日工作時間為15可得 =6060=1.06 （5.13） 則得 ==0.89 齒根圓角敏感系數(shù)查得=1。 先對齒根表面狀況系數(shù)按表中對應公式計算，即 =1.674-0.529 （5.14） 取=12.5m，代入得 =1.674-0.529=0.98 尺寸系數(shù)按表中相對應公式計算，即 =1.05-0.01=1.05-0.01=1.02 代入下公式可得許用齒根應力為 =378（N/mm2） 由于=110 N/mm2<=378 N/mm2，。所以，a-c齒輪副滿足齒根彎曲強度條件。 b-c齒輪副 其齒根彎曲應力及按公式計算許用齒根應力。已知，=260 N/mm2。 a．使用系數(shù) 。 使用系數(shù)按中等沖擊查表得=1.11 b.動載荷系數(shù)。 先按下式計算輪a相對于轉(zhuǎn)臂x的速度，即 （5.15） 其中 （m/s） 所以 （m/s） 查表得各齒輪精度為6，則C為6；再按下公式計算動載荷系數(shù)，即 = （5.16） 式中 B=0.25= A=50+56 則得 = 太陽輪a和行星輪c的=1.25 c.齒向載荷分布系數(shù) 齒向載荷分布系數(shù)可按下式計算，即 =1+ （5.17） 查表得 = 查表得，代入上式，則得 =1+（1.3-1）1=1.3 d.齒間載荷分配系數(shù)。 齒間載荷分配系數(shù)查表得 =1.1 e.行星輪間載荷分配系數(shù)。 行星輪間載荷分配系數(shù)按下式計算 即 =1+1.5 （5.18） 已取，則得 =1+1.5=1 f.齒形系數(shù)。 齒形系數(shù)查得。 g.應力修正系數(shù)。 應力修正系數(shù)查得 h.重合度系數(shù) 。 重合度系數(shù)可按下式計算，即 ==0.25+ （5.19） i.螺旋角系數(shù)。 螺旋角系數(shù)查得 =1 根據(jù),,，，，=2.44，,=1.03和。代入上式則得 （5.20） =（N/mm2） 取 N/mm2 （N/mm2） 可見，，故b-c齒輪副滿足齒根彎曲強度條件。 e-c齒輪副 計算和。仿上，與內(nèi)齒輪b不同的系數(shù)為 和=0.68。代入上式，則得 =98（N/mm2） 因 N/mm2 取 N/mm2 （N/mm2） 可見，，故e-c齒輪副滿足彎曲強度條件。 6、總結(jié) 2018年10月，我開始了畢業(yè)論文的書寫和設計，雖然中間實習工作過一段時間，但到今日論文，已經(jīng)完成了。從最初的無從下手，毫無頭緒，到慢慢的查看指導老師發(fā)來的資料，再到逐步逐步的明確自己的目標，整個設計過程充滿了我的汗水和思考。 11月，確定了我的論文題目為NAF450-8-I行星齒輪減速器設計，剛拿到這個題目時，我有些茫然，對于當時的我，這個設計簡直是一張白紙，沒有一絲了解，不過在導師的細心引導下，我找了開始的基本方向，于是我開始了開題報告的書寫，在仔細研究了老師發(fā)來的設計資料后，我準備了一個空文檔，將所有與設計行星齒輪減速器相關的資料片段都保存了進去，沒過多久，我就完成了開題報告的書寫。 4月，我開始行星齒輪減速器重要零件的計算，剛開始很不順利，很多公式，符號都不是很清楚，深深體會到我專業(yè)知識不足，于是我積極的找老師跟專業(yè)能力強的同學咨詢，他們也很耐心的跟我講解，在他們的幫助下雖然進度有點慢，但還是慢慢的完成了計算部分。 5月，我開始制作圖紙，由于很久都沒有繪過圖了很多快捷鍵都忘了，還好基本操作還記得，完成圖紙后，在老師看的過程，發(fā)現(xiàn)還是有很多錯誤的地方，于是經(jīng)過老師不斷的細心指導，我不斷的修改，才勉強達到了要求。 通過這次畢業(yè)設計的實踐，我收獲到了許多，也體驗到了實踐帶來的充實感。設計成功帶來的成就感，這幾個月緊張而又充實的生活令我興奮，可能我就適合在這種環(huán)境下生活。每一天都充滿挑戰(zhàn)。然而自己專業(yè)基礎的不足，我的論文很多地方都有疏漏，希望老師能給予指正。 　　  參考文獻 [1] 璞良貴，紀名剛主編.機械設計.第七版.北京：高等教育出版社，2001 參考文獻 [2] 王昆主編.機械設計課程設計.武漢：華中理工大學出版社，1922 [3] 盧頌峰、王大康主編.機械設計課程設計.北京：北京工業(yè)大學出版社，1993 [4] 吳宗澤、羅圣國主編.機械設計課程設計手冊.北京：高等教育出版社，1992 [5] 孫桓，陳作模主編.機械原理.第六版.北京：高等教育出版社，2002 [6] 成大先主編.機械設計手冊.北京：化學工業(yè)出版社，2004 [7] 饒振綱編著.行星齒輪傳動設計.北京：化學工業(yè)出版社，2003 [8] 王昆、羅圣國主編.機械零件課程設計掛圖.北京：高等教育出版社，1986 [9] 中華人民共和國國家標準.技術(shù)制圖與機械制圖.北京：中國標準出版社，1996 [10] 齒輪手冊編委會.上冊.第二版.北京：機械工業(yè)出版社，1991 [11] 饒振綱.行星齒輪變速箱的設計與研究.傳動設計，1999，（2） [12] 中國國家標準匯編.機械卷第1-12分冊.北京：中國標準出版社，1993 [13] 中華人民共和國國家標準.GB/T272-93.滾動軸承的代號.北京：中國標準出版社 [14] 周開勤主編.機械零件手冊.北京：高等教育出版社，1994 [15] Ye Zhonghe, Lan Zhaohui. Mechanisms and Machine Theory. Higher Education Press, 2001.7 致謝 四年的大學學習生活在即將劃上一個句號，而于我的人生來說卻僅僅只是一個逗號，我將面對新的征程的開始。這次的論文是在我的導師的親切關懷和耐心的指導下完成的。您是如此的治學嚴謹，學識淵博，視野廣闊，思想深刻，您用心為我營造一種良好的學術(shù)氛圍，讓我的論文更加的嚴謹。同時，我還要感謝下我的同學們，如果沒有你們的幫助和傾心的協(xié)助，我是無法解決這些困難和疑惑，同時，我也要感謝本論文所引用的各位學者的專著，如果沒有這些學者的研究成果的啟發(fā)和幫助，我將無法完成本篇論文的最終寫作。最終能夠讓本文順利完成。至此論文付梓之際，我的心情無法保持平靜，從開始選擇課題到論文的順利答辯，有無數(shù)可敬的師長、朋友給了我很多的幫助，在這里請您接受我誠摯的謝意!?最后，再次對那些在論文完成過程中，關心、幫助我的同學和朋友們表示衷心地感謝！