三坐標數控磨床的設計【含CAD圖紙和說明書】,含CAD圖紙和說明書,坐標,數控,磨床,設計,cad,圖紙,以及,說明書,仿單 第 1 頁 中文摘要 本次設計為三坐標數控磨床 該機床能通過三軸聯動 實現曲線直線等不同的 加工路線 同時可以通過更換砂輪來加工不同的型腔和輪廓提高其表面質量 另外 該機床也能夠對其它一些工具零件進行表面加工 所設計的三坐標數控磨床 磨頭與立柱之間用鼠齒器相連 可以改變主軸與工 作臺的角度 三個坐標方向的移動均由交流伺服電機帶動絲杠驅動 所選用的聯軸 器為十字滑塊聯軸器 工作臺選用雙推與雙推軸承組成兩端固定支承 達到所要求 的高精度 三個方向通過速度反饋和位置反饋實現閉環(huán)系統 主軸電機采用交流電 機 由變頻器對其進行無級調速 所有電機均有單片機進行控制 此設計主要對數控磨床的機構進行設計 了解單片機的工作原理 主要有以 下幾個方面 X Y 工作臺的傳動機構設計 主要是滾珠絲杠的運用 伺服系統應 用開環(huán)控制 了解它的工作原理 機床整體結構的設計 了解優(yōu)缺點 充分考慮主 要矛盾 擇優(yōu)選取 數控裝置的設計 了解其控制原理 設計中充分考慮經濟性 工藝性 適用性等要求 選擇最好的方案 以達到 最佳的效果 關鍵詞 數控 三坐標 銑床 第 2 頁 英文摘要 This design is for tri coordinate numerical control grinding machine This machine tool can work along the curve and straight line through co operation of three axles By changing the abrasive wheel it can also process different type and outline And thus improve the quality of its surface Furthermore this machine tool can handle the face improving process of other tools and components The tri coordinate NC curved surface grinding machine work head is connected with stand post by means of a mouse tooth device It can change the angle between the main axle and work desk The motion of tri coordinate direction is urged by DC The work desk is fixed at both ends thus it can reach the high accuracy Three coordinate direction move and urge by direct current serve electrical machinery and realize half close ring system through speed feedback and position feedback Main shaft adopt and exchange electrical machinery by electrical machinery go on step speed regulation to their by converter All electrical machineries are controlled by the one chip computer In this way the product produced are with high quality we mainly design the structure of the numerically controlled milling machine and find out control prnciple of single tool machine The design of the transmission structure of X Y worktable Mainly the application of boll beany Assiting system with the control of open loop system and its working prinples The design of the whole machine structure and it advantages and disadvantages The design of the numerically controlled device and its control principles In this design we fully consider the practical orders of economy technology and applicability and choose the least plan to get the least effect Key Words Numerical Control Tri coordinate Milling Machine 第 3 頁 目錄 中文摘要 1 英文摘要 2 目錄 3 第一章 概論 1 1 1 數控機床的產生與發(fā)展 1 1 2 何謂數控機床 1 1 3 數控機床的應用范圍 1 1 4 數控機床的基本組成 2 1 5 數控機床的分類 2 1 6 數控機床的工作過程 2 1 7 數控機床的特點 2 1 8 磨削概論 2 1 9 三坐標數控磨床 3 第二章 總體結構設計 6 2 1 提高機床的結構剛度的設計 6 2 2 提高機床的抗振性的措施 7 2 3 提高機床靈敏度 7 第三章 進給伺服系統結構設計 8 3 1 進給伺服系統的作用 8 3 2 進給伺服系統的設計要求 8 3 2 1 對進給伺服系統的基本要求 8 3 2 2 進給伺服系統的設計要求 9 3 3 進給伺服系統的組成 9 3 4 進給伺服系統的分類 9 3 5 給伺服系統的數學模型 10 3 5 1 數控機床的位置調節(jié)系統 10 3 5 2 進給伺服系統的數字模型 10 3 6 進給伺服系統的動態(tài)響應特性及伺服性能分析 10 3 6 1 時間響應性 10 3 6 2 頻率響應特性 11 3 6 3 穩(wěn)定性分析 11 3 6 4 快速性分析 11 3 6 5 伺服精度 11 3 7 驅動元件的設計 12 3 7 1 選用伺服電動機 12 3 7 2 選用交流伺服電機 12 3 8 機械傳動部件的設計 14 第四章 床身與導軌 20 4 1 床身設計 20 4 1 1 床身結構的基本要求 20 4 1 2 床身的結構 20 4 1 3 床身的截面形狀 20 4 1 4 鋼板焊接結構 21 第 4 頁 4 1 5 箱體封沙結構 21 4 2 導軌設計 21 4 2 1 對導軌的要求 21 4 2 2 滑動導軌 21 4 2 3 貼塑滑動導軌 21 4 2 4 導軌結構 22 4 2 5 導軌設計 22 4 2 6 導軌的材料 22 第五章 主傳動系統結構設計 23 5 1 主傳動系統的設計要求 23 5 2 主傳動變速系統的設計 23 5 3 主軸組件設計 23 5 3 1 對主軸組件的性能要求 23 5 3 2 主軸組件的組成和軸承選型 24 5 3 3 主軸組件的技術要求 25 5 3 4 主軸組件的動態(tài)特性 26 5 3 5 主軸軸承的潤滑 26 5 4 選擇主軸電機 27 5 5 高速帶的設計計算 29 第六章 控制系統設計 31 6 1 確定硬件電路的總體方案 31 6 2 主控制器 CPU 的選擇 31 6 3 存儲器擴展電路設計 31 6 4 I O 口擴展電路設計 32 6 5 交流伺服電機驅動電路 32 6 6 主軸電機驅動電路 32 6 7 越界報警 32 程 序 33 設 計 小 結 36 參考文獻 37 第 1 頁 第一章 概論 設計任務書 1 三坐標數控磨床的主要技術要求 1 X Y Z 行程分別為 300mm 300mm 300mm 2 進給精度為 0 001mm 3 X Y Z 軸快速移動速度分別為 10m min 10m min 10m min 4 工作臺面尺寸 420 300mm 2 課題內容及工作量 1 三坐標數控磨床總體布置圖 Ao 1 張 2 X Y 工作臺裝配圖 機構圖 Ao1 張 3 磨頭機構裝配圖 Ao1 張 4 單片機控制原理圖 Ao1 張 5 設計說明書 15000 字 開題報告 2000 字 6 外文翻譯 5000 漢字 7 編制源程序 100 句以上 注 所有的尺寸均由計算機繪制 1 1 數控機床的產生與發(fā)展 1952 年 美國麻省理工學院成功的研制出一套三坐標聯動 利用脈動乘法器 原理的實驗性數控系統 并把它裝在一臺立式銑床上 當時用的電子元件是電子管 這就是世界上的第一臺數控機床 1959 年 數控裝置中廣泛采用電子管和印刷電 路板 從而跨入數控的第二代 1965 年 出現了小規(guī)模集成電路 由于它體積小 功耗低 使數控系統的可靠性得以進一步提高 從此數控發(fā)展到第三代 1970 年 在美國芝加哥國際機床展覽會上首次展出的數控系統采用計算機數控系統的機床 這便是數控的第四代 1974 年 出現了第五代數控系統 MNC 微處理機控制系統 我國是從 1958 年開始研制數控技術的 一直到 60 年代中期處于研制 開發(fā)時 期 當時 一些高等院校 科研單位研制出實驗樣機 開發(fā)也是從電子管開始的 1965 年國內開始研制晶體管數控技術 從 70 年代開始 數控技術在車 銑 鉆 鏜 磨 齒輪加工等領域全面展開 數控加工中心在上海 北京研制成功 在這一 時期 數控線切割機床由于結果簡單 使用方便 價格低廉 在模具加工中得到了 推廣 80 年代我國數控機床有了新的發(fā)展 90 年代以及接下來主要是向高檔數控 機床發(fā)展 1 2 何謂數控機床 數控機床是一種綜合應用了微電子技術 計算機技術 自動控制 精密測量和 機床結構等方面的最新成就而發(fā)展起來的高效自動化精密機床 是一種典型的機電 一體化產品 它是機械加工自動化的核心設備 第 2 頁 1 3 數控機床的應用范圍 數控機床在加工下面這些零件中更能顯示出它的優(yōu)越性 批量小 200 件以下 而又多次生產的零件 在加工過程中必須進行多種加 工的零 幾何形狀復雜的零件 切削余量大的零件 必須控制公差 即公差范圍小 的零件 工藝設計經常變化的零件 加工過程中的錯誤會造成嚴重浪費的貴重零件 需要全部檢測的零件 1 4 數控機床的基本組成 如圖所示 1 5 數控機床的分類 1 按工藝用途分類 數控磨床 數控銑床 數控折彎機等 2 按控制類型的方式分類 點位控制數控機床 如 數控鉆床 數控坐標銑床 直線控制數控機床 如 數控車床 加工中心 輪廓控制數控機床 如 數控磨床 3 伺服系統的類型分類 開環(huán)數控機床 閉環(huán)數控機床 半閉環(huán)數控機床 次設計的三坐標數控磨床屬于金屬切削類 半閉環(huán)輪廓控制的數控機床 1 6 數控機床的工作過程 在上述工作過程中 要求數控機床使用者完成的工作主要是工藝分析和數控 編程 有手工編程 自動編程 計算機輔助編程三種方法 并將程序存到存儲介 質上 其它步驟都是由數控系統和機床自動進行的 1 7 數控機床的特點 數控機床作為一種高自動化 高柔性的加工設備 具有以下特點 1 適應范圍廣 2 生產準備周期短 3 生產效率和加工精度高 4 工序高度集 中 5 能完成復雜型面的加工 6 技術含量高 1 8 磨削概論 磨削是指用砂輪等固結的磨具進行加工的過程 是機械加工的重要方法 從當 第 3 頁 前掌握的先進技術的情況來看 美國 俄羅斯 德國 英國和日本等國家居于前列 我國的磨削技術在建國后得到了很大的發(fā)展 現在已門類比較齊全 同其它加工方 法相比 磨削加工具有以下特點 1 能獲得很高的加工精度 2 能適應各種 不同性質的材料加工 3 能獲得較高的生產率 4 適應性廣 1 9 三坐標數控磨床 本次設計的三坐標數控磨床主要是對總體結構 工作臺 主軸箱等的機械 部分的設計 以及整機電氣控制部分的設計 機械部分如下 1 主要用途和適用范圍 三坐標數控磨床是三軸聯動的經濟型數控機床 利用三軸聯動來形成砂輪與工 件的相對運動 通過更換不同的砂輪來達到各種不同的形狀尺寸的要求 可以精確 高效的完成平面內各種復雜曲線的零件的自動加工 更能完成復雜曲面的加工 且 獲得高的精度 因為通過數控 加工時不通過模具就能保證零件的加工精度 提高 了勞動生產率 具有較高的性能價格比 本磨床屬中型磨床 適用于企業(yè)的模具 異型零件的加工 2 機床的基本參數 名稱 參數 工作臺面寬度 長度 420mm 300mm 工作臺 X 軸行程 300mm 工作臺 Y 軸行程 300mm 工作臺 Z 軸行程 350mm X Y Z 軸快速移動速度 都為 10r min X Y Z 電機 70SL5A2 交流伺服電機 主軸轉速級數 無級調速 主軸轉速范圍 3980 14920 r min 主電機功率 7 0kw 主軸交流電機 1HP6103 4CG4 機床外形尺寸 1792mm 1308mm 2018mm 3 機床的主要結構 機床主要有工作臺 主軸箱 立柱 電氣柜 CNC 系統等組成 工作臺 工作臺的 X Y 向進給是由交流伺服電機通過十字滑塊聯軸器傳動 結構簡單 調整維修方便 工作臺面有三個梯形槽 見下圖 供夾具定位和安裝固定工件使用 中間一個 第 4 頁 梯形槽是定位梯形槽 主軸箱 參看下圖 主軸部件有主軸 刀具的自動夾緊松開機構 前后軸承等組成 動力由電機軸經一級帶傳動給主軸 通過調整電壓調整伺服電機的轉速 從而 實現無級變速 主軸為中空外圓柱零件 前端裝定向鍵 與刀柄配合部位采用 7 24 的錐度 為了保證主軸部件剛度 前支承由三個 C 級向心推力角接觸球軸承 3 組成 前兩個 大口朝上 承受切削力 提高主軸剛度 后一個大口朝下 后支承采用兩個 D 級向 心推力球軸承 5 小口相對 后支承僅承受徑向載荷 故外圈軸向不需要定位 軸 承采用油脂潤滑 刀具自動拉緊與松開機構及切削清除裝置裝在主軸內孔中 刀夾自動拉緊松開 機構由拉桿 7 和頭部的兩瓣彈力卡爪 2 碟形彈簧 7 活塞 9 和螺旋彈簧 8 組成 夾緊時 活塞 9 的上端無油壓 彈簧 8 使活塞 9 向上移到圖示位置 碟形彈簧 7 使 拉桿 6 上移至圖示位置 卡爪上移 將刀具拉緊 當需要松開刀柄時 液壓缸的上 腔進油 活塞 9 向下移動壓縮彈簧 8 并推動拉桿 6 向下移動 與此同時 碟形彈 簧 8 被壓縮 卡爪隨拉桿 6 一起向下移動 移到主軸孔較大處時 便松開了刀柄 刀具連同刀柄一起被拔出 刀柄夾緊機構用彈簧夾緊 液壓放松 以保證在工作中如果突然停電 刀柄不會 自行松脫 活塞桿孔的上端接有壓縮空氣 刀具從主軸中拔出后 壓縮空氣通過活塞桿和拉 桿中孔 把主軸錐孔吹凈 彈性卡爪的外周是錐面 與主軸的錐孔相配合使爪收緊 從而卡緊刀柄 這種卡 爪與刀柄的接合面與拉桿垂直 故拉緊力大 卡爪與刀柄為面接觸 接觸應力較小 不易壓潰 立柱 立柱用于實現主軸箱的垂直移動和支撐 固定在立柱上端的電機直接傳動絲杠 可使主軸箱垂直移動 4 機床的傳動系統 1 主傳動圖及說明 主傳動圖參看傳動系統圖 主運動由主運動電機 經一級高速帶傳到主軸 并 通過調節(jié)電機的控制電壓獲得各級轉速 主軸轉速為 3980 14920 r min 實現 第 5 頁 無級調速 2 進給傳動圖及說明 進給傳動圖參看傳動系統圖 X Y Z 三個軸各有一套基本相同的進給伺服系統 電壓調速交流伺服電機直接帶動滾珠絲杠 功率都為 1 4kw 無級調速 三個軸的 進給速度均為 1 400mm min 快移速度都為 10m min 三個伺服電機分別由數控指 令通過計算機控制 任意兩個軸都可聯動 傳動系統圖 第 6 頁 第二章 總體結構設計 該磨床的總體設計包括 系統設計 包含數控裝置的功能設計 元件和部件設計 程 序段格式設計及系統的總體設計 邏輯設計 包含運算器設計 控制器設計及電路 設計 機床主機的結構設計 本次設計主要對總體結構進行設計 數控機床的功能設計和普通機床有著很大的差別 對數控機床的結構設計要求 可歸納為如下幾個方面 1 具有很大的餓切削功率 高的靜 動態(tài)剛度和良好的抗振性能 2 具有較高大的幾何精度 傳動精度 定位精度和熱穩(wěn)定性 3 具有實現輔助操作自動化的結構部件 2 1 提高機床的結構剛度的設計 機床的剛度是指切削力和其它力作用下 抵抗變形的能力 該磨床要求具有高的 靜剛度和動剛度 機床在切削過程當中 承受的靜態(tài)力有運動部件和被加工零件的自重 承受的 動態(tài)力有砌學力 驅動力 加減速器時引起的慣性力 摩擦阻力等 組成機床的結 構部件在這些力作用下將產生變形 從而導致工件的加工誤差 為了使機床達到高 大結構剛度 獲得符合要求的工件 進行如下結構設計 1 構件的結構形式的選擇 1 選擇截面的形狀和尺寸 由于形狀相同的截面 當保持相同的截面積時 應減小臂厚 加大截面的輪廓 尺寸 所以該機床的立柱 床身等支撐件做成型腔 圓形截面的抗扭剛度比方形截 面的大 抗彎剛度比方形截面小 所以立柱 床身等承受彎曲載荷的部件做成方形 而象主軸等承受扭轉載荷的零件做成圓形 由于封閉式截面的剛度比不封閉式截面的剛度大很多 因此該磨床采用封閉式 床身 由于臂上開孔將使剛度下降 所開孔部部件對剛度要求又很高 就在孔的周邊 加上凸緣 以使抗彎剛度得到恢復 2 隔板和筋條的布置 合理布置支承件的隔板和筋條 可提高構件的靜 動剛度 磨床采用叉筋板的 支承件 立柱內部就是布置了交叉的筋條 3 構件的局部剛度 磨床的導軌和支承件的連接部件 往往是局部剛度最弱的部分 但是聯接方式 對局部剛度影響很大 在本次設計中 由于 Z 軸導軌較寬 故采用雙臂聯接形式 X Y 軸導軌較窄 采用單臂聯接 但在單臂上增加垂直筋條以提高局部剛度 4 采用焊接結構的構件 機床的床身 立柱等支承件 采用鋼板和型鋼焊接而成 具有減小質量 提高 剛度的顯著特點 第 7 頁 采用鋼板和型鋼而不采用鑄件的原因 鋼的彈性模量約為鑄鐵的兩倍 在形狀和輪廓尺寸相同的前提下 如要求焊接件 與鑄件的剛度相同 則焊接件的臂厚只需鑄件的一半 如果要求局部剛度相同 因局部剛度與臂厚的三次方成正比 所以焊接件的臂厚 只需鑄件的 80 左右 鋼可以提高構件的諧振頻率使共振不易發(fā)生 鋼板焊接能將構件做成全封閉的箱形結構 提高剛度 2 結構布局的設計 三坐標數控磨床設計的主軸中心位于立柱的對稱面內 主軸箱的自重不再引 起立柱的變形 相同的切削力所引起的立柱的彎曲變形和扭轉變形均大為減小 這相當于提高了機床的剛度 另在立柱上方安裝兩組定滑輪來平衡重力 以減小 立柱的變形 2 2 提高機床的抗振性的措施 機床在加工時可能產生兩種形態(tài)的振動 強迫振動和自激振動 機床的抗振 性就是抵抗這兩種振動的能力 改善和提高抗振性應從以下幾個方面著手 1 減少機床的內部振源 機床高速旋轉主軸 帶輪均應進行平衡 裝配在一起的旋轉部件 應該保 證同軸 并且消除傳動間隙 采用平衡裝置和降低往復運動件的重量 以減小 可能的激振力 裝在機床上的電機需隔振安裝 2 提高靜態(tài)剛度 提高靜態(tài)剛度可以提高構件或系統的諧振頻率 從而避免發(fā)生共振 但為了 提高情態(tài)剛度而引起的構件質量的增加 會使共振頻率發(fā)生騙移 這是不利的 因 此 在結構設計時應強調提高單位質量的個剛度 3 增加構件和結構的阻尼 該磨床對滾動軸承適當預緊以增大阻尼 將型砂或混凝土等阻尼材料填 充在支承件的零部件臂中 可以提高阻尼性 以減少振動 2 3 提高機床靈敏度 該三坐標數控磨床通過數字信息來控制刀具與工件的相對運動 它要求在相 當大的進給速度范圍內都能達到較高的精度 因而運動部件應具有較高的靈敏度 導軌部分采用貼塑滑動導軌 以減少摩擦力使其在低速時無爬行現象 工作臺 刀 架等部件的移動采用支流伺服電機驅動 經滾珠絲杠傳動 減少了進給系統所需要 的驅動扭矩 提高了運動精度和運動平穩(wěn)性 第 8 頁 第三章 進給伺服系統結構設計 3 1 進給伺服系統的作用 伺服系統接受數控裝置發(fā)出的進給脈沖或進給位移量 并把它變換成模擬量 如轉角 電壓 相位等 經功率放大后去驅動工作臺 使工作臺進行精確的定位 或按照規(guī)定的軌跡作嚴格的相對運動 最后加工出符合于精度要求的零件 因此 伺服系統的性能也是決定數控機床的加工精度 加工表面質量 生產率和機床的可 靠性的關鍵之一 3 2 進給伺服系統的設計要求 3 2 1 對進給伺服系統的基本要求 帶有數字調節(jié)的進給驅動系統都屬于伺服系統 進給伺服系統不僅是數控機 床的一個重要組成部分 也是數控機床區(qū)別與一般機床的一個特殊部分 數控機床 對進給系統的性能指標可歸納為 定位精度要高 跟蹤指令信號的響應要快 系統 的穩(wěn)定性要好 1 穩(wěn)定性 所謂的穩(wěn)定的系統 即系統在輸入量的改變 啟動狀態(tài)或外界干擾作用下 其 輸出量經過幾次衰減振蕩后 能迅速地穩(wěn)定在新的或原有的平衡狀態(tài)下 它是伺服 系統能夠進行正常工作的基本條件 它包含絕對穩(wěn)定性和相對穩(wěn)定性 進給伺服系統的穩(wěn)定性和系統的慣性 剛度 阻尼以及系統增益都有關系 適當選擇系統的機械參數 主要有阻尼 剛度 諧振頻率和失動量等 和電氣參數 并使它們達到最佳區(qū)配 是進給伺服系統的設計的目標之一 2 精度 所謂進給伺服系統的精度是指系統的輸出量復線輸入量的精確程度 即準確性 它包含動態(tài)誤差 即瞬態(tài)過程出現的偏差 穩(wěn)態(tài)誤差 即瞬態(tài)過程結束后 系統存 在的偏差 靜態(tài)誤差 即元件誤差及干擾誤差 常用的精度指標有定位精度 重復定位精度和輪廓跟隨精度 精度用誤差來表 示 定位誤差是工作臺由一點到另一點時 指令值與實際移動距離的最大差值 重 復定位誤差是指工作臺進行一次循環(huán)動作之后 回到初始位置的偏差值 輪廓跟隨 誤差是指多坐標連動時 實際運動軌跡與給定運動軌跡之間的最大偏差值 影響精 度的參數很多 關系也很復雜 采用數字調節(jié)技術可以提高伺服驅動系統的精度 3 快速響應特性 所謂的快速響應特性是指系統對指令輸入信號的響應速度及瞬態(tài)過程結束的迅 速程度 它包含系統的響應時間 傳動裝置的加速能力 它直接影響機床的加工精 度和生產率 系統的響應速度越快 則加工效率越高 軌跡跟隨精度越高 但響應 速度過快會造成系統的超調 甚至會引起系統的不穩(wěn)定 因此 應適當選擇快速響 應特性 該三坐標數控磨床是輪廓控制的機床 除了要求高的定位精度外 還要求良好 第 9 頁 的快速性及形成輪廓的各運動坐標伺服系統動態(tài)性能的一致性 該三坐標數控 磨床采用的是是閉環(huán)控制型式 對于閉環(huán)系統主要是穩(wěn)定性問題 3 2 2 進給伺服系統的設計要求 機床的位置調節(jié)對進給伺服系統提出很高的要求 其中在靜態(tài)設計方面有 1 能夠克服摩擦力和負載 1 很小的進給位移量 2 高的靜態(tài)扭轉剛度 3 足夠的調速范圍 2 進給速度均勻 在速度很低時無爬行現象 3 在動態(tài)設計方面的要求有 1 具有足夠的加速和制動轉矩 以便完成啟動制動過程 2 具有良好的動態(tài)傳遞性能以保證在獲得高的軌跡精度和滿意的表面質量 3 負載引起的軌跡誤差盡可能的小 4 機械傳動部件的設計要求有 1 被加速的運動部件具有小的慣量 2 高的剛度 3 良好的阻尼 4 傳動部件在拉壓剛度 扭轉剛度 摩擦阻尼特性和間隙方面盡可能小的非線性 3 3 進給伺服系統的組成 3 4 進給伺服系統的分類 按控制方式不同分為開環(huán)系統 半閉環(huán)系統和閉環(huán)系統 該次設計的數控磨床采用 閉環(huán)系統 a 采用閉環(huán)系統的原因 1 閉環(huán)系統的檢測裝置安裝在工作臺上 由于閉環(huán)系統能對整個系統誤差進行自動 補償 故控制精度高 0 001mm 0 003mm 快速性好 只是成本較高 而該數控磨床要 求進給精度為 0 001mm 為了滿足設計要求 采用閉環(huán)系統 2 開環(huán)系統雖然結構 簡單 工作可靠 造價低廉 但是沒有位置反饋環(huán)節(jié)這樣的機械傳動裝置的摩擦 慣量 間隙所引起的定位誤差不能調整 且其控制精度 0 01mm 0 02mm 和快速 性較差 不能滿足該數控磨床的設計要求 故不采用開環(huán)系統 3 半閉環(huán)系統的檢測 裝置安裝在滾珠絲杠軸端或電機軸端 由于檢測元件檢測的反饋信號不包含從絲杠 第 10 頁 軸到工作臺間傳動鏈的誤差 因此這部分誤差得不到自動補償 精度比閉環(huán)系統的 要低 也不滿足該數控磨床的要求 故不采用半閉環(huán)系統 b 閉環(huán)系統的組成原理 機床數控裝置中發(fā)生的指令信號與工作臺末端測得的實際位置反饋信號進行 比較 根據其差值不斷控制運動 進行誤差修正 直至差值在誤差允許的范圍 之內為止 采用閉環(huán)系統控制可以消除由于運動部件制造中存在的精度誤差給 工件帶來的影響 從而得到很高的加工精度 個部分的關系如下圖所示 3 5 給伺服系統的數學模型 3 5 1 數控機床的位置調節(jié)系統 數控機床的位置調節(jié)技術保證被加工零件的尺寸精度和輪廓精度 其位置調節(jié) 系統如圖所示 輸入參數的產生和位置調節(jié)器的功能可用計算機完成 從而構成一個數字位置 調節(jié)系統 進給驅動部件可以是電氣的或是液壓的 分別稱為電氣驅動部件和液壓 驅動部件 該三坐標數控磨床采用電氣驅動 它包括從給定值的輸入到電機的輸出 從電機的輸出經過機械傳動到執(zhí)行件 工作臺 稱為機械傳動部件 3 5 2 進給伺服系統的數字模型 在位置環(huán)的調節(jié)上有模擬式和數字式 或者說有連續(xù)控制方式和離散控制方式 機床的數字調節(jié)系統是由計算機作為調節(jié)器 按采樣方式工作的 因而屬于離散控 制方式 這類系統精度高 動態(tài)性能好 可充分利用計算機的快速運算功能和存儲 功能 使進給伺服系統始終處于最佳工作狀態(tài) 另外 由于計算機作為調節(jié)器 因 而調節(jié)系統具有很大柔性 3 6 進給伺服系統的動態(tài)響應特性及伺服性能分析 3 6 1 時間響應性 進給伺服系統的動態(tài)特性 按其描述方法的不同 分為時間響應特性和頻率響 應特性 時間響應特性是用來描述系統對迅速變化的指令能否迅速跟蹤的特性 它由瞬 態(tài)響應和穩(wěn)態(tài)響應兩部分組成 由于系統包含一些儲能元件 所以當輸入量作用于 系統時 系統輸出不能立刻跟隨輸入量變化 而是在系統達到穩(wěn)定之前表現為瞬態(tài) 響應過程 或叫過度過程 穩(wěn)定響應是指當時間 t 趨向無窮大時系統的輸出狀態(tài) 第 11 頁 若在穩(wěn)態(tài)時 輸出與輸入不能完全吻合 就認為系統有穩(wěn)態(tài)誤差 系統的時間響應特性不僅決定于系統結構 性能 如一階系統和二階系統就不 同 而且也決定于輸入信號的類型 且隨加工對象的不同以及切削用量的不同而 改變 尤其考慮到啟動 停車 正反方向等控制情況 各坐標軸速度信號的變化極 為復雜 3 6 2 頻率響應特性 時間響應特性是從微分方程出發(fā) 研究系統響應隨時間的變化規(guī)律 即在已知 傳遞函數的情況下 從系統在節(jié)躍輸入及斜坡輸入時間響應速度及振蕩過程的狀態(tài) 中來獲得動態(tài)特性參數 然而在很多情況下 傳遞函數不清楚 所以只能由實驗方 法求取動態(tài)特性的 因此出現頻率響應特性法 所謂頻率響應特性 就是系統對正 弦輸入信號的響應 即它是通過研究系統對正弦輸入信號的響應規(guī)律來獲得其動態(tài) 特性 由于頻率特性與傳遞函數密切相關 因此在工程中的應用越來越多 可由頻 率響應數據擬合成傳遞函數而建立系統的數學模型 3 6 3 穩(wěn)定性分析 對控制系統的基本要求是工作的穩(wěn)定性 只有工作穩(wěn)定才能進一步討論其他性 能指標 系統的穩(wěn)定受多種因素的影響 其中包括機械傳動部件的慣性 阻尼 剛 性和傳動比 為考察機械傳動部件的參數對系統穩(wěn)定性的影響 根據穩(wěn)定判斷式編 制計算程序 3 6 4 快速性分析 所謂快速性分析是指分析系統的快速響應性能 快速性反映了系統的瞬態(tài)質量 分析系統快速性的方法很多 有直接求解法 間接評價法和計算機模擬法等 直接求解法比較麻煩 且不易得到系統結構和參數對瞬態(tài)質量影響的一般規(guī)律 計 算機模擬法十分簡便 而且還用于復雜系統結構 多變量系統 非線性系統以及某 些難于得出數學模型的系統 單它需要一套軟件和上機條件 間接評價法 方法簡 單 又能明顯地看出系統結構和參數對瞬態(tài)質量的影響 故在系統分析和設計中被 廣泛地采用 對于線性進給伺服系統 由于它包括各種電路 機電轉換裝置和機械傳動機構 系統各環(huán)節(jié)都有時間常數 對高頻信號來不及反應 只是一個低通濾波器 這種系 統的通頻帶寬 對高頻信號響應速度快 所以從開環(huán)頻率特性圖看 提高閉環(huán)回路 的響應速度 為使進給伺服系統獲得良好的伺服性能 穩(wěn)定性 快速性 國外文獻對機械 傳動部件提出很高的諧振頻率 但對這些數據并沒有進行理論分析 有的文獻認為 在電氣伺服系統中 可控硅電源以及支流馬達特性引起的諧振是對伺服系統性能起 限制作用的因素 但實際上機械傳動部件不是剛性 往往達不到很高的諧振頻率 且阻尼又低 可能成為提高伺服性能的限制因素 3 6 5 伺服精度 伺服精度的高低用誤差的大小來平衡 所謂伺服誤差就是伺服系統在穩(wěn)態(tài)時指 第 12 頁 令位置和實際位置之差 它反映了系統的穩(wěn)態(tài)質量 理想的伺服系統是在任意時刻輸出和輸入都同步 沒有誤差 但這是不可能的 造成不同步的原因很多 系統本身動態(tài)特性 外加負載和內部擾動等都會造成實際 位置偏離指令位置 欲求出伺服誤差 必須先分別求出系統在輸入信號和外加負載等信號的作用下 產生的輸出響應 然后根據線性系統的疊加原理將這些響應疊加起來求出實際位置 再用指令位置減去實際位置便得到伺服誤差 要求出進給驅動系統伺服誤差的解析表達式 應討論以下幾個重要概念 1 速度誤差 由斜坡信號輸入產生的伺服誤差成為速度誤差 它實際上表示在一定的進給速 度下 系統指令位置與實際位置的偏差 2 伺服靜剛度 伺服靜剛度是指在恒定外負載作用下 進給驅動系統抵抗位置偏差的能力 也 就是伺服馬達為消除位置偏差而產生的轉矩 或力 與位置偏差之比 3 7 驅動元件的設計 X Y Z 三個方向的驅動裝置均選用交流伺服電動機 3 7 1 選用伺服電動機 伺服電機最大的特點是可控 在有控制信號輸入時 伺服電機就轉動 沒有信 號輸入時 則停止轉動 改變控制電壓的大小和相位 就可以改變伺服電機的轉速 和轉向 服電機與普通的電機相比具有以下特點 1 調速范圍廣 服電機的轉速隨著控制電壓改變 能在寬廣的范圍內連續(xù)調節(jié) 2 轉子的慣性小 即能實現迅速啟動 停轉 3 控制功率小 過載能力強 可靠性好 傳動生產用的傳動電機主要用來完成能量的變換 具有較高的力能指標 如效率 和功率因數率 而控制電機則主要用來完成控制信號的傳遞和變換 要求它們技術 性能穩(wěn)定可靠 動作靈敏 精度高 體積小 重量輕 耗電少 這這是該數控磨床 的要求 因此 選用伺服電機 3 7 2 選用交流伺服電機 交流伺服電機可靠性很高 基本上不用維護 造價低 且機電時間常數小 而該 次設計的數控磨床的進給伺服系統是隨動系統 要求電動機的時間常數小 啟動和 反轉頻率高 交流伺服電機滿足要求 直流伺服電機結構復雜 電刷和換向器需經 常維護 由于電刷與換向器間的接觸產生火花 造成無線電干擾 由于磁滯回線的 影響增加了系統的不穩(wěn)定性 因此選用交流伺服電機 1 電機轉速 10000 10 1000r minspMhvn 第 13 頁 2spRSPhFM 14 320 4 spspVTwvhFgmf 2 取電機轉速為 1500r minMn 2 靜態(tài)轉矩 st st ZCR 1 摩擦力矩 導軌摩擦 0 06 200 400 9 8 1476 VTwvRFgmfF 441 4N 摩擦系數 0 06 工件質量 vf w 工作臺質量 g 重力加速度 Tm 垂直于導軌的切削力 V 折算到滾珠絲杠上的摩擦力矩 為 RSPM 702 8N 絲杠螺母傳動摩擦 絲杠螺母傳動的摩擦耗損可通過傳動效率 來表示 sp 0 94 滾珠絲杠直徑 32mmspd 滾珠絲杠導程 10mmsh 將以上各種摩擦力矩綜合起來 得到折算到電機軸上的摩擦力矩 對于絲 RM 杠螺母傳動 702 8 0 94 747 7N RM spsphd02 1 第 14 頁 spMChF 2 N25094 1350 2 切削力矩對于絲杠螺母傳動 3 重力矩 因為工作臺水平 不會引起轉矩 故不需要計算 ZM 通過以上計算可知 747 7 2500 3247 7N mmstMZMCR 有轉速和計算出的靜力矩 可以利用伺服電機的轉速圖來選擇電機 結果如下 型號 70SL5A2 勵磁電壓 220v 控制電壓 220v 額定轉速 1500r min 最小啟動轉炬 1800g cm 空載轉速 2700r min 時間常數 0 015S 重量 2000g 3 8 機械傳動部件的設計 一臺機床所具有的加工精度 工件表面粗糙度和生產率取決于電氣驅動部件和 機械傳動部件的優(yōu)良設計 機械傳動部件的設計好壞對進給伺服系統的伺服性能影 響很大 此外 還要求伺服電機速度環(huán)的動特性與機械部分動特性相協調 借助于 調節(jié)技術可以幫助這兩部分實現良好的匹配 對于閉環(huán)系統的設計主要是穩(wěn)定性的問題 滾珠絲杠主要承受軸向載荷 除絲杠自重外 一般無徑向載荷 因此 滾珠絲杠副要求 軸向精度和剛度較高 進給系統要求運動靈活 對微小位移響應要靈敏 因此 軸 承的摩擦力矩盡量小 滾珠絲杠轉速不高 且高速運轉時間短 因而 發(fā)熱不是主 要問題 軸承采用 60 接觸角推力角接觸球軸承 其特點如下 O 接觸角大 保持架用增強尼龍注塑成型 臂薄 可容下較多的鋼球 因此軸 向承載能力大 剛度大 能承受軸向和徑向載荷 可以簡化軸承支座結構 根據載荷情況可以進行組合 啟動摩擦力矩小 可以降低滾珠絲杠副的驅動功率 提高進給系統的靈敏度 該數控磨床的機械傳動部件設計方案 采用交流伺服電機與滾珠絲杠直接相聯 的裝置 如下圖所示 第 15 頁 1 交流伺服電機 2 十字滑塊聯 軸器 3 滾珠絲杠 4 螺母及螺母座 滾珠絲杠的設計計算 已知數據 工作臺重量 m1 400Kg 工件最大重量 m2 200Kg 工作臺最大行程 L 300mm 工作臺滑動導軌摩擦系數 0 06 絲杠副壽命 Lh 10a 工作可靠性 96 切削方式及定位精度 磨削 輪廓控制 定位精度 0 01 300mm 絲杠兩端為固定支承 每個支座安裝兩個 60 接觸角推力角接觸球軸承 背靠背O 安裝 進行預拉伸 磨削方式 縱向切削力 Fa N 速度 V m min 1 時間比例 q 強力磨削 2000 0 6 15 一般磨削 1000 0 8 30 精密磨削 500 1 50 快速移動 0 10 5 設計計算步驟 1 絲杠載荷 導軌摩擦力 Fu m1 m2 g 0 06 400 200 X9 8 0 06 400 200 X9 8 353N 第 16 頁 強力磨削時載荷 Famax 2000 353 2353N 一般磨削是載荷 Fa 1000 353 1353N 精密磨削時載荷 Fa 500 353 853N 快速移動時載荷 Fa 0 353 353N 2 電機轉速 最大 nmax 1500N 絲杠最大轉速 nm 1000 r min 強力磨削 n1 60 r min 一般磨削 n2 80 r min 精密磨削 n3 100 r min 3 絲杠導程 Ph 工作臺最大速度 Vmax 10m min 10 1000 10000mm min Ph 10 mmnVmax10 4 當量轉速 nm nm n1q1 100 n2q2 100 60 15 100 80 30 100 100 50 100 2000 5 100 183 r min 5 當量負荷 Fm 3 16534823746985815 706N 6 初選滾珠絲杠 1 計算動負荷 Caj KhFm Knf 3 9 706 0 56 0 385 12770N 2 要求壽命 Lh 壽命 Lh 300 日 16 h 0 6 開機率 10 年 28800h 由壽命系數 Kh 轉速系數 Kn 3 綜合系數 影響滾珠絲杠副壽命的綜合系數 f 4 滾珠絲杠副的型號 CMD3210 2 5 額定動負荷 Ca 25909N Caj 12770N 3 213211 00 qnFqnmm3 3 1050100625 9 350 1 hL 56 03 1 mn8 1 80 ukahtf 第 17 頁 2cLdf 25 0473 utlAE 509 2416 FKnh4596 013 預緊力 Fo 0 25Ca 6477N 1 3Fmax 2353 3 784N 可見初選的滾珠絲杠符合設計要求 7 絲杠螺紋部分長度 Lu Lu 工作臺最大行程 300 螺母長度 129 兩端余程 25 300 129 25 2 479mm 8 支承距離 L 支承距離 L Lu 479 因此取 L 700mm 9 臨界轉速校核 1 絲杠底徑 d2 d0 1 2Dw 32 1 2 6 35 24 4mm 0 0244m 取 25mm 2 支承方式系數 查表 f2 4 73 兩端固定 3 臨界轉速計算長度 Lc 129 2 300 40 700 479 2 500mm 0 5m 臨界轉速 nc 9900 9900 21617r min 可見 nc nma 所以 符合要求 10 壓桿穩(wěn)定校核 兩端固定支承 絲杠不受壓縮 因而不必校核穩(wěn)定性 11 預拉伸計算 設溫升為 3 5 C0 1 溫升引起的伸長量 11 10 3 5 0 59 22umt ul 6 2 絲杠全長伸長量 11 10 3 5 0 7 27umtz6 3 預緊力 Ft 2 1 10 459N1 12 軸承選擇 1 軸端結構 采用 E 型和 F 型 并排 軸端 2 軸承型號主要尺寸和參數 軸承型號為 7602020TVP 查表 得 d 20mm D 47mm B 14mm Z 15 Dw 5 953 Ca 19600N 3 預緊力確定 預緊力 Fo 2300N 軸承的最大軸向載荷為 F max Ft Fmax 2 459 2353 2 1636N 由于 Fo F max 3 1636 3 545N 所以 符合要求 4 疲勞壽命計算 由軸承動負荷計算公式校核 C 2549N 第 18 頁 maxs AEFL4 6120 04 31 F cKF0593 6sin52 o 進給方向是可變的 負荷可能是 Ft Fm 2 或 Ft Fm 2 兩者機會相等 取 平均值 F 459N Kn 0 56 取 Lh 1500h 則 Kh 3 11 初選 7602020TVP 參數如下 d 20mm D 47mm B 14mm Dw 5 953 Ca 19600N Fo 2300N 可見 額定動負荷 Ca 19600 計算動負荷 C 2549 所以 軸承滿足壽命要求 13 定位精度校核 1 絲杠在拉壓載荷下的最大彈性位移 0 0033Fmaxs 610 快速移動時 F 353N 1 2ummaxs 強力 磨削時 F 2353N 7 8ums 精密磨削時 F 853N 2 8ummaxs 2 絲杠與螺母間的接觸變形 c 查表得 CMD3210 2 5 滾珠絲杠到螺母的接觸剛度 Kc 955N um 所以得 c 快速移動時 353 955 0 37um 強力 磨削時 2353 955 2 5umc 精密磨削時 853 955 0 89um 3 軸承的接觸變形 B 角接觸軸承的軸向剛度 KB 23 6 Z sin Fo2wD 53 1 23 6 13 246N um 10 快速移動時 353 246 1 4umB 第 19 頁 強力 磨削時 2353 246 9 1umB 精密磨削時 853 246 3 5um 4 絲杠系統的總位移 maxscB 快速移動時 1 2 0 37 1 4 2 97um 強力 磨削時 7 8 2 5 9 6 19 9um 精密磨削時 2 8 0 89 3 5 7 19um 5 定位精度 發(fā)生在螺母處于絲杠中部處 和 與螺母的位置無關 所以以上求得的maxs c B 位移均為 650mm 查表得絲杠精度等級為 1 級 任意 300mm 的行程公差為 6um 加上快移時的總位移 2 97um 可以滿足輪廓控制定位精度 0 01 300mm 的要求 同 理分析 能滿足精密磨削的定位精度 0 02 300mm 的要求 強力磨削時 可以滿 足粗加工要求 通過以上的分析計算 可知該滾珠絲杠符合定位精度要求 計算結果 Y 向滾珠絲杠副型號 CMD32 10 2 5 1 760 479 X 向滾珠絲杠副型號 CMD32 10 2 5 1 690 479 CMD 型外插管埋入式雙螺母墊片預緊滾珠絲杠副 公稱直徑 32mm 基本導程 10mm 循環(huán)圈數 圈數 列數 2 5 1 X Y 兩端支承均為 E F 型 軸承型號均為 7602020TVP 60 度接觸角推力角接觸球軸承 3 9 檢測元件 該磨床的閉環(huán)系統中選用的檢測元件是光柵傳感器 光柵傳感器在精密直線位移和轉角位移測量中應用甚廣 直線測量精度可達 0 5um 轉角位移測量精度可達 1 1 3600 度 第 20 頁 第四章 床身與導軌 4 1 床身設計 4 1 1 床身結構的基本要求 機床的床身是整個機床的基礎支承件 一般用來放置導軌等重要部件 為了滿足 數控機床高速度 高精度 高生產率 高可靠性和高自動化的要求 與普通機床相 比 數控機床應有更高的靜 動剛度 更好的抗振性 數控機床床身主要在下面四 個方面提出了更高的要求 1 很高的精度和精度保持性 在床身上有很多安裝部件的加工面和運動部件的導軌面 這些面本身的精度和 相互位置精度要求都很高 而且要能長時間保持 另外 機床在切削加工時 所有動 靜載荷最后往往都傳到床身上 所以 床身上的受力很復雜 為此 為保證零部件 之間的相互位置或相對運動精度 處滿足幾何尺寸位置等精度要求外 還要滿足靜 動剛度 抗振性 熱穩(wěn)定性和工藝等方面的技術要求 2 應具有足夠的靜 動剛度 靜剛度包括 床身的自身結構剛度 局部剛度和接觸剛度 都應該采取相應的 措施 最后達到有較高的剛度 質量比 動剛度直接反映機床的運動特性 為了保證機床在交變載荷作用下具有較高的 抵抗變形的能力和抵抗受迫振動及自激振動的能力 可以通過適當增加阻尼 提高 固有頻率等措施避免共振及因薄臂振動而產身的噪聲 3 較好的熱穩(wěn)定性 控機床來說 尤其是高精度數控機床 熱穩(wěn)定性已成為一個突出的問題 必須 在設計上要作到使整機的熱變形較小 或使熱變形對加工精度的影響較小 4 高的強度和耐磨性 通常床身在抵抗外負載荷而不超過允許的變形情況下 都具有足夠的強度 但 是 對于外負載荷比較大而變形要求不大的部位 仍有注意其強度的情況 至于床 身與運動部件相接觸的部位 即導軌處 要求有良好的耐磨性 4 1 2 床身的結構 該次設計的數控磨床的 Z 向運動是垂直與工作臺的上下運動 這種結構的床身有 固定立柱和移動立柱兩種方式由于后者加工制造不方便 加上本次設計的數控磨床 屬于中型機床 故采用固定立柱式 4 1 3 床身的截面形狀 為了在較小質量下獲得高的靜剛度和適當的固有頻率 該機床的床身采用帶有 對角筋的箱體結構 對角筋截面可明顯床身的扭轉剛度 并且便于設計成全封閉的 箱形結構 4 1 4 鋼板焊接結構 該機床的床身采用鋼板直接焊接而成 焊接結構床身的突出優(yōu)點是制造周期短 第 21 頁 一般比鑄鐵快 1 7 3 5 倍 省去了制作木摸和鑄造工序 不易出廢品 焊接結構 設計靈活 便于產品更新 改進結構 焊接件能達到與鑄件相同 甚至更好的結構 特性 可提高抗彎截面慣性矩 減小質量 采用鋼板焊接結構能夠按剛度要求布置 筋板的形式 充分發(fā)揮臂板和筋板的承載和抗變形作用 另外 焊接床身采用鋼板 其彈性摸量 E 為 MPa 而鑄鐵的彈性摸量 E 為 MPa 兩者幾乎相差5102 5102 一倍 因此采用鋼板焊接結構床身有利于提高固有頻率 4 1 5 箱體封沙結構 床身封沙結構是利用筋板隔成封閉箱體結構 對于焊接結構的床身 在床身內腔 填充泥芯和混凝土等阻尼材料 當振動時 利用相當摩擦來耗散振動能量 利用沙 粒良好的吸振性能 可以提高機構件的阻尼比 提高床身結構的靜剛度 有剛度和 質量關系式 K 為系統無阻尼振動時的固有頻率 可以看出增加質 m 可2omw 以提高靜剛度 封沙結構降低了床身的重心 有利于床身機構的穩(wěn)定性 可提高床身 的抗彎和抗扭剛度 4 2 導軌設計 4 2 1 對導軌的要求 對導軌的要求 納起來有下列幾點 1 要有一定的導向精度 2 要有良好的耐磨性 3 要有足夠的剛度 4 要減少熱變形影響 5 要使運動輕便平穩(wěn) 6 要有一定的工藝性 4 2 2 滑動導軌 導軌按照接觸面的摩擦情況而言 可分為 滑動導軌 滾動導軌 靜壓導軌等 三大類型 該次設計的數控磨床采用滑動導軌 滑動導軌結構簡單制造方便 承載面積大 接觸剛度好 抗振性能好等一系 列優(yōu)點 滑動導軌一般用于定位精度要求不高的開環(huán)系統中 本次設計的伺服系統 是閉環(huán)系統 因為有了反饋系統 導軌的定位精度 由于誤差進行補償而不受影響 故采用滑動導軌 4 2 3 貼塑滑動導軌 滑動導軌具有結構簡單 制造方便 接觸剛度大的優(yōu)點 但傳統滑動導軌摩擦 阻力大 磨損快 動靜摩擦系數差別大 低速時易產生爬行現象 因此 采用帶有 耐磨粘貼帶覆蓋層的新型塑料滑動導軌 本次設計采用的塑料導軌是聚四氟乙烯導軌軟帶 1 聚四氟乙烯導軌軟帶的特點 摩擦性好 鑄鐵淬火導軌副的靜摩擦系數與動摩擦系數相差較大 幾乎是相差一 倍 而金屬聚四氟乙烯導軌軟帶的靜 動摩擦系數基本不變 這種良好的摩擦性能 可防止低速爬行 是運動平穩(wěn)并獲得較高的定位精度 耐磨性好 處摩擦系數低外 聚四氟乙烯導軌軟帶材質中含有青二硫化鉬和石 第 22 頁 墨 因此 本身即具有潤滑作用 對潤滑油的供油量要求不高 采用間歇式供油即 可 此外 塑料質地較軟 即便是嵌入金屬碎屑 灰塵等 也不至損傷金屬導軌面 和軟帶本身 可延長導軌副的使用壽命 減振性好 塑料有很好的阻尼性 其減振消聲的性能對提高摩擦副的相對運動 速度有很大的意義 工藝性好 可降低對粘貼塑料的金屬導軌基體的硬度和表面質量要求 而且塑料 易于加工 使導軌副接觸面獲得優(yōu)良的表面質量 此外 還有化學穩(wěn)定性好 維修方便 經濟性好等優(yōu)點 2 導軌軟帶使用工藝 首先將導軌粘貼面加工至表面粗糙度 Ra3 2 1 6 有時為了起定位作用 導軌 粘貼面加工成 0 5mm 到 1mm 深的凹槽 用汽油或金屬清洗或丙酮清洗導軌粘貼面后 用膠粘劑粘合導軌軟帶 加壓初固化 1 2h 后再合攏到配對的固定導軌上施加一定 的壓力 并在室溫固化 24h 取下清除余膠 即可開油槽和進行精加工 由于這類導軌 用粘貼方法 習慣上稱為 貼塑導軌 4 2 4 導軌結構 該機床的 X 方向和 Z 方向導軌均采用矩形導軌 以為這種導軌制造維修方便 承載能力大 新導軌導向精度高 使用一段時間后可通過鑲條調節(jié) 以滿足導向精 度 Y 方向采用 V 形導軌 這種導軌導向精度高 導軌磨損后靠自重下沉自動補償 下導軌采用凹型的 可以便于存油 頂角采用 90 o 4 2 5 導軌設計 該磨床作用在運動件上的推力平行與運動件的軸線 為了運動件不被卡死 且 保證運動靈活 矩形導軌需 h L 2 V 形導軌需 h L 合格o 65 第 30 頁 8 撓曲次數 合格LmvY10 9528 71 所以選高速帶的種類為薄型綿綸片復合平帶 帶厚 2 25 3 4 1 0d 取標準 帶厚為 3mm 帶寬 b vcifAKp 2mv 傳遞功率 kw 工況系數 拉力計算系1 A 79 0fK 包角修正系數 傳動布置系數950 1 傳動比系數 帶的質量 Ki 33 4 cmkgm 帶的許用拉應力 aMP6 帶的離心拉應力 2328 7104 1 vc aMP0 所以 361 56 9 5 079 b m5 2 取 b