1 目錄 目錄緒 論 1 緒 論 4 1.1 目的和意義 .4 1.2 卸汽車定義、組成、功用 .5 1.3 國內外高位自卸汽車的發(fā)展概況 7 1.4 高位自卸汽車發(fā)展方向與前景 8 1.5 本次設計的主要內容 9 第 1 章 高位自卸汽車設計計算 .10 2.1 高位自卸汽車升高機構設計與分析 .10 2.1.1L 型舉升機構 .10 2.1.2 平行四邊形舉升機構 11 2.1.3 剪式舉升機構 12 2.2 傾卸機構的設計與分析 14 2.2.1 油缸直推式 .14 2.2.2 杠桿平衡式（油缸后推杠桿組合式） 15 2.2.4 油缸后推連桿組合式（加伍德舉升臂式） 16 2.2.5 油缸浮動連桿式（強力型） 17 2.2.6 前推杠桿組合式 17 2.2.7 俯沖式 18 第 3 章 高位自卸汽車設計計算 19 3.1 高位自卸汽車底盤的選擇 19 3.2 高位升高機構的設計計算 .22 3.2.1 高位升高機構的運動學分析 22 3.3 高位傾卸機構的設計計算 27 3.3.1 舉升工作原理 27 3.3.2 受力分析 28 3.3.4 傾卸機構參數(shù)校核計算 33 第 4 章 液壓系統(tǒng)設計 35 4.1 液壓系統(tǒng)設計分析 .35 4.1.1 油缸選型與計算 .35 4.1.3 油箱容積與油管內徑計算 37 4.2 液壓系統(tǒng)參數(shù)計算 .38 4.2.1 油缸選型確定 .38 2 4.2.3 分配閥選型 .39 4.2.4 油箱容積與管路內徑確定 .39 4.3 取力器的選擇 .40 4.3.1 取力器布置方案選擇 .40 4.3.2 取力器基本參數(shù)選擇 .41 第 5 章 高位自卸基本性能參數(shù)計算 42 5.1 發(fā)動機的動力性 42 5.1.1 發(fā)動機的外特性 .42 5.1.2 汽車行駛方程式 44 5.1.3 動力性評價指標 45 5.1.4 整車動力性計算 47 5.3 高位自卸汽車穩(wěn)定性計算 50 5.3.1 高位自卸汽車運輸狀態(tài)穩(wěn)定性計算 .50 5.3.2 高位自卸汽車卸貨時穩(wěn)定性計算 .51 參考文獻 53 附 錄 54 致 謝 58 3 緒 論 1.1 目的和意義 隨著經濟的發(fā)展和技術的進步，以及對提高作業(yè)效率的要求日益增高， 作為汽車大家族中一個分支的自卸汽車，陸續(xù)出現(xiàn)了多種多樣的型式； 2008 年的北京奧運會和 2010 上海世博會都拉動對自卸汽車的需求，而且 大、重噸位的自卸車所占的比例也將進一步增大。因此對現(xiàn)有的各型自卸 汽車進行改裝設計是非常必要的，尤其在當今節(jié)約型社會具有很重要的現(xiàn) 實意義。 目前國內生產的自卸汽車其卸貨方式為散裝貨物沿汽車大梁卸下，卸 貨高度都是固定的。若需要將貨物卸到較高處或使貨物堆積得較高些，目 前的自卸汽車就難以滿足要求。為此需設計一種高位自卸汽車，使它能將 車廂舉升到一定高度后再傾斜車廂卸貨。 隨著經濟的發(fā)展和技術的進步，以及對提高作業(yè)效率的要求日益增 高，作為汽車大家族中一個分支的自卸汽車，陸續(xù)出現(xiàn)了多種多樣的型式。 自卸汽車按其載質量的大小可分為超重型、重型、中型以及輕型；按其外 形尺寸、總質及能否在公路上行駛，又可分為非公路用自卸汽車和公路用 自卸汽車；按其車廂卸貨方向的不同，還可以分為后卸式、側卸式以及三 面卸式。目前國內外已經研制成功并投入使用的自卸汽車有超重型自卸汽 車、重型自卸汽車、三面卸自卸汽車、高通過性自卸汽車以及液壓舉升系 統(tǒng)自卸汽車等五種類型；其中三面自卸汽車目前應用的比較少，而液壓舉 升系統(tǒng)自卸汽則應用的日益廣泛。 未來是節(jié)約型社會、智能化時代；因此未來的自卸汽車主要是偏重 自卸舉升機構的創(chuàng)新與智能化，并且具有節(jié)約能耗的特點。 4 ??????????????????、、、、、、、、、 傾 1.2 卸汽車定義、組成、功用 自卸汽車是利用本車發(fā)動機驅動液壓舉升機構，將其車廂傾斜一定角 度卸貨，貨物依靠其自重自行卸下，車廂依靠其自重復位的專用汽車。 自卸汽車自上世紀初誕生以來，不斷發(fā)展，日趨完善，以成為當今貨 物運輸?shù)闹饕獙Ｓ密囍?。自卸汽車按用途可分為兩類：一類為礦用自卸 汽車，屬于非公路運輸車；另一類屬于公路運輸?shù)妮p（2～3.5t ） 、中 （4～8t） 、重型（8～12t）自卸汽車。 公路運輸用自卸汽車按是否具有特殊功用可分為普通自卸汽車和專用 自卸汽車。普通自卸汽車有兩大部分組成，即二類汽車底盤和傾卸裝置。 其中傾卸裝置是自卸汽車的主要結構部分。其主要組成如下： 典型的傾卸裝置結構如圖 1.1 所示。 專用自卸汽車是在普通自卸汽車的基礎上增設特定的機構來實現(xiàn)自己 的功能，以達到 特定的目的，因 此結構上專用自 卸汽車比普通自 卸汽車復雜。 5 目前，國內生產的載貨自卸汽車多為普通自卸車，其卸貨方式為散裝 貨物沿汽車大梁卸下，卸貨高度都是固定的。若需要將貨物卸到較高處或 使貨物堆積得較高些，就難以滿足要求。為 此需設計一種專用自卸汽車——高位自卸汽 車，它是裝備有車廂高位舉升和傾卸機構兩 套裝置，能將車廂舉升到一定高度后傾卸物 料的自卸汽車，適合于高貨臺卸貨。其外形 如圖 1.2 所示。 高位自卸汽車的高位傾卸動作循環(huán)方式有 兩種：其一，首先將處于原始水平位置車廂 平移舉升到一定高度，保持位置不變，再將 車廂傾卸一定角度卸貨。卸貨完畢，車廂恢 圖 1.1 普通自卸汽車結構組成 1-液壓傾卸操縱裝置；2-傾卸機構；3-液壓油缸；4-拉桿；5-車廂； 6-后鉸鏈支座；7-安全撐桿；8-油箱；9-油泵； 10-傳動軸；11-取 力器 缸； 圖 1.2 高位自卸汽車 6 復高位水平位置，最后平移下降到原始位置。其二，按上述程序，車廂高 位傾卸后，車廂的兩種復位動作（即角度復位和平移下降復位）同步進行。 1.3 國內外高位自卸汽車的發(fā)展概況 我國自卸汽車生產始于 20 世紀 60 年代初，經過 40 多年的發(fā)展，尤 其是在 20 世紀 80 年代以后通過技貿結合與合作生產方式，從國外引進若 干先進的自卸汽車制造技術，并在此基礎上形成以若干大型汽車制造廠為 主體的機械傳動式自卸汽車生產企業(yè)集團。公路用自卸汽車的裝載質量從 2~20t、礦用自卸汽車裝載質量從 20~154t 以下基本形成完整的專用汽車系 列，為我國自卸汽車的騰飛打下了堅實的基礎。當然，除普通自卸汽車以 外，專用自卸汽車的生產也得到了一定的發(fā)展，尤其是新世紀以來，隨著 我國社會經濟和交通環(huán)境的改善，各行業(yè)對專用汽車尤其是工程系列專用 汽車的需求越來越大。專用汽車將跟更加注重行業(yè)化、專用化、系列化。 自卸汽車生產企業(yè)無論是在數(shù)量上還是在質量上都得到了空前的發(fā)展， 全國生產和改裝汽車的企業(yè)由最初不足 11 家發(fā)展到 1989 年的 113 家，到 1998 年的 721 家，占全國汽車生產企業(yè)的 86.4%，其中改裝車廠 632 家， 主機（整車制造）廠 92 家。專用汽車企業(yè)的性質和生產模式也都發(fā)生較 大改變。由原有分散的中、小型國有企業(yè)，通過聯(lián)合、兼并、重組、民營 等手段形成了企業(yè)的集團化、大型化。以前“小而全 ”的生產格局也不復存 在，自卸汽車的生產模式將朝著單一種類、系列化、多品種的專業(yè)化模式 發(fā)展。 國外自卸汽車生產始于 20 世紀 30 年代，比我國早 30 多年在其后 70 多年的發(fā)展過程中，其結構不斷改進，整車性能已有很大提高。為提高自 卸汽車的科技含量，追求高附加值，各國更是不斷采用先進技術，其主要 表現(xiàn)以下幾個方面：全面提高自卸汽車內在質量和使用性能；隨著使用范 圍的不斷擴大、用戶要求的不斷提高，自卸汽車正朝者多品種、系列化、 小批量的方向發(fā)展；在制造加工方面，自卸汽車朝著底盤生產專業(yè)化、零 部件生產專業(yè)化、工藝專業(yè)化和輔助生產專業(yè)化方向發(fā)展；廣泛采用計算 7 機輔助設計，以提高設計的質量和縮短設計研制的周期；在材料配置上， 將更多地采用高強度鋁合金、不銹鋼、工程塑料和聚合材料等。目前，自 卸汽車以形成自己獨特的結構與車型系列。 高位自卸車作為自卸車家族的重要組成，多品種、小批量也是其一 大特點。高位自卸汽車生產的另一個特點是零部件專業(yè)化生產，大部分專 用汽車廠實際是一個總裝廠。其產品按結構分工或組織專業(yè)化協(xié)作生產如 自卸車油缸，副車架等均有個專業(yè)廠集中生產。 目前，高位自卸汽車的市場占有量還很小，但隨著我國經濟的發(fā)展， 各種大型項目的實施，高位自卸汽車的市場需求量會逐漸增大，可以預見， 在今后一段時間內市場需求將得不到滿足。 1.4 高位自卸汽車發(fā)展方向與前景 隨著國民經濟的快速增長，加入 WTO 后市場的開放，西部大開發(fā)戰(zhàn)略 的實施，北京申奧的成功，東北三省的振興等，無不在預示著專用汽車發(fā) 展新機遇的來臨。2001 年北京申奧成功，北京就決定在 5 年內對城市基 礎設施建設投入 1800 億元資金，重點項目達 142 個，因此，近幾年，北 京將是中國最大的專用汽車市場。西部大開發(fā)，將促進西部地區(qū)專用汽車 市場的有效增長，西部地區(qū)基礎設施建設投資達 7000 億，10 年內將修建 公路 35 萬公里。專用汽車有著較大的市場發(fā)展空間。諸如“西氣東輸” 、 “西電東送” 、 “南水北調” 、青藏鐵路及國內幾條高速公路建設等大型項 目的正式啟動，給專用汽車市場特別是重型專用汽車市場注入了巨大活力。 任何大工程的啟動都需要工程機械的參與，高位自卸汽車將會在這些大型 舞臺里扮演重要的角色。 為使高位自卸汽車能夠在不同工況下圓滿的完成工作的需求，經過調 查、研究，我國高位自卸汽車的品種開發(fā)還應從以下方面努力：進一步發(fā) 展和完善中型高位自卸汽車；進一步開發(fā)自裝卸機構，以適應農業(yè)等部門 的需求；進一步提高高位自卸汽車的技術含量以追求其高附加值等。 在以經濟建設為中心的大環(huán)境里，在世界經濟復蘇的浪潮中。高位自卸汽 車發(fā)展前景將是一片美好的，但是機遇與挑戰(zhàn)是并成的，只有抓住機遇迎 8 接挑戰(zhàn)，才能實現(xiàn)我國專用汽車事業(yè)的真正騰飛。 1.5 本次設計的主要內容 本設計的目標是設計一種載重 5t 的高位自卸汽車，其性能參數(shù)與所 選底盤車接近。高位自卸汽車是裝備有車廂高位舉升機構和傾卸機構兩套 裝置的載貨自卸汽車。因此本設計主要研究的內容有：車廂高位舉升機構 的設計計算、車廂傾卸機構的設計計算、液壓傳動裝置設計計算選型，并 進行二類底盤的選擇、主要參數(shù)數(shù)據(jù)齊備、進行二類底盤選型分析、產生 具有實踐意義的選型總結；然后進行車輛的總體布置和性能分析，并用總 布置草圖表達主要底盤部件的改動和重要工作裝置的布置；最后通過正確 的計算，完成部部件設計選型，達到工藝合理、小批量加工容易、成本低、 可靠性高的設計要求，并附之以總裝配圖，清楚表達設計。 9 第 1 章 高位自卸汽車設計計算 2.1 高位自卸汽車升高機構設計與分析 在高位自卸車改裝設計中對升高機構設計要求如下 ： 1）能將滿載貨物(4t) 的車廂在比較水平的狀態(tài)下平穩(wěn)地舉升到一定高 度。 2）在卸貨過程中要保證汽車具有足夠的穩(wěn)定性。 3）在舉升過程中可在任意高度停留卸貨。 2.1.1L 型舉升機構 L 型高為自卸汽車，是一種常見的高位自卸汽車，如圖 2.1 所示，圖 2.2 為其車廂舉升機構示意圖，L 形桿 BIC 一端與鉸鏈 B 相聯(lián)（鉸鏈 B 通 過豎直桿固定在車架上） ，一端與車廂底部的鉸鏈 C 相聯(lián)，同時其上絞接 一液壓油缸 2，液壓油缸 2 另一端與車廂底部的鉸鏈相聯(lián)。舉升時，液壓 油缸 1 伸長，推動 L 形桿 BIC 繞鉸鏈 B 逆時針轉過角度 ?，使 C 端上升； 與此同時，同步液壓油缸 2 也聯(lián)動工作，使車廂也轉過角度 ，從而使車 廂在上升過程中保持水平。隨著 BIC 桿的轉動，C 點后移，同時帶動車廂 后移，當 點與 B 點等高時，后移量達到最大。 1c L 型高位自卸汽車的舉升機構的優(yōu)點有： 圖 2.1 L 型高位自卸汽車 圖 2.2 車廂舉升裝置原理圖 10 1）該機構充分利用了車廂前面的空間，使車廂底部的機構變得簡單； 2）該機構克服了后移量過大的缺點，機構的尺寸也較小。 L 型高位自卸汽車的舉升機構的缺點有： 1）該機構最大的缺點在于車廂全部重量均有 L 形桿 BAI 承擔，由于 IC 很長，所以 BAI 受到很大的扭矩作用。這就對 L 形桿的強度提出很高 要求，同時也限制了車廂的裝載量。 2）液壓缸 1 和液壓缸 2 需要聯(lián)動工作才能保證車廂的水平，使控制 機構復雜。 3）液壓油缸的推程較大。 2.1.2 平行四邊形舉升機構 采用平行四邊形的車廂舉升裝置的自卸汽車如圖 2.3 所示，其工作原 理圖如圖 2.4 所示。它利用油缸 OE 驅動平行四邊 ABCD 組成的連桿機構， 即可實現(xiàn)車廂的平移升降，但在升降過程中，車廂的縱向位移比較明顯。 事實上該車就是在普通自卸汽車的基礎上加裝了平行四邊形舉升裝置，適 合于高臺卸貨或車輛之間裝卸貨物。 平行四邊形舉升裝置的優(yōu)點有： 1）結構簡單，易于加工、安裝和維修； 2）能夠保證車廂在舉升和下降過程中保持水平，穩(wěn)定性好； 3）液壓油缸較小的推程能夠完成車廂較大的上移量。 圖 2.4 平行四邊形舉升裝置圖 2.3 升降式自卸汽車 11 平行四邊形舉升裝置的缺點是：車廂上移時，其后移量很大，為了保證車 廂舉升到最大高度時，其最大后移量不超過設計要求，需將桿 AD、BC 做的很長，甚至大大超過了車廂的長度，在穩(wěn)定性和較小后移量上很難兩 全，因此，在工程實際中利用較少 2.1.3 剪式舉升機構 如圖 2.5 所示，該舉升機構是由長度相等的兩桿 AC 和 BD 彼此鉸接 于 E 點； AC 桿的 A 端與水平的液壓油缸拉桿鉸接，并可在滑槽內移動； BD 桿的 B 端與車廂底部為滑動鉸接。當液壓油缸拉桿右移時，車廂上升， 同時向后移動；液壓油缸拉桿左移時，車廂下降，同時向前移動。 下面來具體分析一下車廂的后移原理： 如圖 2.6 所示，設 AE=BE=a，CE=DE=b，舉升前 1???CAB，舉升后2???CAB ，則有 上移量： )sin)(i12???baS 后移量： ????221 cos)(cosccobad ?? 化簡后得 ))(s21? 可見，后移量與 a，b 的差值有關，故采用此種布置形式時，鉸接點 E 不能為兩桿的中點。 采用此種布置時，會使 CD 的距離較 小，影響了車廂工作時的穩(wěn)定性，特別是 在車廂翻轉卸貨時，這種影響尤為顯著。 為了消除這種影響，將 E 取為兩桿的中點， 同時，為了使車廂在上移時能夠逐漸后移， 圖 2.5 剪式舉升裝置 (1) 圖 2.6 后移量分析原理圖 圖 2.7 剪式舉升機構裝置（2） 12 需要將 C 點換成滑動鉸接，而 D 點換成固定鉸接。如圖 2.7 所示： 此時，由于 E 取為兩桿的中，所以在車廂上移過程中， A 與 D，B 與 C 始終在一條直線上；同時由于液壓油缸的作用，拉動 A 點向后移動，因 此，D 點也隨之向后移動使整個車廂也向后移動。 設 AC=BD=1，舉升前 1???CAB，舉升后 2???C，則有： 上移量： )sin(i12?lS 后移量： co2d 該剪式舉升機構的優(yōu)點有： 1）結構簡單，緊湊； 2）能夠很好的協(xié)調車廂上移量與 后移量之間的關系，滿足工作要求； 3）機構的受力情況較好，汽車工作穩(wěn)定性容易得到保證。 這種剪式機構的缺點是液壓缸水平布置時，在舉升初始階段，傳動角 較小，不利于工作。 根據(jù)以上缺點，可以將液壓缸改為豎直布置的形式，同時將 A、B 兩 點互換，使 A 點固定連接，而 B 點滑動連接，如圖 2.8 和圖 2.9 所示。 改進后的剪式機構優(yōu)點是將液壓缸豎直布置后， 可以很好的解決舉升機構傳動角過小的問題，而且， 它也具有，結構簡單緊湊等優(yōu)點，更改連接方式以后， 在整個舉升過程中車廂無后移量。但是它的缺點跟它 圖 2.8 剪式舉升機構（3） 圖 2.9 剪式舉升機構（4） 圖 2.10 升降式裝卸汽車 13 的優(yōu)點一樣明顯，要實現(xiàn)較大的傳動角，那么液壓缸的推程就需要很大， 甚至多級舉升都不易實現(xiàn)，而且車廂不舉升時，能供液壓油缸布置的地方 較小。實際應用如圖 2.10 所示。 為此，可以將液壓缸改為斜向向布置，即液壓缸布置在剪叉機構的右 側，如圖 2.9 所示。將液壓缸布置在右側，不但可以很好的就解決機構傳 動角小的問題，而且結構緊湊，所用液壓缸的活塞推力也較小，因此可以 選用直徑較小的液壓油缸但具有與上面同樣缺點，油缸推程較大，但它可 供布置的地方較大，布置更靈活。 2.2 傾卸機構的設計與分析 現(xiàn)代自卸汽車傾卸機構主要分為兩大類：直推式和桿系傾卸式，它 們均采用液壓作為舉升動力。傾卸機構主要由傾卸桿系機構、車廂和副車 架組成。其功能是承載物料，并在液壓系統(tǒng)的驅動下完成傾卸動作。 高位自卸汽車改裝對傾卸機構的設計要求如下： 1）利用連桿機構實現(xiàn)車廂的翻轉，其安裝空間不能超過車廂底部與 托架大梁間的空間。 2）結構要緊湊，可靠，具有很好的動力傳遞性能。 3）完成傾卸后，要能夠復位。 2.2.1 油缸直推式 油缸直推式傾卸機構的示意圖如圖 2.12 所示，這種機構結構簡單緊 湊、舉升效率高、工藝簡單、成本較低。采用單缸時，容易實現(xiàn)三面傾斜。 圖 2.12 單缸直推式傾卸機 構 14 另外，若油缸垂直下置時，油缸的推力可以作為，車廂的舉升力，因而所 需的油缸功率較小。但是采用單缸時機構橫向強度差，而且油缸的推程較 大；采用多節(jié)伸縮時密封性也稍差。 典型車型有 1）單缸：前置－－斯太爾 1291.280/K38、瑪斯-5511； 后置－－斯太爾 991.200/K38、CA340。 2）雙缸：QD351、EQ340。 2.2.2 杠桿平衡式（油缸后推杠桿組合式） 油缸后推杠桿組合式傾卸機構的示意圖如圖 2.13，這種機構具有結構 緊湊，橫向剛度比較好，舉升時轉動圓滑平順，桿系受力比較小，舉升過 程中油缸的擺動角度很小，油缸的行程也比較短等優(yōu)點。但因為機構集中 在車后部，車廂底板受力大，給車身的整體布局帶來一定的困難，而且， 在推桿推動車廂翻轉時，車廂傾翻軸支架的水平間內力非常大，因此，對 材料的要求比較高。 典型車型舉例：日產 PTL81SD。 2.2.3 油缸前推連桿組合式（馬勒里舉升臂式） 圖 2.13 桿系傾卸機構（1） 15 油缸前推連桿組合式傾卸機構的示意圖如圖 2.14 所示，這種機構橫向 剛度較好，舉升時轉動圓滑平順，三腳架推動車廂舉升時，車廂傾翻軸支 架的水平反力比較小，車架底部的受力也比較均勻。但是油缸在車廂翻轉 過程中擺動角度較大，且活塞行程稍大。 典型車型舉例：五十鈴 TD50ALCQD、QD362。 2.2.4 油缸后推連桿組合式（加伍德舉升臂式） 油缸后推連桿組合式傾卸機構的示意圖如圖 2.15 所示，該機構結構 比較緊湊，橫向剛度較好，油缸的推程小，舉升時轉動圓滑平順。但舉升 力系數(shù)大，舉升臂(三角架)較大。 圖 2.14 桿系傾卸機構（2） 圖 2.15 桿系傾卸機構（3） 16 典型車型舉例：五十鈴 TD50A-D、QD352、HF352。 2.2.5 油缸浮動連桿式（強力型） 油缸浮動連桿傾卸機構示意圖如圖 2.16 所式，該機構結構緊湊，橫 向剛度較好,舉升時轉動圓滑平順。油缸進出油管活動范圍大，油管長， 副車駕受力改善，舉升力系數(shù)較小。但該機構結構比較大，油缸固定在節(jié) 點上，從而使桿件剛度要求較高。而且油缸轉動角度過大。 典型車型舉例：YZ-300 。 2.2.6 前推杠桿組合式 前推杠桿組合式傾卸機構示意圖如圖 2.17 所示，該機構橫向剛度好， 舉升時轉動平順圓滑，在舉升過程中，舉升力小，構件受力改善。但油缸 圖 2.16 桿系傾卸機構 （4） 圖 2.17 桿系傾卸機構 （5） （五） 17 的行程過大，偏擺角大。 典型車型舉例：SX360。 2.2.7 俯沖式 俯沖式桿系傾卸結構簡單，造價低，橫向剛度好，舉升轉動圓滑平順。 但油缸必須增大容量。 典型車型舉例：73 型。 直推式與桿系組合式兩大類傾卸機構各項性能比較祥見表 2－1 從以 上幾種方案分析中可以看到直推式和桿系傾卸式具有的共同特點，它們均 采用液壓作為舉升動力。 不同的是直推式是利用油缸直接舉升車廂實現(xiàn) 起傾卸，油缸推動力直接作用在車廂上，不需要桿系作用；而桿系傾卸式 的傾卸機構由連桿、三角架或推桿等組成。不同的傾卸機構的布置和組成 也不相同，但他們都具有舉升平順，舉升剛度好，使油缸行程成倍增大， 可采用結構簡單、密封性好、易于加工的單缸，布置靈活多樣等優(yōu)點。 定鎖壓板 2，迫使壓板 2 連同聯(lián)接在它上面的帶四角形凸輪的轉軸一 起圍繞銷 3 沿順時針方向旋轉，利用凸輪壓迫橡膠塊所產生的反力將滾子 夾緊，使車廂與托架保持可靠。 圖 2.18 桿系傾卸機構（6） 18 第 3 章 高位自卸汽車設計計算 3.1 高位自卸汽車底盤的選擇 根據(jù)我國目前生產的各類型專用車輛的基本模式，大多是為了滿足國 民經濟某一服務領域的特定使用要求，主要是在已定型的基本車型底盤的 基礎上，進行車身及工作裝置的設計，與此同時對底盤各總成的結構與性 能進行局部的更改設計與合理匹配，以達到滿足使用需求的較為理想的整 車性能。 因此，專用汽車性能的好壞直接取決于專用汽車底盤的好壞，通常專 用車輛所采用的基本底盤按結構分可分為二、三、四類底盤。二類底盤是 在整車基礎上去掉貨廂，三類底盤是從整車上去掉駕駛室與貨廂，四類底 盤是在三類底盤的上去掉車架總成剩下的散件。 汽車底盤的選擇主要是根據(jù)專用汽車的類型、用途、裝載質量、使用 條件、專用汽車的性能指標、專用設備或裝置的外形、尺寸、動力匹配等 決定，目前，幾乎 80%以上的專用車輛采用二類底盤進行改裝設計。采用 二類汽車底盤進行改裝設計工作重點是整車總體布置和工作裝置設計，對 底盤僅作性能適應性分析和必要的強度校核，以確保改裝后的整車性能基 本與原車接近。 在汽車底盤選型方面，一般應滿足下述要求； 1）適用性 對于專用改裝車底盤應適用于專用汽車特殊功能的要求，并以此為主 要目標進行改裝造型設計。 2）可靠性 所選用汽車底盤要求工作可靠，出現(xiàn)故障的幾率少，零部件要有足夠 的強度和壽命。且同一車型各總成零部件的壽命應趨于平衡。 3）先進性 應使用整車在動力性、經濟性、操縱穩(wěn)定性、行駛平順性及通過性等 19 基本性能指標和功能方面達到同類車型的先進水平的汽車底盤。而且在專 用性能上要滿足國家或行業(yè)標準的要求。 4）方便性 所選用的底盤要便用于安裝、檢查保養(yǎng)和維修，處理好結構緊湊與裝 配調試空間合理的矛盾。 在選用底盤時，除了上述因素外，還有以下兩個和重要的方面，一 是汽車底盤價格，它是專用汽車購置成本中很大的部分，一定要考慮到用 戶可以接受。這也涉及到專用汽車產品能否很快的占有市場，企業(yè)能否增 加效益問題。二是汽車底盤供貨要有來源，所選用的底盤在市場上必須具 有一定的保有量。 表 3-1 EQ1090 和 CA1091 底盤參數(shù) 主要參數(shù) 車型 大裝牌 DLZ3091JDH 美發(fā) MG3090D 裝載質量（kg） 4500 4500 整車整備質量（kg） 4800 4590 總質量(kg) 9300 9275 底盤型號 CA1091 EQ1090 車廂尺寸（長*寬*高）mm 4200*2300*550 3300*2170*530 軸距(mm) 4050 3950 最小離地間隙(mm) 265 265 發(fā)動機型號 CA6102 EQ6100-1 最高車速(km/h) 90 90 最小轉彎半徑(m) 8 8 最大爬坡度 28% 28% 百公里油耗 26.5 26.5 制動距離（m/30km/h） 8 8 車胎類型與規(guī)格 9.00-20 9.00-20 從上表中，可以發(fā)現(xiàn) CA1091 與 EQ1090 在整體性能上差不多，且市場 20 價格和在市場上的占有率都差不多，因此，這兩種底盤無論那一個都是上 佳選擇，因為是 CA1091 底盤更適合于高位自卸汽車改裝設計，所以選擇 CA1091 底盤作為本次設計汽車所用底盤。 1）尺寸參數(shù)的確定 高位自卸汽車與普通自卸汽車一樣，都是在二類底盤的基礎上進行改 裝而成，主要尺寸參數(shù)原則上應于原車底盤尺寸相同，保證性能參數(shù)與原 車基本保持不變。 2）質量參數(shù)的確定： ① 額定裝載質量 em 因為高位自卸汽車比普通自卸汽車多加了一套升高裝置，所以裝載質 量應比 普通自卸汽車小，根據(jù)大裝牌 DLZ3091JDH 車裝載質量為 4500kg，所以初 定額定裝載質量為 4000kg。 ② 整車整備質量 0m 整車整備質量是指專用汽車帶有全部工作裝備及底盤所有附屬設備。 加滿油和水， 但未載人和載貨時整車質量。參考同類普通自卸汽車的整車整備質量 在此基礎上在增加車廂升高裝置的質量，便可估算高位自卸汽車的整0m 車整備質量 。0 大裝牌 DLZ3091JDH 車整車整備質量 4800kg,因為在本次設計選用的 車廂尺寸有較 大的變化，選用的是 3500 2400 530，因此整車整備質量比大裝牌? DLZ3091JDH 車相對較小，取為 4700kg。即高位自卸汽車整車整備質量為： kg503470??m （3）總質量 總質量計算公式為：a kg915360 ??pe 21 式中 ——乘員質量（kg） ，按每人 65kg 計。pm 高位自卸汽車軸載質量分配應基本接近原車底盤要求。為補償車廂 升高時，其質心略向后移，整車質心位置可比同類普通自卸汽車的質略向 后移。當高位自卸汽高位自卸時，應對高位工況的軸載質量分配工作專門 分析計算。 3.2 高位升高機構的設計計算 剪式舉升機構是常見的高位舉升機構，該機構采用長度相等的支撐桿 CE、FD 彼此鉸接于中心 B 點，且 DF 桿的 D 點與車廂底架為滑動鉸接，并 可在滑槽內移動；CE 桿的 C 端與車架上的滑槽滑動鉸接。當液壓油缸在 舉升工況時，推動車廂上升；液壓油缸在下降工況時，車廂下降。如圖 3.1 所示。 3.2.1 高位升高機構的運動學分析 在舉升過程中機構采 用兩個相同的液壓油缸進 行支承，其運動力學分析 見圖 3.1，由于此機構為 平面運動，可用瞬時速度 中心法求解活塞運動速度。 杠 FD 上 D 點、A 點的 瞬時轉動中心都為 F 點， 這樣 D 點的運動速度： （3-1）lwVD??2 A 點的運動速度： )(alA?? 圖 3.1 運動分析機構簡圖 22 臺面升降速度： ?cos2cos???lwVDy A 點的運動速度： （3-2）cs)(??layA 活塞運動速度： （3-3）yA VlV????? ???cos2)in()(o 式中 lh2sin1??? ?cos)(inta1???l 3.2.2 高位舉升機構動 力學分析 考慮整個剪叉機構為平 衡對象，鉸鏈的約束為理想 約束，臺面荷重 W 及液壓缸 活塞推力 P 為主動力，依虛 位移原理可知，所有作用在 該質點系的主動力在任何虛 位移中所做的虛功之和等于 零。即 取圖 3-2 所示的坐標軸，可得：???0)(iwiyixzF?? （3-4）?wpypxWP 由圖 3.2 分析可知： ，?cos??x ?sin??Py 圖 3.2 動力分析機構簡 圖 23 ， ，?cos)(???alxp ?sin)(???alyp ??sin2??lyw 經變分運算后得： ???i)(lxp????cosay?2lw 代入式 3-4，整理后得活塞推力 （3-5）WalP????)sin()(co? 這就是活塞推力與臺面荷重的關系式。由此式可見，在給定臺面荷重 W 的情況下，活塞推力 P 隨 a，B 角變化而變化，而 a，B 角與結構尺寸 a，b，l 及升程 h 有關。所以，根據(jù)設計要求的荷重和剪叉機構的結構尺 寸，即可求出在整個升程范圍內液壓缸活塞的推力，以確定出液壓系統(tǒng)的 工作壓力。 驗證（3-3）式和（3-5）式的正確性，可從機械能守恒原理來證明， 即 WVPy??? 當起始角為最小值時，活塞推力 P 為最大值，這便是確定液壓系統(tǒng)最 高工作壓力的依據(jù)。而臺面升降速度 V 的變化范圍較小，可以滿足工程設 計的要求，如要進一步減小升降速度的變化范圍，可通過適當調整結構尺 寸 a，b，l 來實現(xiàn)。 因此，校核計算時只需要校核在最低位置時參數(shù)就行了。 3.2.3 舉升機構參數(shù)的確定與校核 剪叉機構的結構尺寸：a=500mm，b=100mm，l=1460mm， ，?50???190?? 考慮到超載的因素，因此計算臺面荷重應有一定的安全系數(shù)，即臺面荷重： 24 53901.8)3074( ????????gmWe）（ 車 廂托 架 N 1) 油缸與活塞初始長度： mm7.52419sin65siinsi 11001 ?油油油 llall ???? mm.30i22???油油 lb mm9.81.7.541?油油油 l 2) 油缸推力： WalP????)sin()(co20?? N196853019i5146s????? 由于剪叉機構由兩個相同的液壓油缸同時提供的，因此單個液壓油缸 的推力為: N9834126??PT 3) 銷軸的校核：（圖 3.3 為剪叉臂受力簡圖） N7545021WF 25 整體考慮對 O 點取矩： ??0M??? 5cos2)18sin()(5cos21 3??????? lFalTlW????? 146056si903446039 3???? N173?F 中心銷 B 所受力： 0x N269511347531 ???y N中 心 銷 底座銷 O 所受力： N2.9831cos9834cos4 ???? ??TFx N3.4091sin47526in24 ????? ?yy N60224yxN底 座 銷 銷軸均用 45 鋼制造，作調質處理，其屈服強度為[ ]=335MPa，選s? 擇安全系數(shù)為 2，其許用剪切應力[ ]=0.5[ ]=167.5Mpa。?s 圖 3.3 剪叉臂受力簡圖 26 與油缸聯(lián)結的銷軸的直徑為 30mm，其最大剪切應力為： MPa1390514.398622 ???? ?RT?? ][?? 底座銷軸的直徑為 40mm，其最大剪切應力為： MPa.622? ?? ][? 中心銷軸的直徑為 40mm，其最大剪切應力為： MPa381054.39622 ???? ?RT?? ][?? 銷軸都有足夠的抗剪切能力。 4）剪叉臂的校核 由圖 3.3 可知對剪叉臂上段受力最大，剪叉臂初選碳素合金鋼 Q345(16MnL)的方型鋼管，其截面尺寸為 100 50 8，經有限元分析發(fā)現(xiàn)? 其在 D 點（圖 3.2）時變形最大，為 1.7mm（參考黃考考 《高位自卸改裝 汽車靜力學分析與有限元優(yōu)化設計》 ） ，在從平臺安全性、穩(wěn)定性和節(jié)約材 料等多方面考慮，將剪叉臂的最大變形量設置為 10mm，這樣高位升高機 構該剪叉臂就符合要求了。 5）托架的校核 在舉升過程中托架基本上被內外剪叉臂分為三段，托架采用兩側立的 16 槽鋼，寬為 900mm 承受均布載荷，材料為 Q345(16MnL)如圖 3.4 所示， 此托架最大變形量為 0.019m，為了增加上平臺的穩(wěn)定性只要將其最大變 形量控制在 30mm 以內就可以。因此此托架完全可以滿足要求。 3.3 高位傾卸機構的設計計算 圖 3.4 托架 27 3.3.1 舉升工作原理 D 式舉升機構又稱后推式連桿放大舉升機構。 具有工作原理見圖 3.5。該舉升機構由舉升油缸 OB、三角臂 ABC、拉桿 OA 構成。工作狀態(tài)下油 缸充油使活塞桿 OA 一邊旋轉一邊升高。三角臂通 過鉸接點 C 使貨廂繞后鉸接點 K 翻轉，實現(xiàn)貨廂舉 升卸貨。當卸貨完成后，液壓操縱手柄扳到“下降” 位置，車廂在自重作用下使油缸回油并復位。 3.3.2 受力分析 D 式舉升機構的油缸 P 通過三角臂 DBK 間接作用到貨廂上。油缸兩端 通過鉸鏈 A、B 分別與車架、三 角臂相連。拉桿兩端通過鉸鏈 A、K 分別與車架、三角臂相連。三角臂通 過鉸鏈 D 與貨廂相連。圖 3.6 中受力與結構參數(shù)示意為： ——三角臂對貨廂舉升力；F ——貨廂對三角臂的舉升阻力；' ——貨廂及貨物總重，假設貨物在貨廂中均勻分布，且在舉升中重G 心恒定； ——油缸對三角臂推力；P ——拉桿對三角臂拉力；T ——推力 與 夾角，即 ；?FAODA? ——推力 與拉桿夾角，即 ；' K ——推力 與 夾角，即 ；? ——三角臂結構參數(shù)，即 ；' B ——油缸推力 與拉桿夾角，即 ；?PA? 圖 3.5 D 式舉升機構示意圖 28 ——鉸點 、 間距離；YAD ——鉸點 、 間距離；XB ——鉸點 、 間距離；LO ——拉桿 的長度； 1lAK ——三角臂 邊長；2D ——三角臂 邊長；4lB ——車廂舉升角；? ——油缸與垂線夾角；? —— 與車廂底面夾角；?OD —— 與大梁平面夾角；?A 1）三角臂對車廂翻傾力 F 的計算 以三角臂為分離體，作用于其上的三個力 、 與 構成平面匯交'PT 力系， 三力作用線必通過 A 點，且 = 。' 在以車廂為分離體，不計各鉸鏈處摩擦阻力矩，對鉸點 取矩，即O0??M 則： )sinco)(sin)cosin()cos ?????? hbFhbF ????(HGa? ?)sin()cos()cos()sin( i???hbhb （3-6） 在 中：AOD?22 ????????LY 圖 3.6 D 式舉升機構受力簡圖 29 ?)cos(22 ?????????LY （3-7） 又有： )sin(i????L 得： ???sin)(???LY （3-8） 由式（3-7）和式（3-8）可得： )cos(2insin2 ??????????L ?)cos(2inari2 ?? （3-9） 由式（3-6）及（3-9） ，對于任一個給定的車廂舉升角 ，都可求出 三角臂所能產生的翻傾力 的大小以及 與水平線夾角（ + ） 。并可F?? 由式（3-8）計算出每一舉升角 所對應的 值。?Y 2）油缸行程計算 在 中：DAK??cos221 ????ll 得： yl21ar? （3-10） 又 '1212cos?Yll??? 得： ylY1 22'arcos??? （3-11） 在 中：ABD?)cos(2'42?????YlX ?'? （3-12） 30 由式（3-10）及（3-12） ，可求出每一舉升角所對應的 值。若設最X 小舉升角對應油缸長 ，最大舉升角對應油缸長為 ，則油缸行程 為：1X2S （3-13）12S?? 3）油缸推力計算 在 中：ABK??cos12123 ??Xll (3-14)13arcosl?? 以三角臂為分離體，忽略各鉸接處摩擦阻力矩，對 點取矩，即K ，?0kM 則： ??sinsi1'1' PllF? 由于 =' 得 sisi1'1ll ???in 'FP? （3-15） （3-16）?????'90? 由有式（3-15）與式（3-16）便可求出油缸推力 P 和油缸與垂線夾角 ? 4）拉桿拉力計算 以三角臂為分離體，忽略各鉸鏈處摩擦阻力矩，對 點取矩，即B ，0??BM 則 ??sin)sin(1'' TlXF?? 由于 =' si)si(1'' l 31 ???sin)(1 'lXFT?? （3-17） 與水平面夾角 （3-18）T'??? 由式（3-17）及式（3-18）便可求出拉桿拉力及相應夾角 。? 3.3.3 傾卸機構受力計算 由于油缸最大舉升力 及最大拉桿拉力 均出現(xiàn)在 的初始位置，pT?0?? 所以計算受力時時，只要計算初始位置（ 時）即可。? 已知參數(shù)如下： mm， mm， mm， mm， mm315?H0h1450?a150b8951?l mm， mm， mm，92l37l68l ?.2'?NmgG6.9)(???? 由圖中結構可知： mm157015222???bhLOD mm94839?cdA? b?tan??3.150arctnrtbh? cd??t ?84.69tt?d ?。┤潜蹖噹Φ挠嬎?當 時，由公式（3-7）可得：?0? 5.341).84.60cos(159472159472 ?????? ???Y mm 由公式（3-9）可得： 32 ?????? 63.7)5.84.60cos(15947215947)38.60sin(arcsin2 ???????? 2）油缸行程計算 由式（3-10） 、 （3-11）和（3-12）可得 當 時，?0?? ?06.75.34192085arcos 2??????82'? m790)51.067cos(53416025.34121 ????? ??X m 3）油缸推力計算 由式（3-14） 、 （3-6） 、 （3-15） （3-16）可得： 當 時，?0?? ?36.24895702arcos 2?????8.71)8sin(1)4.63.7(155?? ????F N N359.2si8.????P????? 48.6.163.784.90???? 4）拉桿拉力計算 由式（3-17） （3-18）可得： 當 時， N?0?? 864933.24sin895)(0.4716???T??? 1.3.8.??? 3.3.4 傾卸機構參數(shù)校核計算 33 1）三角臂的校核 選用經過調質處理 10mm 厚的 Q345 優(yōu)質碳素結構鋼的鋼板，兩個相同 的三角形鋼板中間通過三根軸銷連接，銷軸材料選用 45 經過調質處理優(yōu) 質碳素結構鋼，為改裝設計時具有通用性，銷軸直徑統(tǒng)一選用 30mm，外 套一個外徑 40mm 屈服強度為[ ]=335MPa，選擇安全系數(shù)為 2，其許用s? 剪切應力為：[ ]=0.5[ ]=167.5Mpa，剪叉臂的剪切應力為： [ ]=0.5[ ]?s ?s? =167.5Mpa。 三角臂銷軸受最大剪切力： MPa120514.3869622 ???? ?RT?? ][?? 2）拉桿的校核 拉桿選用 45 優(yōu)質碳素結構鋼薄鋼板，截面尺寸為 7mm 40mm。最大? 剪切力為： mm154074286936????AT? ][?? 至此傾卸機構的參數(shù)就確定并校核完成了。 34 第 4 章 液壓系統(tǒng)設計 4.1 液壓系統(tǒng)設計分析 自卸車所采用的油泵、油缸、液壓閥等液壓系統(tǒng)元件均為高度標準化、 系列化與通用化且由專業(yè)化液壓件廠集中生產供應。因此在自卸車改裝設 計中只需要進行液壓元件選型計算。其主要內容包括油缸的直徑與行程、 油泵工作壓力、流量、功率以及油箱容積與管路內徑等。 4.1.1 油缸選型與計算 作為液壓系統(tǒng)執(zhí)行元件的油缸分為活塞式和浮拄式兩類?；钊骄鶠?單向作用，其缸體長度大而伸縮長度小、使用油壓低（一般不超過 14MPa） 。浮拄式為多級伸縮式油缸，一般有 2～5 個伸縮節(jié)，其結構緊湊， 并具有短而粗、伸縮長度大、使用油壓高（可達 35MP）,易于安裝布置等 優(yōu)點。浮拄式油缸又分為單向作用式與雙向作用式。雙向作用式用油壓輔 助車廂降落，因此工作平穩(wěn)，降落速度快。直推式傾卸機構多采用單作用 多級油缸；而桿系組合式傾卸機構多采用單作用單級油缸。 1. 油缸直徑確定 油缸選型主要依據(jù)自卸車翻傾機構所需的最大舉升力 以及最大舉maxF 升角。按照前者計算確定缸徑；按照后者確定油缸工作行程。 最大舉升力 N??4 2maxdpF?? ???pFmax4? （4-1） 式中： ——系統(tǒng)效率，通常按 =0.8；?? ——液壓系統(tǒng)額定工作壓力（MPa） ，可按p 10MPa、13.6MPa、15.7Mpa 、20.6Mpa、35Mpa 等檔次選取 35 , 越高，對密封要求也越高，成本亦隨之上升。p 2. 油缸工作行程確定 m （4-2）0axSL?? 式中： ——在最大舉升角 時舉升油缸兩鉸點間距離， m；maxS? ——在舉升角 時油缸兩鉸點間距離，m。0? 4.1.2 油泵的選型計算 自卸車常用油泵分為齒輪油泵與柱塞泵兩類。齒輪泵多為外嚙合式， 在相同體積下齒輪泵比柱塞泵流量大但油壓低。柱塞泵最大特點是油壓高 （油壓范圍 16～35MPa） ，且在最低轉速下仍能產生全油壓，固可縮短舉 升時間。中輕型自卸車上多采用齒輪泵，常用系列有 CB、CBX、CG、CN 等。 重型自卸車常采用柱塞泵。 1. 油泵工作壓力 ：p MPa （4-3）AF??6max10 式中： ——油缸最大舉升力，N;maxF ——油缸橫截面積，m 2。A 2. 油泵理論流量 TQ L/min (4-4)tV?????60 式中： ——油缸最大工作容積（m 3） ，按下式計算：V? L3 20max14)(??dS? 、 、 之單位均為 m；maxS0d ——舉升時間，s ，一般要求 20s；t ?t 36 ——液壓泵容積效率 =0.85~0.9。???? 3. 油泵排量 q ml/r (4-5)310??nQT 式中： ——油泵流量，L/min；TQ ——油泵額定轉速，r/min。n 4. 油泵功率 N （4-6）WpQtn?? 式中： ——油泵最大工作壓力，Pa；p ——油泵額定流量，m 3/s；nQ ——油泵總效率 =0.8。t?t 按以上各式算出 、 、 、 后，即可從標準油泵系列中選取所pTQqN 需油泵型號。 4.1.3 油箱容積與油管內徑計算 1．油箱容積計算 一般要求油箱容積 不得小于全部工作油缸工作容積 的三倍，VV? 即： （4-7）???3 2. 油管內徑計算：由 31 260401???dQT? 高壓管路內徑 ?1164VQdT?? （4-8） 式中： ——油泵理論流量，L/min；TQ ——高壓管路中油的流速 3.6m/s；1V?1V 37 低壓管路內徑 2264VQdT?? （4-9） 式中： ——低壓管路中油的流速 1m/s。2V?2V 4.2 液壓系統(tǒng)參數(shù)計算 4.2.1 油缸選型確定 由公式（4-1） 、(4-2)可知： ?。┥邫C構油缸： m09.8164.394max ??????pFd m6.3.0820ax?SL 2）傾卸機構油缸： m10.81064.3594max ??????pFd m465.7.20ax?SL 根據(jù) L,d 計算結果，舉升有缸選用多級油缸 3TGⅠ-E150*1800，傾卸 油缸選用單級油缸 DJ-J100CE1E。 4.2.2 油泵選型確定 液壓缸工作容積 計算：V? L9.74106104)( 2320max ????????dS 油泵流量 ：TQ L7.219.06?????tVT?? 取力器速比 ：i 38 =1.253i 舉升時發(fā)動機轉速 r/min20?en 油泵轉速 r/min15963.i 油泵每轉流量 :q mL/r4.170.273???nQT 根據(jù)以上計算結果，選取 CB_FC20 型齒輪泵，其性能參數(shù)如下： 額定排量 =20mL/r 17.4(實需排量)? 額定壓力 =16MPa （實際使用油壓）np 額定轉速 =2000r/min 1596r/min(實際轉速) 旋向：左旋 該泵所需功率 N kW64.10)6592(8.01???tnQp? 4.2.3 分配閥選型 根據(jù)本車的使用條件與要求，選用通用性強、可靠性好、維修方便的 機械操縱分配閥——三位六通液壓閥。 4.2.4 油箱容積與管路內徑確定 油箱容積 L2735.16????HBLV 倍3 倍49.7? 高壓油管內徑 mm9.66411QdT 低壓管路內徑 mm8.15.2.22 ??VT 根據(jù)管路計算結果選用 （HG4-406-66）兩層鋼絲編織膠管作0? 39 為高壓管，管接頭形式為 A 型扣壓式；低壓回油管則選用 內徑的一層20? 鋼絲編織低壓膠管 （HG4-406-66） 。液壓油冬季選用 HJ-20 號機械油，20Q 夏季 HJ-30 號機械油。 4.3 取力器的選擇 各類專用汽車的專用工作裝置主要由汽車發(fā)動機提供動力源。取力器 就是汽車的一種專用動力輸出裝置。它從發(fā)動機取出部分功率，用于驅動 各類液壓泵、真空泵、空壓機以及各種專用汽車工作機械。 4.3.1 取力器布置方案選擇 專用車取力總布置方案決定于取力方式。常見的取力方式可分類如下： ?????????????、、、、、、、 )(傾 從發(fā)動機前端取力的特點是采用液壓傳動，適合于遠距離輸出動力。 固此種取力方式常用于由長頭式汽車底盤改裝的大型混泥土攪拌運輸車。 從飛輪后端取力的特點是取力器不受主離合器影響，傳動系統(tǒng)與發(fā)動 機直接相連，取力器到工作裝置距離短、傳動系統(tǒng)簡單可靠、取出的功率 大、傳動效率高。這種方案應用較廣，如平頭式汽車改裝的大、中型混泥 土攪拌車等。 從變速器 軸取力的布置方案又稱變速器上置式方案。此種方案將取? 力器疊置于變速器之上，用一惰輪與 軸常嚙合齒輪嚙合獲取動力，固需? 40 改制原變速器頂蓋。此方案應用很廣，如自卸車、冷藏車、垃圾車等一般 都從變速器上端取力。 從變速器取力的其他方案 從變速器取力有多種方案，如從中間軸末端取力，從道檔齒輪取力， 從 上取力等。但最常見的還是從中間軸齒輪取力，稱為側置式取力，? 又可分為左側與又側布置方案，如 CA1091 系列汽車取力器、 EQ1090 系 列汽車取力器均為側置取力器。 傳動軸取力方案是將取力器設計成一獨立結構，設置于變速器輸出軸 與汽車萬向傳動軸之間，該獨立的專用取力裝置固定在汽車車架上不隨傳 動軸擺動，也不伸縮。設計時應使用可伸縮的附件傳動軸與其相連，并應 注意動平衡與隔振消振。 分動器取力布置方案主要用于全輪驅動的牽引車、汽車起重機等來驅 動絞盤或起重機構。從取力器到工作裝置間可采用機械傳動或液壓傳動。 本設計選用底盤為 CA1091，所以選用從中間軸齒輪取力的布置方案。 4.3.2 取力器基本參數(shù)選擇 取力器實質上是一種單級變速器。其基本參數(shù)有取力器總速比、額定 輸出轉矩、輸出軸旋向以及結構質量等。 CA1091 系列汽車取力器有 PT012/252 、PT012/263 、PT012/264、PT012/273 等 30 幾種型號。其總速比（發(fā)動機 轉速與取力器輸出轉速之比）有 1.06、0.892、1.253、1.199 等多種配比。 其額定輸出扭矩有 210Nm、170Nm、100Nm 和 392Nm 等。輸出旋向均 為與發(fā)動機旋向相反。結構參考質量為 12、12.5kg。本設計選用取力器型 號為 PT012/264, 其總速比為 1.253 41 第 5 章 高位自卸基本性能參數(shù)計算 專用汽車性能參數(shù)計算是總體設計的主要內容之一，其目的是檢驗整 車參數(shù)選擇是否合理，使用性能參數(shù)能否滿足要求。最基本的性能參數(shù)計 算包括動力性計算、經濟性和穩(wěn)定性計算。 高位自卸汽車整車性能參數(shù)見表 5-1，表 5-2。 表 5-1 與計算有關的整車參數(shù) 名稱 符號 數(shù)值與單位 發(fā)動機最大功率 emP99kw 發(fā)動機最大功率時的轉速 pn3000 in/r 發(fā)動機最大轉矩 emT372N? 發(fā)動機最大轉矩時的轉速 t 1200～1400 車輪動力半徑 dr0.493 車輪滾動半徑 0.509 主減速比 0i6.25 汽車列車迎風面積 DA4.5 2m 汽車列車總質量(滿載) 09300kg 表 5-2 高位自卸汽車變速器速比 擋位 1 2 3 4 5 6 倒擋gi 7.640 4.834 2.856 1.895 1.337 1.000 7.107 5.1 發(fā)動機的動力性 5.1.1 發(fā)動機的外特性 發(fā)動機外特性是專用發(fā)動機的外特性是指發(fā)動機油門全開時的速度特 42 性，是汽車動力性計算的主要依據(jù)。