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新建地方鐵路敘永至大村段B合同段 大田灣特大橋現(xiàn)澆箱梁 滿堂支架計算書 編制： 復核： 四川省鐵路建設有限公司 Sichuan Province Railway Construction Corporation Limited 敘大鐵路項目經理部 年 月 日 大田灣特大橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書 1、編制依據 1.1新建地方鐵路敘永至大村線施工圖。 1.2國家有關的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設標準強制性條文，以及現(xiàn)行有關施工技術規(guī)范、標準等。 1.3參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》、《混凝土工程模板與支架技術》、《鐵路橋涵施工手冊》、《建筑施工計算手冊》。 2、工程概況 大田灣特大橋后張法預應力混凝土現(xiàn)澆箱梁段為48m，孔位為第18孔，總計1孔。主墩17#、18#為矩形承臺，墩柱為矩形墩柱。 梁體為單箱單室、變寬度、變截面結構。箱梁頂寬5.3m，跨中箱寬2.8m，支座位置箱寬3.0m（未計支座位置加寬50cm），頂板厚30cm～45cm按折線變化，底板厚度40～80cm，按直線變化，腹板厚32cm～52cm，按折線變化，底板設3050cm梗脅，頂板設3050cm梗脅。 梁全長49.5m，計算跨度為48m，梁高3.5m。梁底按二次拋物線變化，邊支座中心線至梁端0.75m。 3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求 采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設1515cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木（中心間距25cm）。 采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm100cm支架結構體系，支架縱橫均設置剪刀撐。 4、現(xiàn)澆箱梁支架驗算 本計算書以最大截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱單室）Ⅳ-Ⅳ斷面處為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。 4.1荷載計算 4.1.1荷載分析 根據本橋現(xiàn)澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵ q2—— 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算。 ⑶ q3—— 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取2.0kPa。 ⑷ q4—— 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新澆混凝土對側模的壓力。 ⑹ q6—— 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。 ⑺ q7—— 支架自重，經計算支架自重如下所示： 4.1.2滿堂鋼管支架自重 采用Φ483.5mm鋼管，單位重量為3.84kg/m。根據17#～18#墩間實際地形，梁底至原地面距離約為3.5m～5m，扣除支架系統(tǒng)高度，鋼管樁高度約為2.78～4.28cm。按最不利位置4.28m計算。 1、立桿自重(橫向按5.3米計算，間距0.6米，共10排，縱向按49.5米計算，間距0.6米，共83排。) Q1=83104.280.003849.8kn/kg（49.55.3）=0.51kn/㎡ 2、橫桿自重（橫桿間距1m，按4.28m高度計算，共4層） Q2=（83根5.3m+10根49.5m）4層0.00384kg/m9.8kn/kg（49.55.3）=0.537kn/㎡ 3、斜撐自重（縱向剪刀撐按45度設置，共三排，417.45m。橫向按39度設置，間隔4排立桿設置一道，共21道。286m） Q3=(417m+286m)0.003849.8kn/kg（49.55.3）=0.101kn/㎡ 綜上支架自重q7= Q1+ Q2+ Q3=0.51+0.537+0.101=1.148kn/㎡ 4.1.2荷載組合 模板、支架設計計算荷載組合 模板結構名稱 荷載組合 強度計算 剛度檢算 底模及支架系統(tǒng)計算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵＋⑺ 側模計算 ⑸＋⑹ ⑸ 4.1.3荷載計算 ⑴ 箱梁自重——q1計算 根據本工程現(xiàn)澆箱梁結構特點，我們?、簦艚孛娲斫孛孢M行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。 根據橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=6.32m2則： q1 ＝=＝ 取1.2的安全系數(shù)，則q1＝54.771.2＝65.73kn/㎡ 注：B—— 箱梁底寬，取3m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。 ⑵箱梁模板及支撐重量——q2計算 (1) 模板面積 ①箱梁內室模板（木模板） S1=306.55+54.2+49.7+9.5+2.6+4.22+2.89+19.2=448.85m2 G1=448.85 m20.03m0.6t/m=8.07t ②箱梁底模板（九夾板） S2=3.549.5=173.3 m2 G2=173.3 m20.015m0.6t/m=1.60t ③箱梁側模板（鋼模板） S3=509.33+0.62=510 m2 側模G3含支撐共40t。 ③橫向、縱向方木 V=橫向198排3米/排（0.10.1）+縱向10排49.5米/排（0.150.15）=5.94+11.138=17.078方 G4=15.960.6噸/方=10.247t q2= （G1 +G2+ G3+G4）9.8（49.55.3）=2.24 kn/㎡ ⑶ 新澆混凝土對側模的壓力——q5計算 根據規(guī)范規(guī)定，新澆混凝土對模板的側壓力，當采用內部振搗器時按下列兩式計算，并取兩式中較小值。 γc：新澆混凝土的重力密度（kN/m）,取值25 kN/m； H：混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面時的高度（m），取3.5m t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。取8h。 T：混凝土的溫度（），取28℃。 β1：外加劑影響修正系數(shù)，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2。 β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，110～150mm，取1.15。 ν：混凝土的澆筑速度，取0.5m/h。 F=25*3.5=87.5Kpa F=0.22*25*8*1.2*1.15*0.707=42.93Kpa F：新澆混凝土對模板的最大側壓力取42.93Kpa。 4.2結構檢算 4.2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。 本工程現(xiàn)澆箱梁支架按φ483.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 Ⅳ－Ⅳ截面處 在中支點橫隔板，鋼管扣件式支架體系采用6060100cm的布置結構，如圖： 縱 向 模板 立桿 斜撐 橫桿 模板 斜撐 立桿 橫桿 橫 向 單位：m 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 ①、立桿強度驗算 根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為100cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］=35kN（路橋施工計算手冊中表13－5鋼管支架容許荷載［N］=35.7kN）。 立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時） NG1K—支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力 ΣNQK—施工荷載標準值； 于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.665.73=23.66KN NG2K=0.60.6q2=0.60.62.24=0.806KN ΣNQK=0.60.6 (q3+q4+q7)=0.36(2.0+2.0+1.068)=1.824KN 則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK=1.2（23.66+0.806）+0.851.41.824=31.53KN＜［N］＝35kN，強度滿足要求。 ②、立桿穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時），同前計算所得； f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205MPa參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—φ48mm3.5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。 Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。 長細比λ＝kuL/i。 L—水平步距，L＝1m。 于是，λ＝kuL/i＝1.1551.51000/15.8=109.65<250 式中，k—計算長度附加系數(shù)，取1.155，根據經驗，u取1.50，滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.1.8條規(guī)定λ≤250。 參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.523。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數(shù)，參考《建筑結構荷載規(guī)范》表7.2.1得uz=1 us—風荷載腳手架體型系數(shù)，查《建筑結構荷載規(guī)范》表7.3.1第36項得：us=1.2 w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.2KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.711.20.2=0.168kN/m2 La—立桿縱距0.6m； h—立桿步距1m， 故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.012KNm W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.0810-6m3 則，N/ΦA+MW/W＝31.53/（0.5234.8910-4）+0.012/（5.0810-6）＝125648.1 KN/m2=125.648MPa≤f＝205MPa 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗算 本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用1010cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按L＝60cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 按中支點截面處3米范圍進行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進行驗算。 ② 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 q按（梁自重+模板及支撐重量）/方木總面積，計算9.8(2.6t/m49.5m6.32㎡+49.67t)/（198排3m長），得14.239kn/m 則方木最大撓度： fmax=(5/384)［(qL4)/(EI)］=(5/384)［(14.2390.64)/(1291068.3310-60.9)］=2.9710-5＜l/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) ③ 每根方木抗剪計算 最大剪力Vmax==0.5*14.239*0.6=4.272kn/m τ= MPa＜［τ］=1.7MPa 符合要求。 4.2.3扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算 本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用1515cm方木，方木在順橋向的跨距按L＝60cm進行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距按0.25m（中對中間距）布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 頂托上順橋向方木受力簡圖 方木材質為杉木， ［δ w ］ =11MPa ［δτ ］ =1 7 MPa E = 9000 MPa 尺寸單位： cm p p p p ① 方木抗彎計算 q按（梁自重+模板及支撐重量+橫橋向方木重量）/受力點數(shù)量，計算p=9.8(2.6t/m49.5m6.32㎡+49.67t+198排3m長0.150.150.6噸/方)/（3/0.6198）=8.623kn Mmax＝(a1+a2)p＝(0.45+0.15)6.228=3.74kNm(最大彎矩計算) 矩形截面抵抗矩：W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3 δ= Mmax/ W=3.74/(5.610-4)=6.68MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求） 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 ② 方木抗剪計算 Vmax=3p/2=(36.228)/2= 9.342kN τ= MPa＜0.9［τ］＝1.70.9=1.53MPa 符合要求。 ③ 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4 則方木最大撓度： fmax= =4.91210-5＜0.9L/400=0.90.9/400m=2.02510-3m 故，撓度滿足要求 4.2.5底模板計算 箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖： 橫橋向方木布置間距為0.25m，則有：竹膠板彈性模量E＝5000MPa 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4 ① 模板厚度計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(65.73+2.21+2+2)0.25=17.985kN/m 則：Mmax= 模板需要的截面模量：W=m2 模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為： h= 因此模板采用1220244015mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fmax=＜0.90.25/400m=6.2510-3m 故，撓度滿足要求 4.2.6立桿底座和地基承載力計算 4.2.6.1立桿承受荷載計算 在中支點兩側立桿的間距為6060cm，每根立桿上荷載為： N＝abq＝ ab(q1+q2+q3+q4+q7) ＝ 0.60.6(65.73+2.21+2.0+2.0+1.068)=26.28kN 4.2.6.2 立桿底托驗算 立桿底托驗算： N≤Rd 通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為： N＝abq=26.28kN 底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN; 得：26.28KN＜40KN 立桿底托符合要求。 4.2.6.3立桿地基承載力驗算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：p≤fg 　其中： p=N/A= q1+q2+q3+q4+q7=73.01kn/㎡ fg=kcfgk =0.5*150kn=75kn/㎡ p=73.01kn/㎡< fg=75kn/㎡ N——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值； 　　A——基礎底面積； p——立桿基礎底面的平均壓力， 　kc——地基承載力調整系數(shù)kc，對粘土應取0.5；對巖石、混凝土應取1.0。 fgk——地基承載力標準值，按圖紙17#-18#段之間為粉質粘土，承載力0.15MPa，每平米承載力150kn。 　綜上原地基承載力滿足要求。 為確保地基受力均勻，實際施工中將原地基開挖30cm高度后，回填C25混凝土。回填混凝土之前對開挖地面進行碾壓，地基承載力按下表，貫入試驗垂擊數(shù)必須達到7下。 k為地基承載力標準值； 試驗錘擊數(shù) 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 k(Kpa) 105 145 190 235 280 325 370 435 515 600 680 5、支架搭設施工要求及技術措施 現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂扣件鋼管腳手架或碗口式鋼管架搭設。搭設時，先在混凝土上放置15cm15cm鋼板墊在鋼管底下，墊板下用中粗砂找平。支架頂部設置頂托，頂托上設縱梁和橫梁，其上鋪設梁體模板。支架縱橫向設置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進行搭設，剪力撐、橫向斜撐、立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。 上報監(jiān)理檢查，經監(jiān)理同意后，進行支架預壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋（或水袋）均勻布設堆壓于支架上進行堆載預壓，預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。 5.1模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求 (1)每根立桿底部應設置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設置縱、橫掃地桿。 (2) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置，立桿步距不得大于設計要求，并應設置縱橫水平拉桿。 (3)立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接連接，嚴禁不同直徑混合施用。 (4) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求。 (5)當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在模板中心線處，其偏心距不應大于25毫米。 (6)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應按規(guī)范要求交錯布置。 (7)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。 (8)確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的； (9)地基支座的設計要滿足承載力的要求。 5.2滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定 (1)立桿應按設計縱橫向間距設置，不得改變間距。 (2)剪刀撐應縱橫設置，按設計間距布置，不得遺漏。 (3)滿堂模板支架剪刀撐應由底至頂連續(xù)布置。 (4)高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規(guī)定。 (5)組架前認真測量框架底腳距離，準確鋪設方木及安放底托。 (6)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。 (7)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25％，頂部絕對偏差小于0.05m。 (8)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 5.3支架拆除要求 (1)支模的拆除必須經驗算復核并符合《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）及其它有關規(guī)定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經審批。 (2)質檢拆除時應遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁上下同時進行，拆除時應采用可靠的安全措施。 (3)卸料時應由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。 (4)運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回修整；配件經檢查、修正后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。 (5)拆除桿件時，要互相告知，協(xié)調作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發(fā)生誤扶誤靠。 5.4支架預壓及沉降觀測 支架搭設完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預壓的方法以消除變形，具體做法如下： ⑴、設置沉降觀測點 支架搭設、立模作業(yè)程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后兩支點處設置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫向對稱設置3個觀測點，從而形成一個沉降觀測網。 觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。 ⑵、加載預壓及卸載 支架加載預壓采用砂袋法輔助水袋法進行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設完成后，在翼板模板邊緣堆積砂袋，形成一個槽式空間，然后在箱梁模板和砂袋上鋪設0.5mm厚塑料紙2層，再往內注水預壓，砂袋和水的總重量為箱梁自重的120%。 加載采取分級進行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。本橋加載可分三級進行，每級加載為總壓載量的1/3，共加載3次。第一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。 全部加載后，不可立即卸載，需等壓一段時間（一般24～72h）并在地基沉降穩(wěn)定后，再逐級卸載，卸載后再觀測1次，卸載前后的差值可認為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設預拱度以消除之。卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。 ⑶、沉降觀測 沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉降觀測的零點，，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內一直進行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個預壓范圍內分級進行，在一個連續(xù)的預壓范圍內不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應進行測量并詳細記錄，預壓結束卸載完成后，根據沉降觀測記錄，結合預拱度計算，確定模板高度。 實施過程： ① 準確計算各施工區(qū)段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區(qū)段的加載重量。 ① 根據試驗數(shù)據，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調整值。 ③ 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。 6、安全防護措施及安全交底 6.1安全防護措施 為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下防護措施： (1)成立以項目經理為組長的安全管理、協(xié)調小組，嚴格執(zhí)行項目經理部制訂的相關管理制度，加強對工人的安全教育，提高職工的安全生產素質，并設專職安全員。 (2)利用各種宣傳工具，采取多種教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經?；?。在下達生產任務時，必須同時下達安全技術措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術措施執(zhí)行情況?？偨Y工作時，必須同時總結安全生產情況，提出安全生產要求，把安全生產貫穿到施工的全過程。 (3)認真堅持執(zhí)行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設立安全監(jiān)督崗，充分發(fā)揮安全人員的作用，對發(fā)現(xiàn)的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。 (4)架子作業(yè)人員必須佩戴安全帶并站穩(wěn)把牢，在架子上傳遞,放置桿件時應注意失衡閃失；剪刀撐及其它整體性拉桿應隨架子高度的上升及時安裝,以確保整架穩(wěn)定；搭設中應統(tǒng)一指揮,協(xié)調作業(yè)；確保支架結構的尺寸。桿件的垂直度和水平度,各節(jié)點構造和緊固程度符合施工規(guī)范要求；禁止使用材質,規(guī)格不符合要求的桿配件。 (5)起重指揮應站在能夠照顧全面的地點,信號要統(tǒng)一、準確；嚴禁任何人員在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件應使用交互捻制的鋼絲繩,有打結、變形、斷絲和銹蝕的鋼絲繩應及時按規(guī)定降低使用標準或報廢；起吊物件應合理設置溜繩。 (6)搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，有防火措施和專人看守。 (7)當有六級以上大風和雨天氣時停止腳手架的搭設和拆除作業(yè)，雨后穿防滑鞋作業(yè)。 (8)腳手架搭設時地面設有圍欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。 (9)支架拆除設專人指揮，施工人員統(tǒng)一有序進行，并配好相應的安裝全防護用品。 6.2安全交底 (1)施工應按經審批的方案進行，方案未經審批不得施工。確保底架支撐穩(wěn)固后，方可上架作業(yè)，作業(yè)人員必須佩戴安全帶及安全帽，并在高架橋兩側搭設安全網。只有在確認安全網可靠后，方可進行上層作業(yè)。應通過設在支架外的人員通道上下架子。傳遞和安裝桿件時，要盡量創(chuàng)造安全的作業(yè)條件，在操作時要站穩(wěn)把牢，謹防失衡。 (2)明確支架施工現(xiàn)場安全負責人，負責施工全過程的安全管理工作。在支架搭設、拆除前向作業(yè)人員進行安全技術交底。未經審批部門同意，任何人不得修改變更。 (3)支架施工現(xiàn)場應搭設工作梯，作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)爬上爬下。 (4)支架搭設、拆除和砼澆注期間，無關人員不得進入支模底下，現(xiàn)場安全元在現(xiàn)場維護。 (5)支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽，系安全帶、穿防滑鞋。惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。 (6)整架拼裝完成后，檢查所有連接扣件是否扣緊，松動的要用手錘敲緊。 (7)需要多人配合的操作作業(yè)決不允許一人冒險作業(yè)，對人配合作業(yè)時要互相呼應，協(xié)調工作。 (8)支架上人員應避免工具和材料的掉落，下面人員應避開危險區(qū)域，隨時注意觀察，發(fā)現(xiàn)有危險時及時避開。在支架上作業(yè)的人員要全神貫注，并注意適當?shù)男菹?，避免疲勞作業(yè)。 (9)身體狀況不適的施工人員，不得上架作業(yè)，有癲癇、心臟病史的人員，決不允許上架作業(yè)。 (10)支架上作業(yè)不要進行用力過猛的作業(yè)，謹防閃失。 (11)不得隨意拆除緊固件，必須拆除時要有確保安全的措施。 (12)施工期間隨時對支架進行全面檢查，發(fā)現(xiàn)異常情況及時通報，必要時采取果斷措施，制止異常現(xiàn)象的發(fā)生。 (13)舊鋼管材質應符合下列規(guī)定： ①表面銹蝕深度應在應不超過-0.5mm ②鋼管的彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表8.1.5的規(guī)定。 ③腳手架的搭設的技術要求、允許偏差應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》8.2.4節(jié)要求。 (14)構配件要求 ①支架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T 12793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T 3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T 700）中Q235－A級鋼的規(guī)定。 ②每根鋼管的最大質量不應大于25kg，宜采用φ483.5鋼管。 ③扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB 15831）的規(guī)定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規(guī)定后方可使用。 ④腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。 ⑤腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當產桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。 (14)腳手架使用中，應定期檢查下列項目： ①桿件的設置和連接是否符合要求； ②地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空； ③扣件螺栓是否松動； ④立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規(guī)范的規(guī)定； ⑤安全防護措施是否符合要求； ⑥是否超載。 (15)腳手架搭設人員必須是經過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》（GB 5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。 (16)作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁懸掛起重設備。 (17)不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 (18)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ 46）的有關規(guī)定執(zhí)行。 (19)搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。